WO2014208697A1 - 金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体 - Google Patents

金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体 Download PDF

Info

Publication number
WO2014208697A1
WO2014208697A1 PCT/JP2014/067063 JP2014067063W WO2014208697A1 WO 2014208697 A1 WO2014208697 A1 WO 2014208697A1 JP 2014067063 W JP2014067063 W JP 2014067063W WO 2014208697 A1 WO2014208697 A1 WO 2014208697A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
stress
bending
fracture
metal plate
strain
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/067063
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
繁 米村
卓也 桑山
上西　朗弘
俊之 丹羽
Original Assignee
新日鐵住金株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 新日鐵住金株式会社 filed Critical 新日鐵住金株式会社
Priority to US14/897,057 priority Critical patent/US9874504B2/en
Priority to EP14818203.3A priority patent/EP3016009B1/en
Priority to JP2015524122A priority patent/JP6229718B2/ja
Priority to CN201480033366.7A priority patent/CN105283874B/zh
Priority to KR1020157035099A priority patent/KR101840918B1/ko
Publication of WO2014208697A1 publication Critical patent/WO2014208697A1/ja

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/20—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady bending forces
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/0202—Control of the test
    • G01N2203/0212—Theories, calculations
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/0202—Control of the test
    • G01N2203/0212—Theories, calculations
    • G01N2203/0214—Calculations a priori without experimental data
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2111/00—Details relating to CAD techniques
    • G06F2111/10—Numerical modelling
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2113/00—Details relating to the application field
    • G06F2113/24—Sheet material
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces

Definitions

  • the present invention relates to a method for predicting bending fracture of a metal plate, a program, and a storage medium. More specifically, the present invention relates to bending of a metal plate used to determine the risk of bending fracture of a metal plate in a molding process of pressing a car body part of an automobile or a collision deformation process of a car body part of an automobile. The present invention relates to a fracture determination method, a program, and a storage medium.
  • a high-strength steel plate used for an automobile body can increase the energy absorbed at the time of collision and increase the buckling strength without increasing the plate thickness.
  • the ductility and bendability of the steel sheet decrease, which may cause the steel sheet to break during press forming and impact deformation.
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of FLD in a strain field of biaxial deformation from uniaxial deformation to plane strain deformation and from plane strain deformation to equal biaxial deformation.
  • FLD is a diagram showing the relationship between the maximum principal strain and the minimum principal strain that give the fracture limit.
  • An experimental method for measuring FLD will be briefly described. First, a metal plate having a circle or lattice pattern drawn on its surface by etching or the like is broken by hydraulic forming or stretch forming with a rigid tool. Next, the fracture limit strain is determined from the deformation amount of the pattern on the surface of the broken metal plate. By applying a load to the metal plate so as to change the in-plane strain ratio, and plotting the fracture limit strain at each strain ratio, the fracture limit line is obtained.
  • the risk of fracture is determined by comparing the positional relationship between the fracture limit line and the strain state of each element obtained from simulation by the finite element method. Is predicted. That is, it is determined that the risk of fracture or fracture is high when the strain in the deformation process obtained from the simulation reaches the critical strain defined by the fracture limit line.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining the local constriction in a uniform stress state
  • FIG. 3 is a diagram for explaining the strain gradient in the thickness direction of the bent portion.
  • the condition that the bending outside reaches the breaking condition but the bending inside does not reach the breaking condition is peculiar to the bending part, and the occurrence of the local necking of the bending part is the uniaxial tension, overhang and This is different from the occurrence of local constriction in a uniform stress state such as deep drawing.
  • the occurrence of local constriction in a bent portion is different from the occurrence of local constriction in a uniform stress state, and a method for determining bending fracture by molding analysis or collision analysis based on fracture of the bent portion is not known.
  • the present invention quantitatively determines the risk of bending fracture from the result of forming analysis or collision analysis by the finite element method, regardless of the characteristics of the metal forming the metal plate and the load state when the metal plate is bent.
  • An object of the present invention is to provide a method for determining a bending fracture of a metal plate.
  • Another object of the present invention is to provide a program for a method for determining bending fracture of a metal plate that can quantitatively determine the risk of bending fracture, and a recording medium storing the program.
  • One embodiment of the present invention provides: Calculate the bending rupture limit stress for each (bending radius at the center of the thickness of the metal plate) / (initial thickness of the metal plate), The fracture limit line in the uniform deformation state in the stress space assuming the static strain rate from the work hardening characteristics obtained from the uniaxial tensile test of the material constituting the metal plate and the fracture limit stress under plane strain deformation Calculate The bending fracture limit stress corresponding to (the bending radius at the center of the thickness of the metal plate) / (the initial plate thickness of the metal plate) of the determination target element in the metal plate and the fracture limit stress under the plane strain deformation
  • the bending rupture limit stress corresponding to (the bending radius at the center of the plate thickness of the metal plate) / (initial plate thickness of the metal plate) of the determination target element and the rupture limit stress under the plane strain deformation Is multiplied by the stress component of the fracture limit line in the uniform deformation state to calculate a fracture limit line corresponding to (bending radius of the thickness center of
  • the fracture determination of the determination target element of the metal plate is performed based on the risk rate obtained by the above calculation. That is, when the risk factor reaches 1.0, it can be determined that the metal plate has broken, and it is determined that the margin until the metal plate breaks is smaller as the risk factor is closer to 1.0. Can do.
  • a fracture limit line is calculated by correcting the fracture limit line obtained from the uniaxial tensile test with the above ratio, and the fracture limit stress of the determination target element is calculated based on the corrected fracture limit line. decide. For this reason, it is possible to perform the fracture determination of the metal plate with higher accuracy than when the fracture limit stress of the determination target element is determined based on the fracture limit line simply obtained from the uniaxial tensile test.
  • R / t 0 is a diagram showing the relationship between true strain and the true stress in the case of 2.0. Is a diagram showing a bending fracture limit stress sigma cr for each bending amount R / t 0 It is a figure which shows the fracture
  • It is a diagram for explaining a process of obtaining the fracture limit line in accordance with the bending amount R / t 0 from the fracture limit line in a uniform stress state indicated in the stress space. It is a diagram for explaining a process of obtaining a second risk factor F2 ⁇ OR / ⁇ OB cr . It is a figure which shows a part of flowchart of the algorithm which a fracture determination apparatus performs. It is a figure which shows the other part of the flowchart of the algorithm which a fracture
  • the generation mechanism of the bending fracture is roughly divided into two fracture modes from the fracture mode.
  • the first fracture mode is a fracture mode in which a crack is generated on the outer surface of the bend without causing a clear local constriction.
  • the second fracture mode is a fracture mode in which a crack is not generated on the outer side of the bend but reaches a fracture after a remarkable reduction in thickness (local constriction) is observed at the bending tip.
  • (2) -1 plane strain
  • (2) -2 Determine the static strain rate from the work-hardening characteristics obtained from the uniaxial tensile test of the material.
  • the present inventors have developed a method for determining the breakage of a metal plate that compares the second risk rate and determines whether or not the metal plate is to be broken based on the greater one of the first risk rate and the second risk rate. .
  • the first risk factor will be described first, and then the second risk factor will be described.
  • (bending radius R) / (initial plate thickness t 0 ) is simply referred to as a bending amount R / t 0 .
  • the first risk factor using the bending surface layer critical stress as a criterion is a method for evaluating the fracture mode often seen in the V-bending test with an opening degree of 90 ° shown in FIG. 4, and evaluating the bendability of a high-strength steel sheet.
  • a method In the bending test for evaluating the first risk factor, a rectangular test piece G cut from the test steel plate is used so that the direction perpendicular to the rolling direction is the longitudinal direction. A central portion in the longitudinal direction of the rectangular test piece G is pushed into a V-shaped die having an opening degree of 90 ° with a plurality of punches P having a predetermined tip radius (for example, 0.5 mm to 6.0 mm). Of the punch tip radii that do not generate fine cracks that can be visually determined on the surface of the rectangular test piece G pushed into the die, the minimum punch tip radius is determined as the minimum bending radius.
  • the bending surface layer limit strain (also referred to as the bending outer limit strain) inherent to the material is focused.
  • the bending surface layer limit stress converted to stress was adopted as the fracture criterion.
  • the bending surface layer limit stress is obtained for each steel material by a bending test such as the above-mentioned V-bending test and a simulation following the bending test.
  • the bending test is not limited to the V-bending test with an opening degree of 90 °, but other test methods such as a 180 ° bending test or an L-bending method in which a steel material is bent into an L shape by a punch and a die. May be adopted.
  • the bending surface layer limit stress can be obtained by a simulation by a finite element method modeling a punch having a minimum bending radius obtained from a bending test.
  • the finite element method preferably uses a static implicit code formulated with plane strain elements, and simulates with a small element size so that local strain concentration on the surface layer can be expressed.
  • the finite element method can use a shell element formulated in a plane stress state, securing 5 or more numerical integration points in the plate thickness direction, and using elements divided in the size of the plate thickness. good.
  • the bending limit minimum bending radius is obtained by a bending test using a V-shaped punch, and the bending limit surface layer strain ⁇ is calculated from the material thickness t 0 , bending inner radius r i , bending outer radius r 0 , and bending neutral surface radius R n. 0 ⁇ can be obtained.
  • the bending limit surface layer strain ⁇ 0 ⁇ satisfying the above can be calculated.
  • the fracture limit surface strain after bending from a line obtained by transferring a grid in advance to a material before deformation. For example, if the grid interval before deformation is L 0 and the interval after deformation is L, the bending limit surface strain ⁇ 0 ⁇ is Can be obtained as
  • the bending limit surface strain ⁇ 0 ⁇ obtained above is changed to the bending limit surface stress ⁇ 1 cr .
  • surface maximum principal bending stress maximum principal strain epsilon 1 of this surface layer in terms of the ⁇ 1.
  • the ratio of the bending surface maximum principal stress ⁇ 1 and the bending limit surface stress ⁇ 1 cr is the first risk factor F1.
  • the breaking mechanism of the tensile bending test can be considered as follows. That is, as shown in FIG. 6, in the case of pure bending in which only a bending moment acts, the circumferential strain decreases from the outer side to the inner side of the material and the radial compressive strain increases. On the other hand, as shown in FIG. 5 and FIG. 6, in the case of tensile bending in which tension and bending moment act simultaneously, the neutral surface moves to the inside of the bending due to tension, and the plate thickness decreases and tension is increased. Directional plastic strain is introduced. After the plastic strain in the tensile direction is introduced, when the tension is further increased, the work hardening rate of the material is lowered due to tensile deformation.
  • r is the radial coordinate of the bending portion, where the bending inner radius coordinate is r i , the bending outer radius coordinate is r o , and the neutral surface radius coordinate is R n .
  • the curvature (1 / ⁇ ) that satisfies the above can also be used as a criterion for fracture determination.
  • the tension q cr and the fracture limit curvature (1 / ⁇ ) can be used as threshold values for fracture determination.
  • the threshold value of the second risk factor compared with the first risk factor is also the dimension of stress. In this way, it is possible to perform a break determination with higher accuracy.
  • the bending fracture limit stress ⁇ OB cr which is a criterion for calculating the second risk factor is obtained.
  • FIG. 7 shows the relationship between the true stress and the true strain when R / t 0 is 2.0.
  • the bending fracture limit stress ⁇ cr is calculated for each bending amount R / t 0 .
  • ⁇ eq is
  • FIG. 9 shows an FLD by a uniaxial tensile test.
  • the fracture limit line L1 can be obtained by changing the constant ⁇ of this equation between 0 and 1 (by changing the main stress ratio).
  • the method for obtaining the fracture limit line L1 expressed in the stress space from the work hardening characteristics obtained from the uniaxial tensile test of the material has been described.
  • the break limit line L1 can also be obtained.
  • ⁇ eq represents an equivalent plastic strain
  • d ⁇ eq represents an equivalent plastic strain rate
  • d ⁇ ij represents a plastic strain rate tensor.
  • the stress component ⁇ ij is expressed by the following equation assuming the isotropic hardening of the yield surface, the normal law, and the plane stress. Note that ⁇ ij is the Kronecker delta.
  • the fracture limit line L1 expressed in the stress space can be calculated. Further, the fracture limit line L1 can also be obtained by converting the theoretically obtained strain space FLD into a stress space. For example, when the work hardening law of a material is approximated by the n-power law,
  • the plane bending strain limit line L2 under the plane strain deformation is obtained by offsetting the criteria (breaking limit line L1) determined in the above (2) -2 under the plane strain deformation. Specifically, as shown in FIG. 10, the fracture obtained in (2) -2 so as to correspond to the fracture limit stress ⁇ cr for each bending amount R / t 0 determined in (2) -1.
  • the fracture limit line L2 can be obtained by offsetting the limit line L1 (molding limit diagram).
  • the ratio ⁇ between the bending fracture limit stress ⁇ cr corresponding to the bending amount R / t 0 of the determination target element in the metal plate and the plane strain fracture limit stress ⁇ 1 — pl in the uniform deformation state is determined, and this ratio ⁇ Is multiplied by the stress component of the fracture limit line L1 to calculate the fracture limit line L2 corresponding to the bending amount R / t 0 .
  • the point indicated by the symbol R is converted from a plastic strain tensor to a stress tensor assuming a static strain rate for all elements to be evaluated. This is the stress state obtained. Further, the intersection of the line passing through the origin and R and the fracture limit line L2 is indicated by a symbol B, and the point indicated by the symbol B is a bending fracture limit stress state of the element to be evaluated. And the ratio of these stresses sigma OR a fracture limit stress sigma OB cr a second risk factor F2 as a risk factor.
  • FIG. 12A and FIG. 12B are flowcharts showing an algorithm executed by the fracture determination device according to the embodiment of the present invention.
  • the break determination device uses a computer program having the algorithm shown in FIGS. 12A and 12B.
  • This program includes an extraction unit 10, a bending radius calculation unit 20, a fracture determination criterion calculation unit 30, and a determination unit 40, and has a function of causing a computer to execute each of these units.
  • the extraction means 10 performs the process of step S10 which obtains the plate thickness for each element in the middle of deformation and the strain tensor for the front and back surfaces by forming analysis or collision analysis.
  • the bending radius calculation means 20 executes the process of step S20 for calculating the bending radius for each element from the forming analysis or the collision analysis.
  • the fracture criterion calculation means 30 executes the process of step S30 for calculating the fracture criterion based on the input material parameters.
  • the determination means 40 calculates a first risk factor F1 which is a risk factor of the bending surface crack for each element and a second risk factor F2 which is a risk factor of the tensile bending fracture, and the first risk factor and the second risk factor.
  • the process of step S40 which performs the fracture
  • step S10 the extraction means 10 calculates a plate thickness t for each element and a strain tensor for the front and back surfaces in the deformation process by a numerical analysis program such as a finite element method, and the calculation result is a user subroutine for judging bending fracture. Or input to an external program.
  • a numerical analysis program such as a finite element method
  • step S21 the bending radius calculation means 20 determines the curvature and in-plane of each component from the strain tensor for each element described in the local coordinate system and the plate thickness of the element being deformed for the determination target element. Calculate the maximum and minimum curvatures.
  • step S22 the bending radius calculation means 20 calculates the minimum bending radius R of the three-dimensional curved surface.
  • a high-order polynomial or other form of ⁇ eq may be used as the work hardening function f ( ⁇ eq ), but the approximation power is high and the n-th power hardening law or Swift, which is often used in molding simulation and collision simulation, is used. It is preferable to use the formula:
  • step S32 the fracture criterion calculation means 30 calculates the bending fracture limit stress ⁇ cr for each bending amount R / t 0 from the equations [12] and [13].
  • step S33 criteria in a stress space assuming a static strain rate are obtained from work hardening characteristics obtained from a uniaxial tensile test of the material. That is, the fracture limit stress ⁇ 1_pl and the fracture limit line L1 shown in FIG. 9 are obtained from the equations [14] to [17].
  • step S34 a ratio ⁇ (see equation [23]) corresponding to the bending amount R / t 0 of the determination target element is determined, and the fracture limit stress ⁇ 1 — b under plane strain stress is determined.
  • the ratio ⁇ between the bending fracture limit stress ⁇ cr corresponding to the bending amount R / t 0 of the determination target element in the metal plate and the plane strain fracture limit stress ⁇ 1 — pl in the uniform deformation state is determined, and this ratio ⁇ is broken.
  • the fracture limit line L2 corresponding to the bending amount R / t 0 is calculated by multiplying the stress component of the limit line L1.
  • the determination means 40 calculates the fracture risk factor for all the elements to be determined, and contour-displays the value of the fracture risk factor F in post processing.
  • step S41 the determination unit 40 calculates the maximum principal strain epsilon 1 of the surface layer surface corresponding to the outwardly bent from front and back surfaces strain tensor for each finite element described in the local coordinate system, the maximum principal of this surface layer The strain ⁇ 1 is converted into the bending surface maximum principal stress ⁇ 1 .
  • step S42 the determination means 40 uses the bending limit surface stress ⁇ 1 cr for each steel material acquired in step S31 and the bending surface maximum principal stress ⁇ 1 for each element as the risk factor of the bending surface crack.
  • a certain first risk factor F1 ⁇ 1 / ⁇ 1 cr is calculated.
  • step S43 the determination unit 40 calculates the stress ⁇ OR under the plane strain stress of the finite element, and also calculates the breaking limit stress corresponding to the stress ratio of the finite element from the breaking limit stress ⁇ 1 — b calculated in step S34.
  • ⁇ OB cr is calculated.
  • step S45 the determination means 40 determines the larger one of the first risk factor F1 calculated in step S42 and the second risk factor F2 calculated in step S44 as the risk factor of bending fracture. Then, in step S46, the determination means 40 contour-displays the value of the fracture risk index F by post processing.
  • the respective risk of rupture can be determined for bending ruptures caused by two different mechanisms in the form of rupture leading to rupture after a noticeable plate thickness reduction (local constriction) is observed. This makes it possible to quantitatively determine which rupture mechanism is likely to cause rupture and the danger when the rupture occurs for complicated phenomena such as press molding and deformation at the time of collision. .
  • Each mechanism constituting the determination apparatus according to the present embodiment and each step constituting the determination method according to the present embodiment described with reference to FIGS. 12A and 12B are executed in a program stored in a RAM, a ROM, or the like of the computer. It can be realized by operating on the basis of.
  • a program for executing each step constituting the determination method according to the present embodiment and a computer-readable recording medium recording the program are included in the embodiment of the present invention.
  • a program for executing each step constituting the determination method according to the present embodiment is recorded on a recording medium such as a CD-ROM or provided to a computer via various transmission media.
  • a recording medium for recording a program for executing each step constituting the determination method according to the present embodiment may be a flexible disk, a hard disk, a magnetic tape, a magneto-optical tape, a nonvolatile memory card, or the like.
  • a program transmission medium for executing the steps constituting the determination method according to the present embodiment a communication medium in a computer network system for propagating and supplying program information as a carrier wave can be used.
  • the computer network is a LAN, a WAN such as the Internet, a wireless communication network, and the like, and the communication medium is a wired line such as an optical fiber and a wireless line.
  • the program included in the present embodiment is not limited to a program in which the above-described functions are realized by the computer executing the supplied program.
  • each step constituting the determination method according to the present embodiment is used when the above-described functions are realized in cooperation with an OS (operating system) running on a computer or other application software.
  • the program is included in this embodiment.
  • a program used when all or part of the processing of the supplied program is executed by the function expansion board or the function expansion unit of the computer and the above-described functions are realized is included in this embodiment.
  • FIG. 13 is a schematic diagram showing the internal configuration of the personal user terminal device.
  • the personal computer (PC) 1200 includes a CPU 1201.
  • the PC 1200 executes device control software stored in the ROM 1202 or the hard disk (HD) 1211 or supplied from the flexible disk drive (FD) 1212.
  • the PC 1200 generally controls each device connected to the system bus 1204.
  • a strength determination system is realized by a program stored in the CPU 1201 and the ROM 1202 of the PC 1200 or the hard disk (HD) 1211.
  • the RAM 1203 functions as a main memory and work area for the CPU 1201.
  • a keyboard controller (KBC) 1205 controls input of instructions from a keyboard (KB) 1209 and a device (not shown).
  • a CRT controller (CRTC) 1206 controls display on a CRT display (CRT) 1210.
  • a disk controller (DKC) 1207 controls access to a hard disk (HD) 1211 and a flexible disk drive (FD) 1212 that store a boot program, a plurality of applications, an editing file, a user file, a network management program, and the like.
  • the boot program is a startup program that starts execution of hardware and software of a personal computer.
  • the NIC 1208 performs bidirectional data communication with a network printer, other network devices, and other PCs.
  • the present invention is limited to this. It is not a thing.
  • the second risk factor F2 is used. Only the risk factor corresponding to can be used as the risk factor for bending fracture.
  • Example 2 Examples of the present invention will be described below.
  • the fracture determination according to the present embodiment was applied to a three-point bending collision analysis of a frame having a hat cross-sectional shape, and the effectiveness of the bending fracture determination method for the metal plate was examined.
  • FIG. 14 is a diagram showing a three-point bending drop test condition and a collision analysis calculation condition used in the example of the present invention.
  • the target frame is a 900 mm long part having a closed cross section with a hat part and a closing plate.
  • the test material was a high-strength steel plate having a thickness of 1.8 mm, and the hat part and the closing plate were fastened by spot welding processing at a pitch of 30 mm at the flange portion.
  • a falling weight having a mass of 500 kg was freely dropped from a height of 3 m onto the specimen and collided at an initial speed of 7.7 m / s.
  • the member is deformed along the load element.
  • the wall surface is deformed outward and transitions to the folding mode in the longitudinal direction.
  • the reaction force turned to decrease at the timing, and (3) the reaction force monotonously decreased as the deformation progressed.
  • the crack in the locally deformed part bent in the V shape was recognized.
  • FIG. 15 is a diagram in which the risk of rupture obtained by using the bending fracture determination method of the present metal plate is contour-displayed as an isoline for the three-point bending collision analysis used in the example of the present invention.
  • FIG. 15 shows the result of displaying the breaking risk (the larger value of the first risk factor F1 and the second risk factor F2) with an isoline.
  • the bending fracture determination method for a metal plate according to the first aspect is as follows:
  • the bending fracture limit stress ⁇ cr is calculated for each bending amount R / t 0 of the metal plate,
  • the fracture limit line L1 in the uniform deformation state in the stress space assuming the static strain rate from the work hardening characteristics obtained from the uniaxial tensile test of the material constituting the metal plate and the fracture limit stress under plane strain deformation ⁇ 1_pl is calculated,
  • a ratio ⁇ between the bending fracture limit stress ⁇ cr corresponding to the bending amount R / t 0 of the determination target element in the metal plate and the plane strain fracture limit stress ⁇ 1 — pl in the uniform deformation state is determined, and the ratio ⁇ is determined.
  • a breaking limit line L2 corresponding to the bending amount R / t 0 is calculated.
  • the determination target element maximum principal stress sigma and the bend amount R / t 0 the maximum principal stress from the fracture limit line L2 corresponding to the sigma OB cr calculated in OR and stress mode,
  • a risk factor ⁇ OR / ⁇ OB cr which is a risk factor of tensile bending fracture is calculated from the magnitude of the stress ⁇ OR and the fracture limit stress ⁇ OB cr , and the risk factor ⁇ OR / ⁇ OB cr is calculated based on the risk factor ⁇ OR / ⁇ OB cr. Judgment of breakage of the element to be judged
  • the fracture limit line L2 is calculated by correcting the fracture limit line L1 obtained from the uniaxial tensile test with the above ratio ⁇ , and the fracture limit of the element to be determined is calculated based on the fracture limit line L2.
  • the stress ⁇ OB cr is determined. For this reason, it is possible to determine the fracture of the metal plate with higher accuracy than when the fracture limit stress of the determination target element is determined based on the fracture limit line L1 simply obtained from the uniaxial tensile test.
  • the bending fracture determination method of the metal plate according to the second aspect is the above first aspect, Obtaining the bending limit surface strain ⁇ 0 ⁇ specific to the material constituting the metal plate, converting the bending limit surface strain ⁇ 0 ⁇ into bending limit surface stress ⁇ 1 cr , The maximum principal strain ⁇ 1 of the surface layer corresponding to the bending outer side of the element to be judged is calculated, and the equivalent stress obtained from the uniaxial tensile test assuming a static strain rate from the maximum principal strain ⁇ 1 of the surface layer Is converted into the bending surface maximum principal stress ⁇ 1
  • a first risk factor F1 ⁇ 1 / ⁇ 1 cr which is a risk factor of a bending surface layer crack is calculated from the magnitude of the bending limit surface layer stress ⁇ 1 cr and the bending surface layer maximum principal stress ⁇ 1 ,
  • the second risk factor ⁇ OR / ⁇ OB cr the dangerous factor ⁇ OR / ⁇ OB cr calculated,
  • the first risk factor F1 ⁇ 1
  • a fracture mode in which a crack occurs on the outer surface of the bend without a clear local constriction appearing, and a noticeable reduction in thickness (local constriction) is observed at the bending tip, although no crack occurs on the outer bend. It is possible to determine the respective risk factors for bending with respect to bending fractures that occur in two different mechanisms in the form of fractures that result in fractures.
  • the bending fracture determination method for a metal plate according to a third aspect is the above second aspect,
  • the bending fracture limit stress ⁇ cr is The true stress ⁇ 1 satisfying the above formula, which is the condition for occurrence of constriction, is assumed,
  • the breaking limit line L1 is It is calculated by changing the constant ⁇ between 0 and 1 in the above formula.
  • the bending fracture limit stress ⁇ cr and the fracture limit line L1 can be obtained by performing the calculation based on the above calculation formula.
  • the bending fracture determination method for a metal plate according to a fourth aspect is the first aspect and the second aspect,
  • the breaking limit line L1 is calculated by converting the breaking limit line expressed in the strain space measured from the experiment into the breaking limit line expressed in the stress space assuming a static strain rate, or uniaxial tension. Is calculated by converting the fracture limit line of the strain space theoretically estimated from the stress-strain curve obtained from the above into a stress space assuming a static strain rate.
  • the fracture limit line L1 can be obtained as in the third aspect.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

　金属板の板厚中心の曲げ半径Ｒ／初期板厚ｔ０ごとに曲げ破断限界応力σｃｒを計算し、金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線Ｌ１と平面ひずみ変形下における破断限界応力σ１＿ｐｌを計算し、金属板における判定対象要素の前記Ｒ／ｔ０に対応する前記曲げ破断限界応力σｃｒと一様変形状態の平面ひずみ破断限界応力σ１＿ｐｌの比γを決定し、前記比γを破断限界線Ｌ１の応力成分に乗じることによってＲ／ｔ０に対応した破断限界線Ｌ２を計算する。そして、判定対象要素の最大主応力σＯＲと応力モードでのＲ／ｔ０に対応した破断限界線Ｌ２からその最大主応力σＯＢｃｒ計算し、応力σＯＲ及び破断限界応力σＯＢｃｒの大きさから引張曲げ破断の危険率である危険率σＯＲ／σＯＢｃｒを計算して、危険率σＯＲ／σＯＢｃｒに基づいて判定対象要素の破断判定を行う。

Description

金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体
　本発明は、金属板の曲げ破断予測方法、プログラム及び記憶媒体に関する。より詳細には、本発明は、自動車の車体部品をプレス加工する成形工程又は自動車の車体部品の衝突変形過程において金属金属板の曲げ破断の危険性を判定するために使用される金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体に関する。
　近年、衝突安全性及び軽量化の要請から、自動車車体への高強度鋼板の適用が急速に進展しつつある。自動車車体に使用される高強度鋼板は、板厚を増加させることなく衝突時の吸収エネルギーを高めると共に座屈強度を高めることができる。しかしながら、鋼板の高強度化に伴い鋼板の延性、曲げ性が低下することによって、プレス成形時及び衝突変形時に鋼板が破断するおそれがある。プレス成形時及び衝突変形時の鋼板の状態を判定するために、有限要素法による高精度の鋼板の破断判定へのニーズが高まってきている。
　成形性や衝突性能評価時の破断に対する余裕度を評価するために、板厚減少率又は成形限界線図(ＦＬＤ、Ｆｏｒｍｉｎｇ　Ｌｉｍｉｔ 　Ｄｉａｇｒａｍ)を使用することが知られている。
　図１は、単軸変形から平面ひずみ変形にかけて及び平面ひずみ変形から等２軸変形のひずみ場におけるＦＬＤの一例を示す図である。
　この図に示されるように、ＦＬＤは、破断限界を与える最大主ひずみと最小主ひずみとの関係を示す図である。実験によるＦＬＤの測定方法について簡単に説明する。まず、エッチングなどによりサークル状あるいは格子状の模様が表面に描かれた金属板を、液圧成形又は剛体工具での張出し成形で破断させる。次いで、破断した金属板の表面の模様の変形量から破断限界ひずみを決定する。面内のひずみ比を変化させるように金属板に負荷を与え、それぞれのひずみ比での破断限界ひずみをプロットすることにより破断限界線が得られる。
　また、ＦＬＤの理論予測として、Ｈｉｌｌの局部くびれモデル及びＳｗｉｆｔの拡散くびれモデルの併用、Ｍａｒｃｉｎｉａｋ－Ｋｕｃｚｙｎｓｋｉ法、Ｓｔｏｒｅｎ－Ｒｉｃｅモデルなどが知られている。材料の延性破壊は、局部くびれにより変形が局所化した位置で発生する。局部くびれが発生すると極めて短時間で材料が破断するため、破断限界は、局部くびれ発生限界と同一なものとして考えることが多い。このため、破断限界予測は塑性不安定現象の問題として取り扱われることが多い。特開２０１２－３３０３９号公報に記載された従来の破断予測方法では、破断限界線と、有限要素法によるシミュレーションから得られる各要素のひずみ状態との位置関係を比較することによって、破断の危険性が予測される。すなわち、シミュレーションから得られる変形過程のひずみが、破断限界線で規定される限界ひずみに達したときに破断又は破断の危険性が高いと判断される。
　上述のように、実験や理論予測から得られるＦＬＤは、一様な応力状態のもとで材料が分離する現象又は局部くびれが生じる現象を対象にしたものであるが、曲げの場合、曲げ外側から内側に向かって大きなひずみ勾配が存在している。
　図２は一様応力状態での局部くびれを説明する図であり、図３は曲げ部の板厚方向ひずみ勾配を説明する図である。
　図３に示されるように、曲げ部では、曲げ外側から内側に向かって大きなひずみ勾配が存在しているので、曲げ外側が一様応力状態における破断条件に達したときには、曲げ内側では破断条件に達していない。曲げ外側が破断条件に達している場合でも、曲げ内側の支持効果により材料全体としては塑性不安定状態とはなり得ず破断に至らない場合がある。
　曲げ外側が破断条件に達しているが曲げ内側では破断条件に達していないという条件は曲げ部特有のものであり、曲げ部の局部くびれ発生は、図２に示された単軸引張り、張出し及び深絞りのような一様応力状態での局部くびれ発生と異なるものである。曲げ部の局部くびれ発生は一様応力状態での局部くびれ発生と異なるものであるものであり、曲げ部の破断に基づく成形解析又は衝突解析で曲げ破断を判定する方法は知られていない。
　本発明は、金属板を形成する金属の特性及び金属板を曲げたときの負荷状態にかかわらず、有限要素法による成形解析又は衝突解析の結果から曲げ破断の危険性を定量的に判定することができる金属板の曲げ破断判定方法を提供することを目的とする。また、本発明は、曲げ破断の危険性を定量的に判定することができる金属板の曲げ破断判定方法のプログラム及びそのプログラムが記憶された記録媒体を提供することを目的とする。
　本発明の一態様は、
　（金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）ごとに曲げ破断限界応力を計算し、
　前記金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線と平面ひずみ変形下における破断限界応力を計算し、
　前記金属板における判定対象要素の（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における前記破断限界応力の比を決定し、前記判定対象要素の（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における破断限界応力の比を前記一様変形状態の破断限界線の応力成分に乗じることによって（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応した破断限界線を計算し、
　前記判定対象要素の応力と前記（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応した前記破断限界線からその破断限界応力を計算し、
　前記判定対象要素の応力と、前記判定対象要素の応力と前記（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応した前記破断限界線から計算した前記破断限界応力と、の比である危険率を算出し、前記危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う金属板の曲げ破断判定方法。
　上記態様によれば、上記のように計算して得られた危険率に基づいて金属板の判定対象要素の破断判定を行う。すなわち、危険率が１．０に達したときに金属板が破断したと判断することができ、また危険率が１．０に近いほど金属板が破断するまでの余裕度が小さいと判断することができる。また、本発明では、単軸引張試験から得られた破断限界線を上記の比で補正することによって破断限界線を算出し、この補正した破断限界線に基づいて判定対象要素の破断限界応力を決定する。そのため、単に単軸引張試験から得られた破断限界線に基づいて判定対象要素の破断限界応力を決定した場合に比して、精度の高い金属板の破断判定を行うことができる。
　本発明によれば、有限要素法による成形解析又は衝突解析の結果から曲げ破断の危険性を定量的に判定することができる、という優れた効果を有する。
成形限界線図の一例を示す図である。 一様応力状態での局部くびれを説明する図である。 曲げ部の板厚方向ひずみ勾配を説明する図である。 開度９０゜のＶ曲げ試験を説明するための図である。 引張曲げ試験を説明するための図である。 純曲げと引張曲げのひずみ状態の違いを説明するための図である。 Ｒ／ｔ０が２．０の場合における真応力と真ひずみとの関係を示す図である。 各曲げ量Ｒ／ｔ０ごとの曲げ破断限界応力σｃｒを示す図である 応力空間に表記した破断限界線を示す図である。 応力空間に表記した一様応力状態での破断限界線から曲げ量Ｒ／ｔ０に応じた破断限界線を求める過程を説明するための図である。 第２危険率Ｆ２＝σＯＲ／σＯＢ ｃｒを求める過程を説明するための図である。 破断判定装置が実行するアルゴリズムのフローチャートの一部を示す図である。 破断判定装置が実行するアルゴリズムのフローチャートの他の一部を示す図である。 パーソナルユーザ端末装置の内部構成を示す模式図である。 本発明の実施例に用いた３点曲げ衝突解析の計算条件を示す図である。 本発明の実施例に用いた３点曲げ衝突解析に対して、本発明を用いて求めた破断の危険性を等値線としてコンター表示した図である。
　以下、図面を参照して本発明の一実施形態を詳細に説明する。
　（基本アイデア）
　金属材料からなる金属板に曲げ変形が生じると、材料の曲げ外側から内側に向けて周方向の引張応力は低下すると共に、半径方向の圧縮応力は増加し、これらの応力は曲げが進展するとその大きさと応力状態は変化する。しかしながら、曲げにより発生する応力及びひずみは板厚方向に一様に分布していないため、一様分布で適用される局部くびれ条件を適用できない。曲げ部の破断判定に一様分布に対する局部くびれ条件が適用できないため、従来から広く普及している成形シミュレーション及び衝突シミュレーションによる曲げ部の破断判定は、十分な実用信頼性を得ているとは言えない。
　そこで、板厚方向にひずみ勾配を有する曲げ変形を受けるプレス成形又は衝突変形において、有限要素法による成形解析及び衝突解析の結果から曲げ破断の危険性を判定することができる曲げ破断判定方法について検討した。
　曲げ破断の発生機構は、破断形態から２つの破断形態に大別される。第１の破断形態は、明瞭な局部くびれが現れることなく曲げ外側表面にき裂が生じる破断形態である。第２の破断形態は、曲げ外側にき裂が生じないものの曲げ先端部に顕著な板厚減少（局部くびれ）が観測された後に破断に至る破断形態である。２つの異なる破断形態で発生する曲げ破断を予測するために、（１）曲げ表層限界ひずみを応力に換算した曲げ表層限界応力をクライテリアとする第１危険率と、（２）－１：平面ひずみ引張曲げの応力とひずみの関係の理論解から曲げ半径ごとの破断限界応力をもとめ、後に詳述するくびれ発生条件（ｄσ１／ｄε１＝σ１）により要素の（板厚中心の曲げ半径Ｒ）／（初期板厚ｔ０）ごとに平面ひずみ変形下の引張曲げ破断限界応力をもとめ、（２）－２：材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間でのクライテリアをもとめ、（２）－３：平面ひずみ変形下で（２）－２でもとめたクライテリアをオフセットすることによってもとめた応力空間上の曲げ破断限界線をクライテリアとする第２危険率と、を比較して、第１危険率及び第２危険率の何れか大きい危険率に基づいて金属板の破断判定を行う金属板の破断判定方法を本発明者達は開発した。以下、先ず第１危険率について説明し、次いで第２危険率について説明する。なお、以下において、（曲げ半径Ｒ）／（初期板厚ｔ０）を単に曲げ量Ｒ／ｔ０というものとする。
（第１危険率）
　曲げ表層限界応力をクライテリアとする第１危険率は、図４に示された開度９０゜のＶ曲げ試験によく見られる破断形態を評価する方法であり、高強度鋼板の曲げ性を評価する方法として知られている。第１危険率を評価するための曲げ試験では、圧延方向に直交な方向を長手方向とするように供試鋼板から切り出された矩形試験片Ｇを使用する。矩形試験片Ｇの長手方向中央部を所定の先端半径（一例として０．５ｍｍ～６．０ｍｍ）とされた複数のパンチＰで開度９０゜のＶ型ダイスに押し込む。ダイスに押し込まれた矩形試験片Ｇの表面に、目視で判定できるような微細なき裂が発生しないパンチ先端半径のうち、最小のパンチ先端半径を最小曲げ半径に決定する。
　ところで、高強度鋼板の曲げ性は、全伸び及びｎ値とは相関がなく組織均質性指標と良く対応することが知られている（「山崎一正ほか：塑性と加工、36-416(1995)、 973.」を参照）。すなわち、不均質な組織を有する複合組織鋼板では、硬質部がひずみの伝播を妨げるためにひずみの集中を起こすと共に、硬質部自体の変形能の低さから、硬質部が割れの起点になっているものと考えられている。一方、均質な組織であれば変形能の低いマルテンサイト相で略構成される鋼板においても良好な曲げ性を示すことが知られている。本発明の実施形態では、組織不均質に起因する表層でのき裂の発生を評価するために、材料固有の曲げ表層限界ひずみ（曲げ外側限界ひずみとも称する）に着目し、この曲げ表層限界ひずみを応力に換算した曲げ表層限界応力を破断判定基準に採用することとした。
　曲げ表層限界応力は、前述のＶ曲げ試験等の曲げ試験とそれに倣ったシミュレーションにより鋼材ごとに取得されるものである。なお、曲げ試験は開度９０゜のＶ曲げ試験に限定されるものではなく、１８０゜曲げ試験又はパンチとダイスによって鋼材をＬ形に曲げるＬ曲げで最小曲げ半径を測定するなど他の試験方法を採用してもよい。
　曲げ表層限界応力は、曲げ試験から得られた最小曲げ半径のパンチをモデル化した有限要素法によるシミュレーションにより求めることができる。有限要素法は平面ひずみ要素で定式化された静的陰解法のコードを用い、表層の局所的なひずみ集中を表現できるよう小さな要素サイズでシミュレートするのが好ましい。しかしながら、有限要素法は、平面応力状態で定式化されたシェル要素を用いて、板厚方向の数値積分点数を５点以上確保し、板厚程度のサイズで要素分割されたものを用いても良い。
　また、Ｖ型パンチによる曲げの試験により破断限界最小曲げ半径を求め、素材の板厚ｔ０、 曲げ内側半径ｒｉ、曲げ外側半径ｒ０、曲げ中立面半径Ｒｎから曲げ限界表層ひずみε０ θを求めることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　を満足する曲げ限界表層ひずみε０ θを計算により求めることができる。
　また、シミュレーションや計算で求める以外にも、変形前の素材にあらかじめグリッドを転写しておいた線から曲げ後の破断限界表層ひずみを求めることもできる。例えば、変形前のグリッド間隔がＬ0、変形後の間隔がＬでとすれば、曲げ限界表層ひずみε０ θは
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
として求めることができる。
　次に、静的なひずみ速度を仮定して単軸引張試験から得られる相当応力―相当ひずみの関係式を用い、上記で求めた曲げ限界表層ひずみε０ θを曲げ限界表層応力σ１ ｃｒに換算する。また、局所座標系で記述された有限要素ごとの表層面ひずみテンソルから曲げ外側に相当する表層面の最大主ひずみε1を計算し、この表層面の最大主ひずみε1を曲げ表層最大主応力σ１に換算する。そして、以下の式に示されるように、曲げ表層最大主応力σ１と曲げ限界表層応力σ１ ｃｒとの比が第１危険率Ｆ１である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
（第２危険率）
　引張曲げ試験の破断機構は、以下のように考えることができる。すなわち、図６に示されるように、曲げモーメントのみが作用する純曲げの場合は、材料の曲げ外側から内側に向けて円周方向のひずみは低下すると共に半径方向の圧縮ひずみは増加する。これに対して、図５及び図６に示されるように、張力と曲げモーメントが同時に作用する引張曲げの場合は、張力により中立面が曲げ内側へ移動することにより板厚が減少すると共に引張方向の塑性ひずみが導入される。引張方向の塑性ひずみが導入された後、さらに張力が増すと引張変形により材料の加工硬化率が低下する。加工硬化率が低下すると、板厚減少に見合う硬化が得られないため変形の局所化が進展し、局部くびれが生じた後に破断に至る。また、同一の張力が加えられた場合でも曲げ半径の減少に伴い中立面はより曲げ内側へ移動する。中立面はより曲げ内側へ移動することにより、ひずみの局所化が生じやすくなり、曲げ先端部に顕著な板厚減少（局部くびれ）が観測された後に破断に至る。
　上記破断に至るまでのプロセスを説明するために、先ず張力下での曲げ塑性不安定に関して以下に説明する。単位幅当りＱの張力とＭの曲げモーメントが作用している平面ひずみ変形下での曲げ変形において、局部くびれが生じる塑性不安定条件を考える。ここでは、（１）曲げ部の変形は均等曲げとし、せん断変形は考慮せず、（２）平面ひずみ変形とし（３）体積一定則に従い、（４）ｖｏｎ　Ｍｉｓｅｓの降伏関数を用い、（５）相当応力と相当塑性ひずみの関係をｎ乗硬化則で近似すればσｅｑ＝ｃεｎ ｅｑと表現できる。これらの条件から周方向応力分布σθ、半径方向応力分布σrはそれぞれ次式で与えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
　ここで、ｒは曲げ部の半径方向座標であり、このときの曲げ内側半径座標をｒｉ、曲げ外側半径座標をｒｏ、中立面の半径座標をＲnである。また、ｃ及びｎは材料固有のパラメータであり、ｐは曲げ半径Ｒｉでの半径方向の応力σｒｉ＝－ｐ＝－Ｑ／ｒｉである。そして、これらの式から張力ｑは次式で与えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
　さらに、既知のｑ、素材の板厚ｔ０、曲げ内側半径ｒｉに対して式［３］および体積一定則の条件式
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
　を満足するｒｏ及びＲｎを求めることにより、曲げ変形後の板厚ｔ= ｒｏ －ｒｉ、作用する張力ｑに対応する引張ひずみε１＝－ｌｎ（ｔ／ｔ０)を求めることができる。さらに、平面ひずみ引張曲げの塑性不安定は、最大荷重条件式
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000013
　より求めることができる。このときの張力ｑ＝ｑｃｒを破断判定基準として用いることもできる。また、曲げモーメントの不安定条件式
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000014
　を満足する曲率(1/ρ)を破断判定基準として用いることもできる。
　前述したように、張力ｑｃｒ及び破断限界曲率(1/ρ)を破断判定の閾値として用いることができる。しかしながら、第１危険率の閾値である曲げ表層最大主応力σ１ ｃｒが応力の次元であることを考慮すると、第１危険率と対比される第２危険率の閾値についても応力の次元であるほうが、より精度の高い破断判定を行うことができる。
　以上を踏まえて、第２危険率を算出するためのクライテリアである曲げ破断限界応力σＯＢ ｃｒをもとめる。
（２）－１
　先ず、平面ひずみ引張曲げの応力とひずみの関係の理論解から曲げ量Ｒ／ｔ０ごとの破断限界応力をもとめる。曲げ表層の平面ひずみ引張方向の真応力σ１は次式で与えられる。なお、Ｒは板厚中心線の曲げ半径を表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000015
　また、加工硬化率の計算と平面ひずみ引張りのくびれ発生条件である下式
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000016
から、曲げ量Ｒ／ｔ０に対する曲げ破断限界応力σｃｒを計算する。図７には、Ｒ／ｔ０が２．０の場合における真応力と真ひずみとの関係が示されている。この図に示されるように、上記くびれ発生条件（ｄσ１／ｄε１＝σ１）を満たすσ１即ち曲げ破断限界応力σｃｒを計算する。そして、図８に示されるように、各曲げ量Ｒ／ｔ０ごとに曲げ破断限界応力σｃｒを計算する。
（２）－２
　次に、材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間でのクライテリアをもとめる。
　まず、単軸引張試験の加工硬化特性は、次式で表され、この式から応力空間の破断限界応力を求める。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000017
　一例として、σｅｑが、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000018
であるとすると、破断限界応力は主応力比（α＝σ２／σ１）と材料の加工硬化係数ｎ＝ｎ＊－ε０を用いて、次式を得ることができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000020
　図９には、単軸引張試験によるＦＬＤが示されている。この図に示されるように、この式の定数αを０～１の間で変化させることによって（主応力比を変化させることによって）、破断限界線Ｌ１を得ることができる。
　ここでは、材料の単軸引張試験から得られる加工硬化特性から応力空間に表記した破断限界線Ｌ１を求める方法について述べたが、以下のように実測したひずみ空間のＦＬＤから応力空間に変換することで破断限界線Ｌ１を求めることもできる。ひずみ空間のＦＬＤは破断限界を与える最大主ひずみε１１を最小主ひずみε２２ごとに示した図であり、板厚ひずみε３３はこれらと体積一定則ε３３＝－（ε１１＋ε２２）より求めることができる。ここで、降伏曲面にｖｏｎ　Ｍｉｓｅｓ の降伏関数を用いれば相当塑性ひずみは、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000021
  
として表すことができる。なお、εｅｑは相当塑性ひずみ、ｄεｅｑは相当塑性ひずみ速度、ｄεｉｊは塑性ひずみ速度テンソルを表す。
　続いて応力成分σｉｊは、降伏曲面の等方硬化と垂直則、平面応力を仮定し次式で表される。なお、δｉｊはＫｒｏｎｅｃｋｅｒのデルタである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000022
以上より、応力空間に表記した破断限界線Ｌ１を計算することができる。また、理論的に求めたひずみ空間のＦＬＤを応力空間に変換することでも破断限界線Ｌ１求めることができる。例えば、材料の加工硬化則をｎ乗則で近似した場合、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000025
  
　上記式２０～２２において、定数ρを－０．５～１の間で変化させることによって、ひずみ空間のＦＬＤが得られ、これを前述した方法で応力空間に変換すれば応力空間上の一様変形状態での破断限界線Ｌ１を求めることができる。なお、ρは塑性ひずみ速度比を表す。
（２）－３
　次に、平面ひずみ変形下において、上記（２）－２でもとめたクライテリア（破断限界線Ｌ１）をオフセットすることによって、平面ひずみ変形下における引張曲げ破断限界線Ｌ２をもとめる。具体的には、図１０に示されるように、上記（２）－１でもとめた曲げ量Ｒ／ｔ０ごとの破断限界応力σｃｒに対応するように、（２）－２で得た破断限界線Ｌ１（成形限界線図）をオフセットすることによって、破断限界線Ｌ２を得ることができる。
　以上をまとめると、金属板における判定対象要素の曲げ量Ｒ／ｔ０に対応する曲げ破断限界応力σｃｒと一様変形状態の平面ひずみ破断限界応力σ１＿ｐｌの比γを決定し、この比γを破断限界線Ｌ１の応力成分に乗じることによって曲げ量Ｒ／ｔ０に対応した破断限界線Ｌ２を計算する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000026
　図１１に示された引張曲げの破断限界線Ｌ２において、符号Ｒで示されたポイントは、評価対象の全ての要素に関して、静的なひずみ速度を仮定して塑性ひずみテンソルから応力テンソルに変換して求めた応力状態である。また、原点及びＲを通る線と破断限界線Ｌ２との交点が符号Ｂで示されており、符号Ｂで示されたポイントが、前記評価対象の要素の曲げ破断限界応力状態である。そしてこれらの応力σＯＲと破断限界応力σＯＢ ｃｒとの比が危険率としての第２危険率Ｆ２である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000027
　（金属板の曲げ破断判定方法およびそのプログラム）
　つぎに、本発明の実施形態における金属板の曲げ破断を判定する方法について説明する。
　図１２Ａ及び図１２Ｂは、本発明の実施形態に係る破断判定装置が実行するアルゴリズムのフローチャートを示す図である。破断判定装置は、図１２Ａ及び図１２Ｂに示すアルゴリズムを有するコンピュータプログラムを使用する。
　このプログラムは、抽出手段１０と、曲げ半径計算手段２０と、破断判定基準計算手段３０と、判定手段４０とを備え、コンピュータにこれらの各手段を実行させる機能を有する。抽出手段１０は、成形解析又は衝突解析により変形途中の要素ごとの板厚、表裏面のひずみテンソルを得るステップＳ１０の処理を実行する。曲げ半径計算手段２０は、成形解析又は衝突解析から要素ごとの曲げ半径を計算するステップＳ２０の処理を実行する。破断判定基準計算手段３０は、入力される材料パラメータに基づいて破断判定基準を計算するステップＳ３０の処理を実行する。判定手段４０は、要素ごとの曲げ表層き裂の危険率である第１危険率Ｆ１と、引張曲げ破断の危険率である第２危険率Ｆ２とを計算し、第１危険率及び第２危険率のうち破断危険率の高い破断機構での破断判定を行うステップＳ４０の処理を実行する。
　まず、ステップＳ１０において、抽出手段１０は、有限要素法などの数値解析プログラムにより変形過程における要素ごとの板厚t、表裏面のひずみテンソルを計算し、計算結果を、曲げ破断を判定するユーザーサブルーチンまたは外部プログラムに入力する。
　次に、ステップＳ２１において、曲げ半径計算手段２０は、判定対象要素に対して、局所座標系で記述された要素ごとのひずみテンソルと変形中の要素の板厚とから各成分の曲率と面内の最大曲率及び最小曲率を計算する。次いで、ステップＳ２２において、曲げ半径計算手段２０は、３次元曲面の最小曲げ半径Ｒを計算する。
　次いで、ステップＳ３１において、破断判定基準計算手段３０は、開度９０゜のＶ曲げ又はＬ曲げなどの実験から得られる鋼材ごとの最小曲げ半径から得られた材料固有の曲げ限界表層ひずみε０ θを取得する。そして、静的なひずみ速度を仮定して、曲げ限界表層ひずみε０ θを曲げ限界表層応力σ１ ｃｒに換算する。また、ステップＳ３１において、破断判定基準計算手段３０は、材料の相当応力σｅｑと相当塑性ひずみεｅｑの関係式σｅｑ=ｆ(εｅｑ)及び塑性異方性の指標であるｒｍを取得する。加工硬化の関数ｆ(εｅｑ)としてεｅｑの高次多項式又は他の形式を用いてもよいが、近似の精度が高く且つ成形シミュレーション及び衝突シミュレーションで用いられることが多いｎ乗硬化則やＳｗｉｆｔの式を用いるのが好ましい。
　次いで、ステップＳ３２において、破断判定基準計算手段３０は、式［１２］及び式［１３］から各曲げ量Ｒ／ｔ０ごとに曲げ破断限界応力σｃｒを計算する。次いで、ステップＳ３３において、材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間でのクライテリアをもとめる。すなわち、式［１４］～式［１７］から図９に示された破断限界応力σ１＿ｐｌ及び破断限界線Ｌ１をもとめる。そして、ステップＳ３４において、判定対象要素の曲げ量Ｒ／ｔ０に対応する比γ（式［２３］参照）を決定し、平面ひずみ応力下における破断限界応力σ１＿ｂを決定する。そしてさらに、金属板における判定対象要素の曲げ量Ｒ／ｔ０に対応する曲げ破断限界応力σｃｒと一様変形状態の平面ひずみ破断限界応力σ１＿ｐｌの比γを決定し、この比γを破断限界線Ｌ１の応力成分に乗じることによって曲げ量Ｒ／ｔ０に対応した破断限界線Ｌ２を計算する。
　次いで、ステップＳ４１～Ｓ４６において、判定手段４０は、判定対象の全ての要素に対して破断危険率の計算を行い、ポスト処理にて破断危険率Ｆの値をコンター表示する。
　まず、ステップＳ４１において、判定手段４０は、局所座標系で記述された有限要素ごとの表裏面ひずみテンソルから曲げ外側に相当する表層面の最大主ひずみε１を計算し、この表層面の最大主ひずみε1を曲げ表層最大主応力σ１に換算する。次いで、ステップＳ４２において、判定手段４０は、ステップＳ３１で取得された鋼材ごとの曲げ限界表層応力σ１ ｃｒと要素ごとの曲げ表層最大主応力σ１の大きさから曲げ表層き裂の危険率である第１危険率Ｆ１=σ１／σ１ ｃｒを計算する。
　次いで、ステップＳ４３において、判定手段４０は、有限要素の平面ひずみ応力下における応力σＯＲを計算すると共に、ステップＳ３４で計算された破断限界応力σ１＿ｂから有限要素の応力比に対応する破断限界応力σＯＢ ｃｒを計算する。次いで、ステップＳ４４において、判定手段４０は、ステップＳ３４で計算された応力σＯＲと破断限界応力σＯＢ ｃｒの大きさから引張曲げ破断の危険率である第２危険率Ｆ２＝σＯＲ／σＯＢ ｃｒを計算する。
　次いで、ステップＳ４５において、判定手段４０は、ステップＳ４２で計算された第１危険率Ｆ１及びステップＳ４４で計算された第２危険率Ｆ２の大きい方を曲げ破断の危険率と判定する。そして、ステップＳ４６において、判定手段４０は、ポスト処理により破断危険率の指標Ｆの値をコンター表示する。
　このように、本実施形態の曲げ部破断判定方法によれば、明瞭な局部くびれが現れることなく曲げ外側表面にき裂が生じる破断形態と、曲げ外側にき裂が生じないものの曲げ先端部に顕著な板厚減少（局部くびれ）が観測された後に破断に至る破断形態の２つの異なる機構で生じる曲げ破断に対してそれぞれの破断危険率を判定することができる。これにより、プレス成形及び衝突時の変形のような複雑な現象に対して、何れの破断機構で破断が生じやすいか及び破断が生じたときの危険性を定量的に判定することが可能となる。その結果、設計段階で鋼板の破断を未然に防ぐように構造及び材料等を選定することができ、軽量且つ衝突安全性に優れた車体のデジタル開発が可能になる。
　本実施形態による判定装置を構成する各機構及び図１２Ａ及び図１２Ｂを参照して説明された本実施形態に係る判定方法を構成する各ステップは、コンピュータのＲＡＭ及びＲＯＭなどに記憶されたプログラムに基づいて動作することによって実現できる。本実施形態に係る判定方法を構成する各ステップを実行するためのプログラム及び当該プログラムを記録したコンピュータ読み取り可能な記録媒体は、本発明の実施形態に含まれる。
　具体的には、本実施形態に係る判定方法を構成する各ステップを実行するためのプログラムは、ＣＤ－ＲＯＭ等の記録媒体に記録され又は各種伝送媒体を介してコンピュータに提供される。本実施形態に係る判定方法を構成する各ステップを実行するためのプログラムを記録する記録媒体は、フレキシブルディスク、ハードディスク、磁気テープ、光磁気テープ、不揮発性メモリカード等としてもよい。また、本実施形態に係る判定方法を構成する各ステップを実行するためのプログラムの伝送媒体は、プログラム情報を搬送波として伝搬させて供給するためのコンピュータネットワークシステムにおける通信媒体を用いることができる。コンピュータネットワークは、ＬＡＮ、インターネットなどのＷＡＮ、無線通信ネットワークなどであり、通信媒体は、光ファイバなどの有線回線及び無線回線等である。
　また、本実施形態に含まれるプログラムは、供給されたプログラムをコンピュータが実行することにより上述の機能が実現されるようなものに限定されない。例えば、本実施形態に係る判定方法を構成する各ステップが、コンピュータにおいて稼動しているＯＳ（オペレーティングシステム）又は他のアプリケーションソフトなどと協働して上述の機能が実現される場合に使用されるプログラムは、本実施形態に含まれる。また、供給されたプログラムの処理の全て又は一部がコンピュータの機能拡張ボード又は機能拡張ユニットで実行され上述の機能が実現される場合に使用されるプログラムは、本実施形態に含まれる。
　図１３は、パーソナルユーザ端末装置の内部構成を示す模式図である。
　パーソナルコンピュータ（ＰＣ）１２００は、ＣＰＵ１２０１を備える。ＰＣ１２００は、ＲＯＭ１２０２又はハードディスク（ＨＤ）１２１１に記憶されるか又はフレキシブルディスクドライブ（ＦＤ）１２１２より供給されるデバイス制御ソフトウエアを実行する。ＰＣ１２００は、システムバス１２０４に接続される各デバイスを総括的に制御する。ＰＣ１２００のＣＰＵ１２０１及びＲＯＭ１２０２又はハードディスク（ＨＤ）１２１１に記憶されたプログラムにより強度判定システムが実現される。また、ＲＡＭ１２０３は、ＣＰＵ１２０１の主メモリ及びワークエリアなどとして機能する。キーボードコントローラ（ＫＢＣ）１２０５は、キーボード（ＫＢ）１２０９及び不図示のデバイスなどからの指示入力を制御する。ＣＲＴコントローラ（ＣＲＴＣ）１２０６は、ＣＲＴディスプレイ（ＣＲＴ）１２１０の表示を制御する。ディスクコントローラ（ＤＫＣ）１２０７は、ブートプログラム、複数のアプリケーション、編集ファイル、ユーザファイル及びネットワーク管理プログラムなどを記憶するハードディスク（ＨＤ）１２１１及びフレキシブルディスクドライブ（ＦＤ）１２１２とのアクセスを制御する。ここで、ブートプログラムとは、パソコンのハード及びソフトの実行を開始する起動プログラムである。ＮＩＣ１２０８は、ネットワークプリンタ、他のネットワーク機器及び他のＰＣとの間の双方向のデータ通信を実行する。
　なお、上記金属板の曲げ破断判定方法では、第１危険率Ｆ１及び第２危険率Ｆ２の大きい方を曲げ破断の危険率と判定した例について説明してきたが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、明瞭な局部くびれが現れることなく曲げ外側表面にき裂が生じる破断形態を考慮しなくてもよい場合（例えば、充分な延性を有する鋼板の場合等）においては、上記第２危険率Ｆ２に対応する危険率のみを曲げ破断の危険率とすることもできる。
（実施例）
　以下に本発明の実施例を説明する。ハット断面形状を有するフレームの３点曲げ衝突解析に本実施形態に係る破断判定を適用し、上記金属板の曲げ破断判定方法の有効性を検討した。
　図１４は、本発明の実施例に用いた３点曲げの落重試験条件と衝突解析の計算条件を示す図である。
　対象としたフレームはハット部品とクロージングプレートによる閉断面を有する長さ９００ｍｍの部品である。供試材は板厚１．８ｍｍの高強度鋼板で、ハット部品とクロージングプレートは、フランジ部で３０ｍｍピッチのスポット溶接処理により締結した。この供試体に質量５００ｋｇの落錘を高さ３ｍから自由落下させ、初速７．７ｍ／ｓで衝突させた。その結果、（１）衝突開始から最大反力が観測されるまでは、部材は負荷子に沿って変形し，（２）その後、壁面は外側へ変形するとともに長手方向への折れモードへ遷移するタイミングで反力は減少に転じ、（３）変形の進展にともない反力は単調に減少した。そして，試験後の試験体を観察したところ，Ｖ字形状に屈曲した局所変形部でき裂が認められた。
　図１５は、本発明の実施例に用いた３点曲げ衝突解析に対して、本金属板の曲げ破断判定方法を用いて求めた破断の危険性を等値線としてコンター表示した図である。図１５には、破断危険度（第１危険率Ｆ１及び第２危険率Ｆ２の大きい方の値）を等値線で表示した結果が示される。
　図１５に示される破断危険度が大きいほど破断の危険性は高まり、第１危険率Ｆ１及び第２危険率Ｆ２の大きい方の値が１．０に達したときに材料が破断したと判断することができる。落重試験でき裂が生じた屈曲部で破断の危険性が高く解析は実験を良好に再現していることがわかる。
　このように本金属板の曲げ破断判定方法により、衝突時の変形途中における破断危険度を定量判定することができ、設計段階で鋼板の破断を未然に防ぐ構造及び材料選定の検討ができるので、軽量且つ衝突安全性に優れた車体のデジタル開発が可能になる。
　以下に、本発明の好ましい態様について記載する。
　第１の態様に係る金属板の曲げ破断判定方法は、
　金属板の曲げ量Ｒ／ｔ０ごとに曲げ破断限界応力σｃｒを計算し、
　前記金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線Ｌ１と平面ひずみ変形下における破断限界応力σ１＿ｐｌを計算し、
　前記金属板における判定対象要素の前記曲げ量Ｒ／ｔ０に対応する前記曲げ破断限界応力σｃｒと前記一様変形状態の平面ひずみ破断限界応力σ１＿ｐｌの比γを決定し、前記比γを前記破断限界線Ｌ１の応力成分に乗じることによって曲げ量Ｒ／ｔ０に対応した破断限界線Ｌ２を計算し、
　前記判定対象要素の最大主応力σＯＲと応力モードでの前記曲げ量Ｒ／ｔ０に対応した前記破断限界線Ｌ２からその最大主応力σＯＢ ｃｒ計算し、
　前記応力σＯＲ及び前記破断限界応力σＯＢ ｃｒの大きさから引張曲げ破断の危険率である危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒを計算して、前記危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒに基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う。
　上記態様によれば、上記のように計算して得られた危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒに基づいて金属板の判定対象要素の破断判定を行う。すなわち、危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒが１．０に達したときに金属板が破断したと判断することができ、また危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒが１．０に近いほど金属板が破断するまでの余裕度が小さいと判断することができる。また、本態様では、単軸引張試験から得られた破断限界線Ｌ１を上記の比γで補正することによって破断限界線Ｌ２を算出し、この破断限界線Ｌ２に基づいて判定対象要素の破断限界応力σＯＢ ｃｒを決定する。そのため、単に単軸引張試験から得られた破断限界線Ｌ１に基づいて判定対象要素の破断限界応力を決定した場合に比して、精度の高い金属板の破断判定を行うことができる。
　第２の態様に係る金属板の曲げ破断判定方法は、上記第１の態様において、
　前記金属板を構成する材料固有の曲げ限界表層ひずみε０ θを取得して、前記曲げ限界表層ひずみε０ θを曲げ限界表層応力σ１ ｃｒに換算し、
　前記判定対象要素の曲げ外側に相当する表層面の最大主ひずみε１を計算し、前記表層面の最大主ひずみε1から静的なひずみ速度を仮定して単軸引張試験から得られる相当応力と相当ひずみの関係式から曲げ表層最大主応力σ１に換算し、
　前記曲げ限界表層応力σ１ ｃｒ及び曲げ表層最大主応力σ１の大きさから曲げ表層き裂の危険率である第１危険率Ｆ１=σ１／σ１ ｃｒを計算し、
　前記危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒである第２危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒを計算し、
　前記第１危険率Ｆ１=σ１／σ１ ｃｒと第２危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒとを比較して、前記第１危険率Ｆ１=σ１／σ１ ｃｒ及び第２危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒの何れが大きいかを判定し、
　前記第１危険率Ｆ１=σ１／σ１ ｃｒが大きいと判定された場合にあっては、前記第１危険率Ｆ１=σ１／σ１ ｃｒに基づいて前記判定対象要素の破断判定を行い、
　第２危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒが大きいと判定された場合にあっては、第２危険率σＯＲ／σＯＢ ｃｒに基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う。
　上記態様によれば、明瞭な局部くびれが現れることなく曲げ外側表面にき裂が生じる破断形態と、曲げ外側にき裂が生じないものの曲げ先端部に顕著な板厚減少（局部くびれ）が観測された後に破断に至る破断形態の２つの異なる機構で生じる曲げ破断に対してそれぞれの破断危険率を判定することができる。
　第３の態様に係る金属板の曲げ破断判定方法は、上記第２の態様において、
　前記曲げ破断限界応力σｃｒは、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000028
くびれ発生条件である上記式を満たす真応力σ１とされ、
　前記破断限界線Ｌ１は、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000030
上記式において定数αを０から１の間で変化させることによって計算される。
　上記態様によれば、上記計算式に基づいて計算を行うことにより、曲げ破断限界応力σｃｒ及び破断限界線Ｌ１を得ることができる。
　第４の態様に係る金属板の曲げ破断判定方法は、上記第１の態様及び第２の態様において、
　　前記破断限界線Ｌ１は、実験から測定したひずみ空間で表記した破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間で表記した破断限界線に変換することによって計算する、或いは、単軸引張から得られる応力―ひずみ曲線から理論的に推定したひずみ空間の破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間に変換することによって計算される。
　上記態様においても、第３の態様と同様に破断限界線Ｌ１を得ることができる。
　さらに、上記第１～第４の態様の金属板の曲げ破断判定方法を実行するコンピュータプログラムをコンピュータに実行させることによって、金属板の曲げ破断判定を行うこともできる。
　また、上記コンピュータプログラムが記録され、かつコンピュータ読み取り可能とされた記録媒体を作成することもできる。
　以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、上記に限定されるものでなく、請求の範囲の記載に基づいて判断されるべきである。
　なお、２０１３年６月２６日に出願された日本国特許出願２０１３－１３４１９９号の開示は、その全体が参照により本明細書に取り込まれる。

Claims (6)

  1. 　（金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）ごとに曲げ破断限界応力を計算し、
    　前記金属板を構成する材料の単軸引張試験から得られた加工硬化特性から静的なひずみ速度を仮定した応力空間での一様変形状態の破断限界線と平面ひずみ変形下における破断限界応力を計算し、
    　前記金属板における判定対象要素の（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における前記破断限界応力の比を決定し、前記判定対象要素の（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応する前記曲げ破断限界応力と前記平面ひずみ変形下における破断限界応力の比を前記一様変形状態の破断限界線の応力成分に乗じることによって（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応した破断限界線を計算し、
    　前記判定対象要素の応力と前記（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応した前記破断限界線からその破断限界応力を計算し、
    　前記判定対象要素の応力と、前記判定対象要素の応力と前記（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応した前記破断限界線から計算した前記破断限界応力と、の比である危険率を算出し、前記危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う金属板の曲げ破断判定方法。
  2. 　前記金属板を構成する材料固有の曲げ限界表層ひずみを取得して、前記曲げ限界表層ひずみを曲げ限界表層応力に換算し、
    　前記判定対象要素の曲げ外側に相当する表層面の最大主ひずみを計算し、前記表層面の最大主ひずみから静的なひずみ速度を仮定して単軸引張試験から得られる相当応力と相当ひずみの関係式から曲げ表層最大主応力に換算し、
    　前記曲げ限界表層応力と曲げ表層最大主応力との比である第１危険率を計算し、
    　前記危険率である第２危険率を計算し、
    　前記第１危険率と第２危険率とを比較して、前記第１危険率及び第２危険率の何れが大きいかを判定し、
    　前記第１危険率が大きいと判定された場合にあっては、前記第１危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行い、
    　第２危険率が大きいと判定された場合にあっては、第２危険率に基づいて前記判定対象要素の破断判定を行う請求項１記載の金属板の曲げ破断判定方法。
  3. 　前記金属板における判定対象要素の（前記金属板の板厚中心の曲げ半径）／（前記金属板の初期板厚）に対応する前記曲げ破断限界応力は、
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
    くびれ発生条件である上記式を満たす真応力σ１とされ、
    　前記一様変形状態の破断限界線は、
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
      
    上記式において定数αを０から１の間で変化させることによって計算される請求項１又は請求項２記載の金属板の曲げ破断判定方法。
  4. 　前記一様変形状態の破断限界線は、
    　実験から測定したひずみ空間で表記した破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間で表記した破断限界線に変換することによって計算する、或いは、単軸引張から得られる応力―ひずみ曲線から理論的に推定したひずみ空間の破断限界線を静的なひずみ速度を仮定して応力空間に変換することによって計算する請求項１又は請求項２記載の金属板の曲げ破断予測方法。
  5. 　請求項１～請求項４の何れか一項に記載された金属板の曲げ破断判定方法を実行する処理をコンピュータに実行させるコンピュータプログラム。
  6. 　請求項５に記載のコンピュータプログラムが記録され、かつコンピュータ読み取り可能とされた記録媒体。
PCT/JP2014/067063 2013-06-26 2014-06-26 金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体 WO2014208697A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/897,057 US9874504B2 (en) 2013-06-26 2014-06-26 Metal sheet bending fracture determination method and recording medium
EP14818203.3A EP3016009B1 (en) 2013-06-26 2014-06-26 Method for determining bending fracture in metal plate, program, and storage medium
JP2015524122A JP6229718B2 (ja) 2013-06-26 2014-06-26 金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体
CN201480033366.7A CN105283874B (zh) 2013-06-26 2014-06-26 金属板的弯曲断裂判定方法
KR1020157035099A KR101840918B1 (ko) 2013-06-26 2014-06-26 금속판의 굽힘 파단 판정 방법 및 기억 매체

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013134199 2013-06-26
JP2013-134199 2013-06-26

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014208697A1 true WO2014208697A1 (ja) 2014-12-31

Family

ID=52142023

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/067063 WO2014208697A1 (ja) 2013-06-26 2014-06-26 金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9874504B2 (ja)
EP (1) EP3016009B1 (ja)
JP (1) JP6229718B2 (ja)
KR (1) KR101840918B1 (ja)
CN (1) CN105283874B (ja)
WO (1) WO2014208697A1 (ja)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104992004A (zh) * 2015-06-23 2015-10-21 中国石油天然气集团公司 一种管道止裂预测用临界单位面积损伤应变能的确定方法
JP2017142086A (ja) * 2016-02-08 2017-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力鋼板の遅れ破壊特性評価方法
RU2678023C1 (ru) * 2015-05-18 2019-01-22 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Способ прогнозирования разрывов, программа, носитель записи и арифметическое обрабатывающее устройство
WO2019064922A1 (ja) * 2017-09-26 2019-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 変形限界の評価方法、割れ予測方法及びプレス金型の設計方法
JP2019090657A (ja) * 2017-11-13 2019-06-13 Ｊｆｅスチール株式会社 パネル部品の耐デント性予測方法
JP2019118958A (ja) * 2017-12-27 2019-07-22 日本製鉄株式会社 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
CN110837675A (zh) * 2019-10-31 2020-02-25 武汉工程大学 一种优化的断裂准则预测差厚板断裂的方法、装置和系统
RU2717742C1 (ru) * 2016-10-05 2020-03-25 Ниппон Стил Корпорейшн Устройство определения растрескивания, программа определения растрескивания и его способ
JP2020159834A (ja) * 2019-03-26 2020-10-01 日本製鉄株式会社 破断クライテリア解析方法、破断クライテリア解析プログラム、及び破断クライテリア解析システム
CN113128001A (zh) * 2021-05-17 2021-07-16 同济大学 一种成形极限测试方法
CN113434976A (zh) * 2021-06-24 2021-09-24 中交南京交通工程管理有限公司 一种腹板加强型槽钢轴压构件的临界荷载确定方法
WO2022176553A1 (ja) * 2021-02-19 2022-08-25 東洋鋼鈑株式会社 電池容器用鋼箔及びそれにより製造されるパウチ型電池容器

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20170108418A1 (en) * 2014-06-11 2017-04-20 Magna International Inc. Shifting A Forming Limit Curve Based On Zero Friction Analysis
US10907957B2 (en) * 2017-05-16 2021-02-02 Oakland University Method of measuring localized strains in sheet metal stampings
MX2020001988A (es) 2017-08-23 2020-03-24 Jfe Steel Corp Metodo de evaluacion de limite de deformacion para superficie cizallada de lamina de metal, metodo de prediccion de grietas, y metodo de dise?o de matriz de prensa.
CN108763705B (zh) * 2018-05-18 2022-11-29 辽宁工程技术大学 一种诱导式防冲吸能支护构件的设计方法
CN108817103B (zh) * 2018-06-06 2020-01-14 武汉科技大学 一种轧钢模型钢族层别分类优化方法
JP6687064B2 (ja) * 2018-07-17 2020-04-22 ダイキン工業株式会社 溶融加工性フッ素樹脂射出成型品の検査方法及び溶融加工性フッ素樹脂射出成型品の製造方法
US11965858B2 (en) 2018-11-06 2024-04-23 Jfe Steel Corporation Laminated iron core elastic matrix determination method and vibration analysis method
KR102556134B1 (ko) * 2018-12-17 2023-07-14 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 자동차 차체용 금속 판재의 충돌 성능 평가 시험 방법 및 설비
CN113453818B (zh) * 2019-02-26 2023-11-28 杰富意钢铁株式会社 弯曲裂纹评估方法、其系统以及冲压成形部件的制造方法
CN110479880B (zh) * 2019-07-16 2020-08-21 中国第一汽车股份有限公司 一种针对汽车车身外覆盖件厚度减薄的模具型面补偿方法
CN111046463B (zh) * 2019-11-28 2022-11-22 郑州大学 基于正交理论的桁架结构变形分解方法
CN111680437B (zh) * 2020-05-15 2022-10-28 中国第一汽车股份有限公司 一种发动机缸盖用铸铝材料本构参数模型建立方法
CN111914350A (zh) * 2020-07-06 2020-11-10 西安飞机工业（集团）有限责任公司 一种飞机框肋类钣金件弯边成形性判定方法
CN112557194A (zh) * 2020-12-09 2021-03-26 一汽奔腾轿车有限公司 一种金属材料高精度仿真模型开发方法
JP7472783B2 (ja) 2020-12-28 2024-04-23 日本軽金属株式会社 破断判定装置、接合体の破断判定方法、プログラム、破断負荷算出装置、接合体の破断負荷算出方法及び記録媒体
CN113252450B (zh) * 2021-04-14 2022-05-06 浙江大学 一种评估弯曲倾倒岩体最大弯曲程度的方法
CN113790977B (zh) * 2021-08-10 2023-07-07 武汉钢铁有限公司 金属板材极限弯曲断裂应变测量方法
CN114136805A (zh) * 2021-10-29 2022-03-04 同济大学 金属板材断裂应变确定方法、存储介质及电子设备

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007232715A (ja) * 2006-02-01 2007-09-13 Nippon Steel Corp 破断予測方法及び装置、並びにプログラム及び記録媒体
JP2011141237A (ja) * 2010-01-08 2011-07-21 Nippon Steel Corp 破断予測方法、破断予測システム、プログラム及び記録媒体
JP2012033039A (ja) 2010-07-30 2012-02-16 Nippon Steel Corp 材料の曲げ破断予測方法および装置、ならびにプログラムおよび記録媒体
JP2012166251A (ja) * 2011-02-16 2012-09-06 Jfe Steel Corp プレス成形における割れ予測方法およびプレス部品の製造方法
WO2013157063A1 (ja) * 2012-04-16 2013-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形における成形限界線図の作成方法、割れ予測方法およびプレス部品の製造方法
WO2013157062A1 (ja) * 2012-04-16 2013-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形における割れ予測方法およびプレス部品の製造方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8990028B2 (en) * 2006-02-01 2015-03-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Fracture prediction method, device, a program arrangement and computer-accessible medium therefor
KR101249168B1 (ko) * 2009-12-18 2013-03-29 주식회사 포스코 냉간압연에서의 품질이상 예지 시스템과 그 방법
BR112012025349B1 (pt) * 2010-04-07 2020-02-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp método de análise de fratura, dispositivo e programa para porção soldada por pontos, e meio de armazenamento legível por computador
EP2543983B1 (en) * 2010-04-07 2016-01-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of assessing fractures, fracture assessment device, program and computer readable recording medium
CN101936854B (zh) * 2010-08-04 2012-06-20 中国建筑材料检验认证中心有限公司 局部受热加载测试材料在超高温氧化环境下力学性能的检测方法及装置
CN101930223A (zh) * 2010-09-07 2010-12-29 曾谊晖 基于难加工金属数控加工工艺的智能筛选系统

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007232715A (ja) * 2006-02-01 2007-09-13 Nippon Steel Corp 破断予測方法及び装置、並びにプログラム及び記録媒体
JP2011141237A (ja) * 2010-01-08 2011-07-21 Nippon Steel Corp 破断予測方法、破断予測システム、プログラム及び記録媒体
JP2012033039A (ja) 2010-07-30 2012-02-16 Nippon Steel Corp 材料の曲げ破断予測方法および装置、ならびにプログラムおよび記録媒体
JP2012166251A (ja) * 2011-02-16 2012-09-06 Jfe Steel Corp プレス成形における割れ予測方法およびプレス部品の製造方法
WO2013157063A1 (ja) * 2012-04-16 2013-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形における成形限界線図の作成方法、割れ予測方法およびプレス部品の製造方法
WO2013157062A1 (ja) * 2012-04-16 2013-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形における割れ予測方法およびプレス部品の製造方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KAZUMASA YAMAZAKI ET AL., PLASTICITY AND WORKING, vol. 36-416, 1995, pages 973
See also references of EP3016009A4

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2678023C1 (ru) * 2015-05-18 2019-01-22 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Способ прогнозирования разрывов, программа, носитель записи и арифметическое обрабатывающее устройство
US11016011B2 (en) 2015-05-18 2021-05-25 Nippon Steel Corporation Breaking prediction method, program, recording medium, and arithmetic processing device
CN104992004A (zh) * 2015-06-23 2015-10-21 中国石油天然气集团公司 一种管道止裂预测用临界单位面积损伤应变能的确定方法
JP2017142086A (ja) * 2016-02-08 2017-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力鋼板の遅れ破壊特性評価方法
RU2717742C1 (ru) * 2016-10-05 2020-03-25 Ниппон Стил Корпорейшн Устройство определения растрескивания, программа определения растрескивания и его способ
WO2019064922A1 (ja) * 2017-09-26 2019-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 変形限界の評価方法、割れ予測方法及びプレス金型の設計方法
US11590591B2 (en) 2017-09-26 2023-02-28 Jfe Steel Corporation Press die designing method using an index value obtained from two stress gradients in sheet thickness direction and gradient of surface stress distribution in direction
JPWO2019064922A1 (ja) * 2017-09-26 2020-01-16 Ｊｆｅスチール株式会社 変形限界の評価方法、割れ予測方法及びプレス金型の設計方法
JP2019090657A (ja) * 2017-11-13 2019-06-13 Ｊｆｅスチール株式会社 パネル部品の耐デント性予測方法
JP7110976B2 (ja) 2017-12-27 2022-08-02 日本製鉄株式会社 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
JP2019118958A (ja) * 2017-12-27 2019-07-22 日本製鉄株式会社 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
JP2020159834A (ja) * 2019-03-26 2020-10-01 日本製鉄株式会社 破断クライテリア解析方法、破断クライテリア解析プログラム、及び破断クライテリア解析システム
CN110837675A (zh) * 2019-10-31 2020-02-25 武汉工程大学 一种优化的断裂准则预测差厚板断裂的方法、装置和系统
CN110837675B (zh) * 2019-10-31 2023-06-06 武汉工程大学 一种优化的断裂准则预测差厚板断裂的方法、装置和系统
WO2022176553A1 (ja) * 2021-02-19 2022-08-25 東洋鋼鈑株式会社 電池容器用鋼箔及びそれにより製造されるパウチ型電池容器
CN113128001A (zh) * 2021-05-17 2021-07-16 同济大学 一种成形极限测试方法
CN113128001B (zh) * 2021-05-17 2022-04-15 同济大学 一种成形极限测试方法
CN113434976A (zh) * 2021-06-24 2021-09-24 中交南京交通工程管理有限公司 一种腹板加强型槽钢轴压构件的临界荷载确定方法
CN113434976B (zh) * 2021-06-24 2023-08-29 中交隧桥(南京)技术有限公司 一种腹板加强型槽钢轴压构件的临界荷载确定方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20160161382A1 (en) 2016-06-09
US9874504B2 (en) 2018-01-23
EP3016009B1 (en) 2021-10-13
JPWO2014208697A1 (ja) 2017-02-23
EP3016009A1 (en) 2016-05-04
KR101840918B1 (ko) 2018-03-21
CN105283874A (zh) 2016-01-27
EP3016009A4 (en) 2017-03-15
KR20160006227A (ko) 2016-01-18
CN105283874B (zh) 2019-03-08
JP6229718B2 (ja) 2017-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6229718B2 (ja) 金属板の曲げ破断判定方法、プログラム及び記憶媒体
EP3023764B1 (en) Fracture determination method, fracture determination apparatus, program, and computer readable recording medium
JP5445381B2 (ja) 材料の曲げ破断予測方法および装置、ならびにプログラムおよび記録媒体
JP4621217B2 (ja) 破断予測方法及び装置、並びにプログラム及び記録媒体
JP6828476B2 (ja) エッジ部破断予測方法、プログラム及び記録媒体
KR101065502B1 (ko) 파단 예측 방법
Lou et al. Prediction of ductile fracture for advanced high strength steel with a new criterion: Experiments and simulation
Hassannejadasl et al. Numerical modelling of electrohydraulic free-forming and die-forming of DP590 steel
JP6852426B2 (ja) 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
JP5053164B2 (ja) 破断予測方法及び装置、並びにプログラム及び記録媒体
JP7110976B2 (ja) 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
US10444732B2 (en) Blank shape determining method, blank, press formed product, press forming method, computer program, and recording medium
JP6897413B2 (ja) 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
JP7206902B2 (ja) 成形性評価方法、プログラム及び記録媒体
JP6287665B2 (ja) 薄鋼板製部材の延性脆性破壊特性の予測方法及び装置、並びにそのプログラム及び記録媒体
Haji Aboutalebi et al. Numerical estimation and practical validation of Hooputra’s ductile damage parameters
Yeh et al. The development of an aluminum failure model for crashworthiness design

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201480033366.7

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14818203

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015524122

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14897057

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20157035099

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2014818203

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: IDP00201508855

Country of ref document: ID