JPWO2012093726A1 - プラスチック製ロッドレンズ、プラスチック製ロッドレンズアレイ、カラーイメージセンサヘッドおよびｌｅｄプリンタヘッド - Google Patents

Abstract

中心から外周に向かうにつれて屈折率ｎDが減少している半径ｒの円柱状のロッドレンズであって、芳香環含有単量体（ａ）単位と、炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位、及び脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位と、を構成単位として含有する重合体混合物（Ｉ）から構成され、ガラス転移温度が１００℃以上である透明なプラスチック製ロッドレンズ。

Description

本発明は、発光ダイオードプリンタ用光伝送体や複写機用光伝送体として好適なプラスチック製ロッドレンズ、およびプラスチック製ロッドレンズアレイ、カラーイメージセンサヘッド及びＬＥＤプリンタヘッドに関する。
本願は、２０１１年１月６日に、日本に出願された特願２０１１−００１４９６号及び特願２０１１−００１４９７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

ロッドレンズは、中心から外周に向かうにつれて屈折率が連続的に減少する屈折率分布を有する円柱状のレンズである。
このロッドレンズは、複数本を各ロッドレンズの中心軸が互いに略平行になるように１列または２列以上に配列して、２枚の基板間に接着固定してロッドレンズアレイの形態にして用いられることがある。ロッドレンズアレイは、ハンドスキャナ等の各種スキャナや、複写機、ファクシミリ等におけるイメージセンサ用の部品、発光ダイオード（ＬＥＤ）プリンタ等の書き込みデバイスなどの光伝送体として広く用いられている。

ロッドレンズには、ガラス製ロッドレンズとプラスチック製ロッドレンズがあるが、特に原料に重金属を使用する必要がなく、環境負荷が小さいという面から、プラスチック製ロッドレンズが家庭用複合機等の用途に普及している。
ところで、近年、ＬＥＤプリンタや複写機等の用途においても、プラスチック製ロッドレンズの需要が高まってきている。しかしながら、ＬＥＤプリンタの用途においては、より光量の高いロッドレンズが求められており、また、複写機の用途においては、色収差の小さいロッドレンズが求められている。
これらの要求を満足させるために、プラスチック製ロッドレンズにおいて、従来、検討がなされている。

例えば、特許文献１には、光源としてＲＧＢ３原色の光源または白色光源を用いた場合に、明確なカラー画像を少ない光源、小さなスペースで伝達することができるプラスチック製ロッドレンズが開示されている。
また、例えば、特許文献２には、カラー特性に優れた、すなわち色収差が小さく複写機に適したプラスチック製ロッドレンズが開示されている。

特開平１１−３５２３０７号公報 国際公開ＷＯ２００７／０１１０１３号公報

しかしながら、近年、ＬＥＤプリンタおよび複写機の印刷速度の高速化や機器の小型化が急速に進んできており、これに伴ってロッドレンズの使用環境が高温となり、従来のプラスチック製ロッドレンズでは、使用に耐えなくなってきている。すなわち、従来のプラスチック製ロッドレンズを高温環境下で使用すると、解像度や光量といった光学特性が低下するという問題が生じる。

本発明の第１の課題は、高温環境下でも使用可能な耐熱性の高い透明なプラスチック製ロッドレンズ及びロッドレンズアレイを提供することにある。
また、本発明の第２の課題は、光量が大きくかつ耐熱性に優れ、ＬＥＤプリンタ用途に適したプラスチック製ロッドレンズおよびロッドレンズアレイを提供することにある。
また、本発明の第３の課題は、色収差が小さくかつ耐熱性に優れ、複写機用途に適したプラスチック製ロッドレンズおよびロッドレンズアレイを提供することにある。

本発明の第１の発明は、
中心から外周に向かうにつれて屈折率ｎ_Dが減少している半径ｒの円柱状のロッドレンズであって、
芳香環含有単量体（ａ）単位と、
炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位および脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位とを
構成単位として含有する重合体混合物（Ｉ）から構成され、
ガラス転移温度が１００℃以上である透明なプラスチック製ロッドレンズ、このロッドレンズを用いたロッドレンズアレイ、およびこのロッドレンズアレイを用いたカラーイメージセンサヘッドおよびＬＥＤプリンタヘッドに関するものである。

本発明の第２の発明は、
第１の発明において、前記重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位と、前記（ｂ）単位および前記（ｃ）単位の少なくとも一種とを構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩ）であり、
中心部と外周部の屈折率差が０．０２〜０．０６であり、
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（１）を満足するプラスチック製ロッドレンズ、このロッドレンズを用いたロッドレンズアレイ、およびこのロッドレンズアレイを用いたＬＥＤプリンタヘッドに関するものである。
０．３５７〔ｂ〕−１．７８６＜〔ａ〕＜６５−１．０６３〔ｂ〕 ・・・（１）
（ただし、式（１）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）

本発明の第３の発明は、
第１の発明において、前記重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位、前記（ｂ）単位および前記（ｄ）単位を構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩＩ）であり、
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲における任意の異なる位置αおよびβにおいて、屈折率とアッベ数が下記式（４）を満足し、
｜｛ｎ_α×ν_α／（ｎ_α−１）｝−｛ｎ_β×ν_β／（ｎ_β−１）｝｜＜５ ・・・（４）
（ただし、ｎ_αおよびｎ_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおける屈折率ｎ_Dを表し、ν_αおよびν_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおけるアッベ数を表す。）
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（５）を満足するプラスチック製ロッドレンズ、このロッドレンズを用いたロッドレンズアレイ、およびこのロッドレンズアレイを用いたカラーイメージセンサヘッドに関するものである。
０．５〔ｂ〕−１０＜〔ａ〕＜７２．５−１．７５〔ｂ〕 ・・・（５）
（ただし、式（５）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）

上記課題の解決手段として、本発明は以下の態様を包含する。

［１］中心から外周に向かうにつれて屈折率ｎ_Dが減少している半径ｒの円柱状のロッドレンズであって、
芳香環含有単量体（ａ）単位と、
炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位、及び脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位と、
を構成単位として含有する重合体混合物（Ｉ）から構成され、
ガラス転移温度が１００℃以上である透明なプラスチック製ロッドレンズ。
［２］重合体混合物（Ｉ）が、さらにメチルメタクリレート（ｍ）単位を構成単位として含有する前記［１］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［３］重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位と、前記（ｂ）単位および前記（ｃ）単位の少なくとも一種とを構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩ）であり、
中心部と外周部の屈折率差が０．０２〜０．０６であり、
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（１）を満足する前記［１］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
０．３５７〔ｂ〕−１．７８６＜〔ａ〕＜６５−１．０６３〔ｂ〕 ・・・（１）
（ただし、式（１）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）
［４］ 重合体混合物（ＩＩ）が、さらにメチルメタクリレート（ｍ）単位を構成単位として含有する前記［３］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［５］前記（ａ）単位がフェニルメタクリレートであり、前記（ｂ）単位がｔ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレートおよびイソプロピルメタクリレートから選ばれる少なくとも一種であり、前記（ｃ）単位が２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレートである前記［３］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［６］中心から外周に向かって０〜０．５ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の前記（ａ）単位の含有量〔ａ〕が１０〜６０質量％であり、
中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の前記（ｃ）単位の含有量〔ｃ〕が５〜４５質量％である前記［３］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［７］中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が下記式（２）を満足する前記［３］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
〔ｃ〕＜４７．１４３−０．４２９〔ｂ〕 ・・・（２）
（ただし、式（２）において、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表し、〔ｃ〕は構成単位（ｃ）の含有量（質量％）を表す。）
［８］
中心から外周に向かって０〜０．８ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が下記式（３）を満足する前記［３］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
〔ｃ〕＜２１．７８６−０．３５７〔ｂ〕 ・・・（３）
（ただし、式（３）において、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表し、〔ｃ〕は構成単位（ｃ）の含有量（質量％）を表す。）
［９］重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位、前記（ｂ）単位および前記（ｄ）単位を構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩＩ）であり、
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲における任意の異なる位置αおよびβにおいて、屈折率とアッベ数が下記式（４）を満足し、
｜｛ｎ_α×ν_α／（ｎ_α−１）｝−｛ｎ_β×ν_β／（ｎ_β−１）｝｜＜５ ・・・（４）
（ただし、ｎ_αおよびｎ_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおける屈折率ｎ_Dを表し、ν_αおよびν_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおけるアッベ数を表す。）
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（５）を満足する前記［１］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
０．５〔ｂ〕−１０＜〔ａ〕＜７２．５−１．７５〔ｂ〕 ・・・（５）
（ただし、式（５）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）
［１０］重合体混合物（ＩＩＩ）が、さらにメチルメタクリレート（ｍ）単位を構成単位として含有する前記［９］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［１１］前記（ａ）単位がフェニルメタクリレートであり、前記（ｂ）単位がｔ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレートおよびイソプロピルメタクリレートから選ばれる少なくとも一種であり、前記（ｄ）単位がトリシクロ［５．２．１．０^２，６］デカニルメタクリレートである前記［９］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［１２］中心から外周に向かって０．５ｒ〜ｒの範囲において、重合体混合物（ＩＩＩ）の前記（ａ）単位の含有量〔ａ〕が５〜７２．５質量％であり、前記（ｂ）単位の含有量〔ｂ〕が２〜３６．７質量％である前記［９］に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
［１３］前記［１］に記載のプラスチック製ロッドレンズの複数本が、各プラスチック製ロッドレンズの中心軸が互いに略平行となるように配列されたロッドレンズ列を、２枚の基板間に少なくとも１列備えるプラスチック製ロッドレンズアレイ。
［１４］前記［３］に記載のプラスチック製ロッドレンズの複数本が、各プラスチック製ロッドレンズの中心軸が互いに略平行となるように配列されたロッドレンズ列を、２枚の基板間に少なくとも１列備えるプラスチック製ロッドレンズアレイ。
［１５］前記［９］に記載のプラスチック製ロッドレンズの複数本が、各プラスチック製ロッドレンズの中心軸が互いに略平行となるように配列されたロッドレンズ列を、２枚の基板間に少なくとも１列備えるプラスチック製ロッドレンズアレイ。
［１６］前記［１３］に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたカラーイメージセンサヘッド。
［１７］前記［１３］に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたＬＥＤプリンタヘッド。
［１８］前記［１４］に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたＬＥＤプリンタヘッド。
［１９］前記［１５］に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたカラーイメージセンサヘッド。

本発明のプラスチック製ロッドレンズ、プラスチック製ロッドレンズアレイ、およびこのプラスチック製ロッドレンズを用いたカラーイメージセンサヘッドおよびＬＥＤプリンタヘッドは、透明性に優れ、耐熱性にも優れるため、高温環境下で使用しても光学特性の低下が小さいため、各種の光学用途に好適に用いることができる。
また、本発明のプラスチック製ロッドレンズ、プラスチック製ロッドレンズアレイ、およびこのプラスチック製ロッドレンズを用いたＬＥＤプリンタヘッドは、透明性に優れ、レンズ光量が大きく、また、耐熱性が良好なため高温環境下で使用しても良好な解像度を維持でき、ＬＥＤプリンタ用の書き込み部材に好適に用いることができる。
また、本発明のプラスチック製ロッドレンズ、プラスチック製ロッドレンズアレイ、およびこのプラスチック製ロッドレンズを用いたカラーイメージセンサヘッドは、透明性に優れ、色収差が小さく、また、耐熱性が良好なため高温環境下で使用しても良好な解像度を維持でき、複写機用の読み込み部材に好適に用いることができる。

本発明のプラスチック製ロッドレンズの中心軸に垂直な断面の一例を示す断面図である。 プラスチック製ロッドレンズの原糸を製造するための装置の一例を示す概略構成図である。 プラスチック製ロッドレンズの原糸に加熱延伸および緩和処理を施す装置の一例を示す概略構成図である。 本発明のプラスチック製ロッドレンズアレイの一例を示す断面図である。 単量体（ｂ）単位を０％含有する重合体混合物の透明性についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位を５％含有する重合体混合物の透明性についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位を２０％含有する重合体混合物の透明性についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位を４０％含有する重合体混合物の透明性についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位Ａを５０％含有する重合体混合物の透明性についての三角相図である。 重合体混合物の透明性について、単量体（ａ）単位と単量体（ｂ）単位の含有量とで整理した図である。 単量体（ｂ）単位を０％含有する重合体混合物のガラス転移温度についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位を５％含有する重合体混合物のガラス転移温度についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位を２０％含有する重合体混合物のガラス転移温度についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位４０％含有する重合体混合物のガラス転移温度についての三角相図である。 単量体（ｂ）単位を５０％含有する重合体混合物のガラス転移温度についての三角相図である。 重合体混合物のガラス転移温度について、単量体（ｂ）単位と単量体（ｃ）単位の含有量とで整理した図である。 各単量体をホモポリマーにした場合の屈折率とアッベ数の関係を示すグラフである。 重合体混合物の透明性について、単量体（ａ）単位と単量体（ｂ）単位の含有量とで整理した図である。 本発明のＬＥＤプリンタヘッドの構造を示す概略図である。 本発明のカラーイメージセンサヘッドの構造を示す概略図である。

以下、本発明を詳細に説明する。
[プラスチック製ロッドレンズ]
まず、本発明の第１の発明について説明する。
本発明の第１の発明は、
中心から外周に向かうにつれて屈折率ｎ_Dが減少している半径ｒの円柱状のロッドレンズであって、
芳香環含有単量体（ａ）単位と、
炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位および脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位とを
構成単位として含有する重合体混合物（Ｉ）から構成され、
ガラス転移温度が１００℃以上である透明なプラスチック製ロッドレンズである。

重合体混合物（Ｉ）は、芳香環含有単量体（ａ）単位と、炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位および脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位とを構成単位として含有するものである。
ここで、重合体混合物とは、二種以上の重合体の混合物のことである。なお、「重合体混合物」が「特定の単量体単位を構成単位として含有する」とは、「重合体混合物全体としてみた場合」に「特定の単量体単位が重合体を構成する単位として含有されている」ことである。すなわち、特定の単量体単位が、重合体混合物を構成するいずれかの重合体に構成単位として含有されていることである。例えば、「重合体混合物」が、「単量体（ａ）単位、単量体（ｂ）単位、単量体（ｃ）単位および単量体（ｄ）単位を構成単位として含有する」場合を例にとって説明すると、重合体混合物が、『単量体（ａ）〜（ｄ）単位の全てを少なくとも有する重合体』と『他の重合体』の混合物である場合でもよいし、また、例えば、重合体混合物が、『単量体（ａ）単位を少なくとも有する重合体（Ａ）』と『単量体（ｂ）単位を少なくとも有する重合体（Ｂ）』と『単量体（ｃ）単位を少なくとも有する重合体（Ｃ）』と『単量体（ｄ）単位を少なくとも有する重合体（Ｄ）』の混合物である場合でもよいし、これらの場合の中間の場合、例えば、重合体混合物が、『単量体（ａ）単位を少なくとも有する重合体（Ａ）』と『単量体（ｂ）〜（ｄ）単位を少なくとも有する重合体』の混合物である場合や、『単量体（ａ）単位および単量体（ｂ）単位を少なくとも有する重合体』と『単量体（ｃ）単位および単量体（ｄ）単位を少なくとも有する重合体』の混合物等である場合や、『単量体（ａ）単位を少なくとも有する重合体（Ａ）』、『単量体（ｂ）単位を少なくとも有する重合体（Ｂ）』と『単量体（ｃ）単位および単量体（ｄ）単位を少なくとも有する重合体』の混合物等である場合であってもよい。

従って、重合体混合物（Ｉ）は、＜芳香環含有単量体（ａ）単位＞と、＜炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位および脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位＞とを構成単位として含有するものであるから、重合体混合物（Ｉ）としては、例えば、
（１）『＜芳香環含有単量体（ａ）単位＞と＜炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位および脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位＞とを構成単位として少なくとも含有する重合体』と『他の重合体』との混合物や、
（２）『芳香環含有単量体（ａ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体』と『《炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体》、《フッ素含有単量体（ｃ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体》、および《脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体》から選ばれる少なくとも一種の重合体』との混合物等が挙げられる。

（ａ）単位は、芳香環含有単量体単位である。
前記（ａ）単位の原料となる単量体としては、本発明のプラスチックロッドレンズに使用できるものであれば、特に制限されないが、例えば、フェニルアクリレート（ｎ＝１．５７、ν＝３８、Ｔｇ＝１１４℃）、フェニルメタクリレート（ｎ＝１．５６、ν＝３６、Ｔｇ＝１２２℃）、ベンジルメタクリレート（ｎ＝１．５６、ν＝３８、Ｔｇ＝５９℃）、フェネチルメタクリレート（ｎ＝１．５３、ν＝４１、Ｔｇ＝４２℃）、スチレン（ｎ＝１．５９、ν＝３４、Ｔｇ＝９８℃）、２−クロルスチレン（ｎ＝１．５８、ν＝３７、Ｔｇ＝１２０℃）、３−クロルスチレン（ｎ＝１．６０、ν＝３６、Ｔｇ＝８５℃）、４−クロルスチレン（ｎ＝１．５９、ν＝３７、Ｔｇ＝１２１℃）、２−ビニルナフタレン（ｎ＝１．６６、ν＝２１、Ｔｇ＝１４２℃）等を使用することができる。これらの中でも、他の構成単位の原料である単量体との重合性や、耐熱性向上の観点からフェニルメタクリレートが好ましい。なお、カッコ内の数値はホモポリマーとした際の物性値であり、「ｎ」は屈折率、「ν」はアッベ数、「Ｔｇ」はガラス転移温度である。

前記（ａ）単位の含有量〔ａ〕は、特に制限されないが、重合体混合物（Ｉ）中、５〜７２．５質量％含まれることが好ましい。重合体混合物（Ｉ）中、〔ａ〕が５質量％以上の場合に、耐熱性に優れたレンズを得ることができる傾向にある。また、重合体混合物（Ｉ）中、〔ａ〕が７２．５質量％以下の場合に透明性に優れたレンズを得ることができる傾向にある。

（ｂ）単位は、炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート単位である。
前記（ｂ）単位の原料となる単量体としては、本発明のプラスチックロッドレンズに用いられるものであれば、特に制限されないが、例えば、プロピルメタクリレート（ｎ＝１．４８、ν＝５７、Ｔｇ＝４３℃）、イソプロピルメタクリレート（ｎ＝１．４７、ν＝５５、Ｔｇ＝８１℃）、イソブチルメタクリレート（ｎ＝１．４８、ν＝４７、Ｔｇ＝６４℃）、ｓｅｃ―ブチルメタクリレート（ｎ＝１．４８、ν＝５５、Ｔｇ＝５９℃）、ｔ−ブチルアクリレート（ｎ＝１．４７、ν＝５６、Ｔｇ＝４２℃）、ｔ−ブチルメタクリレート（ｎ＝１．４７、ν＝６０、Ｔｇ＝１０７℃）等を使用することができる。これらの中でも、屈折率が低く、耐熱性を向上させる観点からイソブチルメタクリレート、ｔ−ブチルメタクリレート、イソプロピルメタクリレートが好ましい。なお、カッコ内の数値はホモポリマーとした際の物性値である。

前記（ｂ）単位の含有量〔ｂ〕は、特に制限されないが、屈折率の低い外周寄りに位置する重合体に多く含まれるのが好ましい。すなわち、図１に示すロッドレンズの断面図において、中心から外周に向かって０．５ｒ〜ｒの範囲（Ｙ，Ｚ）に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｂ〕は０〜４７質量％であることが好ましい。前記範囲に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｂ〕が０質量％以上の場合に、開口角が大きく、且つ耐熱性に優れたレンズを得ることができる傾向にある。また、前記範囲に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｂ〕が４７質量％以下の場合に透明性に優れたレンズを得ることができる傾向にある。

（ｃ）単位は、フッ素含有単量体単位であり、例えば、アルキル（メタ）アクリレートのアルキル基水素をフッ素で置換した単位である。
前記（ｃ）単位の原料となる単量体としては、本発明のプラスチックロッドレンズに用いられるものであれば、特に制限されないが、例えば、２，２，２−トリフルオロエチルメタクリレート（ｎ＝１．４２、ν＝６８、Ｔｇ＝８０℃）、２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレート（ｎ＝１．４１、ν＝７０、Ｔｇ＝７９℃）、２，２，３，３，４，４，５，５−オクタフルオロペンチルメタクリレート（ｎ＝１．４０、ν＝６６、Ｔｇ＝３１℃）等を使用することができる。なお、カッコ内の数値はホモポリマーとした際の物性値である。これらの中でも、屈折率が低く、耐熱性を向上させる観点から２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレートが好ましい。

前記（ｃ）単位の含有量〔ｃ〕は、特に制限されないが、屈折率の低い外周寄りに位置する重合体に多く含まれるのが好ましい。すなわち、図１に示すロッドレンズの断面図において、中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲（Ｚ）に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｃ〕は０〜４７質量％含まれることが好ましい。前記範囲に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｃ〕が０質量％以上の場合に、開口角が大きく、光量の大きいレンズを得ることができる傾向にある。また、前記範囲に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｃ〕が４７質量％以下の場合に耐熱性に優れたレンズを得ることができる傾向にある。

（ｄ）単位は、脂環含有（メタ）アクリレート単位である。
前記（ｄ）単位の原料となる単量体としては、本発明のプラスチックロッドレンズに用いられるものであれば、特に制限されないが、例えば、１−アダマンチルメタクリレート（ｎ＝１．５３、ν＝５７、Ｔｇ＝１８３℃）、イソボルニルメタクリレート（ｎ＝１．５３、ν＝５６、Ｔｇ＝１５５℃）、トリシクロ［５．２．１．０^２，６］デカニルメタクリレート（ｎ＝１．５２、ν＝５５、Ｔｇ＝１５０℃）等を使用することができる。これらの中でも、耐熱性向上や他の成分との溶解性の観点から、トリシクロ［５．２．１．０^２，６］デカニルメタクリレートが好ましい。なお、カッコ内の数値はホモポリマーとした際の物性値である。

前記（ｄ）単位の含有量〔ｄ〕は、特に制限されないが、屈折率の高い中心寄りに位置する重合体に多く含まれるのが好ましい。すなわち、図１に示すロッドレンズの断面図において、中心から外周に向かって０〜０．５ｒの範囲（Ｘ）に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｄ〕は０〜５０質量％含まれることが好ましい。前記範囲に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｄ〕が０質量％以上の場合に、耐熱性に優れたレンズを得ることができる傾向にある。また、前記範囲に位置する重合体混合物（Ｉ）中、〔ｄ〕が５０質量％以下の場合に、屈折率差が適度になるため、十分な焦点深度を確保することができる傾向にある。

重合体混合物（Ｉ）は、前記（ａ）〜（ｄ）単位以外にも、必要に応じて他の単量体単位を構成単位として含有してもよい。中でも、重合体混合物（Ｉ）は、透明性、屈折率等を調整するという点から、メチルメタクリレート単位（ｍ）を構成単位として含有することが好ましい。

第１の発明のロッドレンズは、半径ｒの円柱状であり、中心から外周に向かうにつれて屈折率ｎ_Dが減少している。ロッドレンズの屈折率分布としては、ロッドレンズの中心軸に垂直な断面において、少なくとも中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲における屈折率分布が、下記式（６）で規定される２次曲線分布に近似されることが好ましい。
ｎ（Ｌ）＝ｎ_０｛１−（ｇ^２／２）Ｌ^２ ｝ ・・・（６）
（式（６）中、ｎ_０はロッドレンズの中心における屈折率（中心屈折率）であり、Ｌはロッドレンズの円形断面における中心からの距離（０≦Ｌ≦ｒ）であり、ｇはロッドレンズの屈折率分布定数であり、ｎ（Ｌ）はロッドレンズの中心からの距離Ｌの位置における屈折率である。）

ロッドレンズの半径ｒは、特に限定されないが、光学系のコンパクト化の観点から、半径ｒは小さいことが好ましく、ロッドレンズ加工時の取り扱いの観点からは、半径ｒは大きいことが好ましい。このため、ロッドレンズの半径ｒは０．１〜０．５ｍｍの範囲とすることが好ましく、０．１５〜０．４０ｍｍの範囲がより好ましい。
また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は、特に制限されないが、５２５ｎｍの波長の光において１．４５〜１．６０であることが、ロッドレンズを構成する材料の選択肢を広くし、良好な屈折率分布を形成しやすくする観点から好ましい。

本発明のロッドレンズは、中心から外周に向かうにつれて屈折率が減少している。第１の発明のロッドレンズの中心と外周部の屈折率差は、特に制限されないが、０．００３〜０．０６であることが好ましい。この屈折率差が０．００３以上の場合に、レンズの開口角が十分大きくなり、高速印刷に必要なレンズ光量を確保できる傾向にある。一方、この屈折率差が０．０６以下の場合に、焦点深度が狭くなることに起因するピントズレによる解像度の低下が発生するのを防ぐことができると同時に作動距離を十分確保することができる傾向にあり、光学設計が容易になる。

さらに、ロッドレンズの屈折率分布定数ｇは、特に限定されるものではないが、光学系のコンパクト化や光学系の作動距離の確保や取扱性の観点から、５２５ｎｍの波長の光において０．１０〜１．５０ｍｍ^−１の範囲であることが好ましく、０．２５〜１．００ｍｍ^−１の範囲であることがより好ましい。屈折率分布定数ｇが０．１０ｍｍ^−１以上の場合に、光学系の作動距離が短くすることができる傾向にあり、小型化が容易となる。一方、屈折率分布定数ｇが１．５０ｍｍ^−１以下の場合に、作動距離が適度になり、光学系の設計が容易になる傾向にある。

第１の発明のロッドレンズのガラス転移温度は１００℃以上である。ロッドレンズのガラス転移温度が１００℃以上の場合に、レンズに十分な耐熱性を付与することができ、高温環境下でレンズを使用しても解像度の低下を抑えることができる。
ロッドレンズのガラス転移温度を１００℃以上とするためには、重合体混合物（Ｉ）中、前記（ａ）単位の含有量〔ａ〕が５〜７２．５質量％であることが好ましい。

また、ロッドレンズの中心から外周に向かって０．５ｒ〜ｒの範囲（Ｙ，Ｚ）に位置する重合体混合物（Ｉ）中、前記（ｂ）単位の含有量〔ｂ〕が０〜４７質量％であることが好ましい。
また、ロッドレンズの中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲（Ｚ）に位置する重合体混合物（Ｉ）中、前記（ｃ）単位の含有量〔ｃ〕が０〜４７質量％であることが好ましい。
また、ロッドレンズの中心から外周に向かって０〜０．５ｒの範囲（Ｘ）に位置する重合体混合物（Ｉ）中、前記（ｄ）単位の含有量〔ｄ〕が０〜５０質量％含まれることが好ましい。

次に、本発明の第２の発明について説明する。
本発明の第２の発明は、
重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位と、前記（ｂ）単位および前記（ｃ）単位の少なくとも一種とを構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩ）であり、
中心部と外周部の屈折率差が０．０２〜０．０６であり、
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（１）を満足するプラスチック製ロッドレンズである。
０．３５７〔ｂ〕−１．７８６＜〔ａ〕＜６５−１．０６３〔ｂ〕 ・・・（１）
（ただし、式（１）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）

重合体混合物（ＩＩ）は、前記（ａ）単位と、前記（ｂ）単位および前記（ｃ）単位の少なくとも一種とを構成単位として含有するものであるから、例えば
（１）『＜前記（ａ）単位＞と＜前記（ｂ）単位および前記（ｃ）単位の少なくとも一種の単量体単位＞とを構成単位として少なくとも含有する重合体』と『他の重合体』との混合物や、
（２）『前記（ａ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体』と『《前記（ｂ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体》および《前記（ｃ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体》の少なくとも一種の重合体』との混合物等、
が挙げられる。

重合体混合物（ＩＩ）は、前記（ａ）〜（ｃ）単位以外にも、必要に応じて前記（ｄ）単位、前記（ｍ）単位およびその他の単量体単位を構成単位として含有してもよい。中でも、透明性、屈折率等を調整する点から、前記（ｍ）単位を構成単位として含有することが好ましい。
第２の発明のロッドレンズは、中心と外周部の屈折率差が０．０２〜０．０６である。この屈折率差が０．０２以上の場合に、レンズの開口角が十分大きくなり、高速印刷に必要なレンズ光量を確保できる傾向にある。一方、この屈折率差が０．０６以下の場合に、焦点深度が狭くなることに起因するピントズレによる解像度の低下が発生するのを防ぐことができると同時に、作動距離を十分確保することができる傾向にあり、光学設計が容易になる。

さらに、第２の発明のロッドレンズの屈折率分布定数ｇは、特に限定されるものではないが、光学系のコンパクト化や光学系の作動距離の確保や取扱性の観点から、５２５ｎｍの波長の光においての屈折率分布定数ｇは０．５０〜１．５０ｍｍ^−１の範囲であることが好ましく、０．６０〜１．００ｍｍ^−１の範囲であることがより好ましい。屈折率分布定数ｇが０．５０ｍｍ^−１以上の場合に、光学系の作動距離が短くなり小型化が容易となる傾向にある。一方、屈折率分布定数ｇが１．５０ｍｍ^−１以上の場合に、作動距離が適度になり光学系の設計が容易となる傾向にある。

単量体（ａ）単位は、屈折率の高い中心寄りに位置する重合体混合物に多く含まれることが好ましく、単量体（ｂ）、単量体（ｃ）単位は、屈折率の低い外周寄りに位置する重合体混合物に多く含まれることが好ましい。このような重合体混合物によってレンズが構成されることによって、レンズ中心と外周部の屈折率差が大きくなるため、レンズの開口角が大きくなり、光量の大きなレンズを得ることができる傾向にある。

具体的には、図１に示すロッドレンズ１の断面において、中心Ｏから外周に向かって０〜０．５ｒの範囲（Ｘ）に位置する重合体混合物（ＩＩ）中、〔ａ〕は１０〜６０質量％であることが好ましく、２５〜５０質量％であることがより好ましい。前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩ）中、〔ａ〕が１０質量％以上の場合に、ロッドレンズの中心Ｏから外周にかけての屈折率差をより大きくできる傾向にあり、レンズ開口角が大きくなるため十分なレンズ光量を維持できる傾向にある。一方、前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩ）中、〔ａ〕が６０質量％以下の場合に、重合体混合物が白濁しにくい傾向にあり、透明性の優れたレンズが得られる傾向にある。

また中心Ｏから外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲（Ｚ）に位置する重合体混合物（ＩＩ）中、〔ｃ〕は５〜４５質量％であることが好ましく、１５〜３５質量％であることがより好ましい。位置する重合体混合物（ＩＩ）中、〔ｃ〕が５質量％以上の場合に、ロッドレンズの中心Ｏから外周にかけての屈折率差をより大きくできる傾向にあり、レンズ開口角が大きくなるため十分なレンズ光量を確保できる傾向にある。一方、前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩ）中、〔ｃ〕が４５質量％以下の場合に、耐熱性が低下することを抑えることができる傾向にある。
また、第２の発明のロッドレンズは、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が、式（１）を満足する。
０．３５７〔ｂ〕−１．７８６＜〔ａ〕＜６５−１．０６３〔ｂ〕 ・・・（１）

一般に複数種の重合体の混合物は相溶することなく、相分離を起こすため、白濁することが知られている。特に高屈折率、高Ｔｇモノマーを使用した場合はこの傾向が顕著であり、重合体混合物が白濁すると、光の透過光量が少なくなるため、レンズとしての光量は小さくなり、さらに、レンズ内で光が拡散するため解像度が著しく低下してしまう。
しかし、第２の発明のロッドレンズは、該ロッドレンズを構成する重合体混合物（ＩＩ）が、レンズ中心から外周に向かういずれの位置においても、その組成において式（１）を満足するため、白濁することなく、優れた透明性を発揮することができる。従って、第２の発明のロッドレンズは、光量が大きく解像度低下がない。

表１〜５は、単量体（ａ）としてフェニルメタクリレート（ＰｈＭＡ）、単量体（ｂ）としてｔ−ブチルメタクリレート、単量体（ｃ）として２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレート（４ＦＭ）及び単量体（ｍ）としてメチルメタクリレート（ＭＭＡ）、また、重合体（Ｍ）としてポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）を種々の割合で含む未硬化状物に、光硬化触媒として１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（ＨＣＰＫ）０．２５質量部を加えたものを、２ＫＷの高圧水銀灯３本にて硬化せしめ、重合体混合物としたときの透明性、屈折率、ガラス転移点をまとめたものである。
図５〜９は、それぞれ単量体（ｂ）の含有量〔ｂ〕が０％、５％、２０％、４０％、５０％である場合において、構成単位の組成の含有量〔ａ〕（質量％）、〔ｃ〕（質量％）及び〔ｍ〕（質量％）で、透明性について表１〜５の結果を整理した三角相図である。

図１０は、重合体混合物が透明となるときの組成範囲を〔ａ〕（質量％）及び〔ｂ〕（質量％）によって整理したグラフである。
図１０に示すとおり、重合体混合物の組成が（１）式を満たす範囲で、その重合体混合物が透明となることが分かる。また、重合体混合物が透明となる上で、（１）式は、下記式（１’）であることがさらに好ましい。
〔ｂ〕／３≦〔ａ〕≦６０−〔ｂ〕 ・・・（１’）
また、第２の発明のロッドレンズは、中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が下記式（２）を満足する。
〔ｃ〕＜４７．１４３−０．４２９〔ｂ〕 ・・・（２）
（ただし、式（２）において、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表し、〔ｃ〕は構成単位（ｃ）の含有量（質量％）を表す。）

レンズのガラス転移点を高くすることにより耐熱性を改善することができるが、レンズに十分な耐熱性を付与するためには、レンズのガラス転移温度が１００℃以上であることが必要である。
ところで、ロッドレンズを構成する重合体混合物において、レンズの中心と外周にかけての屈折率差を大きくするために、単量体（ｃ）単位は、外周寄りに位置する屈折率の低い重合体混合物に多く含まれる。このため、レンズの外周寄りに位置する重合体のガラス転移温度は低い傾向にある。

レンズのガラス転移温度を１００℃以上とするためには、必ずしも中心から外周に向かういずれの位置においても重合体混合物のガラス転移温度が１００℃以上となる必要はないが、レンズの外周に位置する重合体混合物のガラス転移温度を１００℃以上とすることによりレンズに十分な耐熱性を付与することができる。これは、ロッドレンズアレイを作る際に、レンズを基板に固定する接着剤としてホットメルト型接着剤を使用する場合に特に顕著である。ホットメルト型接着剤は高温で流動状態となり、レンズ及び基板に塗布される。このためレンズ外周部のガラス転移温度が低いと、レンズ外周部の屈折率分布が変化し、解像度が低下してしまう。したがって、レンズの外周に位置する重合体混合物のガラス転移温度が１００℃以上の場合にレンズに十分な耐熱性を付与することができる。

図１１〜１５は、単量体（ｂ）単位の含有量〔ｂ〕がそれぞれ０％、５％、２０％、４０％、５０％である場合において、重合体混合物のＴｇが１１０℃以上となるとき、１００℃以上１１０℃未満となるとき、および１００℃未満となるときについて、構成単位の組成〔ａ〕（質量％）、〔ｃ〕（質量％）及び〔ｍ〕（質量％）で、表１〜５の結果を整理した三角相図である。
図１６は、重合体混合物のＴｇが１１０℃以上となるとき、１００℃以上１１０℃未満となるとき、および１００℃未満となるときの組成範囲を〔ｂ〕（質量％）及び〔ｃ〕（質量％）によって整理したグラフである。
これより、重合体混合物の組成が、（２）式を満たす範囲で、その重合体混合物のＴｇが１００℃以上となる。

すなわち、中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲（Ｚ）に位置する重合体混合物を、（２）式を満たす組成（質量％）で構成することが好ましく、レンズに耐熱性を付与することができる傾向にある。また、レンズに十分な耐熱性を付与する面から、（２）式は、下記式（２’）であることがさらに好ましい。
〔ｃ〕≦４５−０．５〔ｂ〕 ・・・（２’）
また、レンズの中心部分に位置する重合体混合物のガラス転移温度を１１０℃以上とすることにより、より十分な耐熱性をレンズに付与することができるので特に好ましい。

図１６より、重合体混合物の組成が、（３）式を満たす範囲で、その重合体のＴｇが１１０℃以上となる。
〔ｃ〕＜２１．７８６−０．３５７〔ｂ〕・・・・（３）
すなわち、中心から外周に向かって０〜０．８ｒの範囲（Ｘ，Ｙ）に位置する重合体混合物を、（３）式を満たす組成（質量％）で構成することが好ましい。また、レンズに十分な耐熱性を付与する面から、（３）式は、下記式（３’）であることがさらに好ましい。
〔ｃ〕≦２０−０．３３３〔ｂ〕 ・・・（３’）

重合体混合物（ＩＩ）の構成単位が前記式（２）を満足することで、重合体混合物（ＩＩ）のガラス転移温度は１００℃以上となるため、レンズに十分な耐熱性を付与することができ、高温環境下でレンズを使用しても解像度の低下を抑えることができる。
特に、中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲（Ｚ）に位置する重合体混合物を（２）式を少なくとも満たす組成（質量％）で構成することが好ましく、さらに、中心から外周に向かって０から０．８ｒの範囲（Ｘ，Ｙ）に位置する重合体混合物を（３）式を満たす組成（質量％）で構成することが好ましい。
このようにレンズを構成する重合体混合物の組成を適切に選定し、配置することにより、透明性に優れ、且つレンズ中心と外周部の屈折率差が大きいことで、光量の大きなレンズを得ることができ、さらにレンズ全体にわたってガラス転移点が高いため耐熱性に優れ、高温環境下で使用しても解像度低下のないレンズを得ることができる。

次に、本発明の第３の発明について説明する。
本発明の第３の発明は、
前記重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位、前記（ｂ）単位および前記（ｄ）単位を構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩＩ）であり、
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲における任意の異なる位置αおよびβにおいて、屈折率とアッベ数が下記式（４）を満足し、
｜｛ｎ_α×ν_α／（ｎ_α−１）｝−｛ｎ_β×ν_β／（ｎ_β−１）｝｜＜５ ・・・（４）
（ただし、ｎ_αおよびｎ_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおける屈折率ｎ_Dを表し、ν_αおよびν_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおけるアッベ数を表す。）
中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（５）を満足するプラスチック製ロッドレンズである。
０．５〔ｂ〕−１０＜〔ａ〕＜７２．５−１．７５〔ｂ〕 ・・・（５）
（ただし、式（５）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）

重合体混合物（ＩＩＩ）は、前記（ａ）単位、前記（ｂ）単位および前記（ｄ）単位を構成単位として含有するものであるから、例えば、
（１）『＜前記（ａ）単位＞、＜前記（ｂ）単位＞および＜前記（ｄ）単位＞を構成単位として少なくとも含有する重合体』と『他の重合体』との混合物や、
（２）『前記（ａ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体』と『前記（ｂ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体』と『前記（ｄ）単位を構成単位として少なくとも有する重合体』との混合物等が挙げられる。

重合体混合物（ＩＩＩ）は、前記（ａ）、（ｂ）、（ｄ）単位以外にも、必要に応じて前記（ｃ）単位、前記（ｍ）単位およびその他の単量体単位を構成単位として含有してもよい。中でも、透明性、屈折率等を調整する点から、前記（ｍ）単位を構成単位として含有することが好ましい。なお、単量体（ｍ）をホモポリマーとした際の屈折率（ｎ）は１．４９２、アッベ数（ν）は５６、Ｔｇは１１４℃である。上述した単量体（ａ）、単量体（ｂ）、単量体（ｃ）、単量体（ｄ）及び単量体（ｍ）をホモポリマーとした際の屈折率とアッベ数の関係を表すと、図１７に示すようになる。
第３の発明のロッドレンズは、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲における任意の異なる位置αおよびβにおいて、屈折率とアッベ数が式（４）を満足する。

参考文献（ＡＰＰＬＩＥＤ ＯＰＴＩＣＳ，Ｖｏｌ．１９，Ｎｏ．７，Ｐ１０５２（１９８０））に記載されているように、下記式（７）式より、ΔＰが０になるときロッドレンズの色収差はなくなる。

式（７）中、ｎ_０はロッドレンズの中心における屈折率（中心屈折率）であり、ｎ_ｉはロッドレンズの中心からの距離ｉの位置における屈折率であり、ν_０はロッドレンズの中心におけるアッベ数であり、ν_ｉはロッドレンズの中心からの距離ｉの位置におけるアッベ数であり、ＰはＤ線（波長５８９．３ｎｍ）の周期長であり、ΔＰはＣ線（波長６５６．３ｎｍ）とＦ線（波長４８６．１ｎｍ）の周期長の差である。

従って、ロッドレンズの色収差を小さくするためには、ロッドレンズの中心から外周にかけての屈折率（ｎ）とアッベ数（ν）が、下記式（８）の関係を満足することが好ましい。
１／ν（１−１／ｎ）＝Ｋ ・・・（８）
（式（８）中、Ｋは定数である。）

ここで、任意のＫの値についての式（８）を図１７上に示す。
すなわち、図１に示すようにロッドレンズ１を中心軸に垂直な方向で切断したときの断面の半径をｒとしたときに、中心Ｏから外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても、重合体混合物の屈折率とアッベ数が、式（８）で表されるライン上にのるように設計することが好ましく、重合体の原料として用いられる単量体（ａ）、単量体（ｂ）及び単量体（ｄ）と、必要に応じて単量体（ｃ）、単量体（ｍ）の配合割合を調整することで、式（８）の関係を満たすロッドレンズを得ることができる。

式（８）の関係を満たすことは、ロッドレンズの中心から外周に向かういずれの位置においてもＫの値が等しいことを意味するが、第３の発明のロッドレンズにおいては、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|を５以内に収めること、すなわち（４）式を満足することにより十分色収差を小さくすることができる。
そのためには、中心寄りに位置する重合体混合物に単量体（ｄ）単位が多く配合され、外周寄りに位置する重合体混合物に単量体（ａ）単位、単量体（ｂ）単位が多く配合されることが好ましい。ここで、単量体（ｂ）の代わりとしてレンズのガラス転移温度が１００℃以下とならない範囲で単量体（ｃ）を用いることもできる。

具体的には、図１に示すロッドレンズ１の断面において、レンズの中心Ｏから外周に向かって０〜０．５ｒの範囲に位置する重合体混合物（ＩＩＩ）中、〔ｄ〕は１０〜５０質量％であることが好ましく、１０〜３５質量％であることがより好ましい。またレンズの中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、〔ｄ〕が徐々に減少することが好ましい。前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩＩ）中、〔ｄ〕が１０質量％以上の場合に、中心と外周部のアッベ数の差を十分小さくすることができる傾向にあり、また前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩＩ）中、〔ｄ〕が５０質量％以下の場合に、中心と外周部との屈折率差が適度になる傾向にあり、十分な焦点深度を確保することができる傾向にある。
またレンズの中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、〔ａ〕及び〔ｂ〕が徐々に増加するように配合されるようにすることが、色収差の少なく、解像度の高いレンズを得るうえで好ましい。ここで、単量体（ｂ）の代わりとしてレンズのガラス転移温度が１００℃以下とならない範囲で単量体（ｃ）を用いることもできる。

また、第３の発明のロッドレンズは、中心屈折率ｎ_０と、最外部分の屈折率の屈折率差（Δｎ）が、０．００３〜０．０２であることが好ましい。屈折率差（Δｎ）が０．００３以上の場合に、レンズの開口角が十分大きくなる傾向にあり、高速読取に必要なレンズ光量を確保できる傾向にある。一方、屈折率差が０．０２以下の場合に、十分焦点深度を確保することができる傾向にあり、ピントズレによる解像度の低下が発生するのを防ぐことができると同時に、作動距離を十分確保することができる傾向にあり、光学設計が容易になる。
さらに、第３の発明のロッドレンズの屈折率分布定数ｇは、特に限定されるものではないが、光学系のコンパクト化や光学系の作動距離の確保や取扱性の観点から、５２５ｎｍの波長の光において０．１０〜１．００ｍｍ^−１の範囲であることが好ましく、０．２５〜０．７０ｍｍ^−１の範囲であることがより好ましい。屈折率分布定数ｇが０．１０ｍｍ^−１以上の場合に、光学系の作動距離が短くなる傾向にあり、小型化が容易となる。一方、屈折率分布定数ｇが１．００ｍｍ^−１以下の場合に、作動距離が適度になり光学系の設計が容易となる傾向にある。

また、第３の発明のロッドレンズは、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩＩ）の構成単位の組成が、式（５）を満足する。
０．５〔ｂ〕−１０＜〔ａ〕＜７２．５−１．７５〔ｂ〕 ・・・（５）

一般に複数種の重合体の混合物は相溶することなく、相分離を起こすため、白濁することが知られている。特に高屈折率モノマーを使用した場合はこの傾向が顕著であり、重合体混合物が白濁すると、光の透過光量が少なくなるため、レンズとしての光量は小さくなり、さらに、レンズ内で光が拡散するため解像度が著しく低下してしまう。
しかし、本発明のロッドレンズは、該ロッドレンズを構成する重合体混合物が、レンズ中心から外周に向かういずれの位置においても、その構成単位の組成において、（５）式を満たすことによって、白濁することなく、優れた透明性を発揮するため、光量が大きく解像度低下のないロッドレンズを得ることができる。

表６，７は、単量体（ａ）としてフェニルメタクリレート（ＰｈＭＡ）、ベンジルメタクリレート（ＢｚＭＡ）、単量体（ｂ）としてｔ−ブチルメタクリレート（ＴＢＭＡ）、単量体（ｃ）として２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレート（４ＦＭ）、２，２，３，３，４，４，５，５−オクタフルオロペンチルメタクリレート（８ＦＭ）、単量体（ｄ）としてトリシクロ［５．２．１．０^２，６］デカニルメタクリレート（ＴＣＤＭＡ）、及び単量体（ｍ）としてメチルメタクリレート（ＭＭＡ）、また、重合体（Ｍ）としてポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）を種々の割合で含む未硬化状物に、光硬化触媒として１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（ＨＣＰＫ）０．２５質量部を加えたものを、２ＫＷの高圧水銀灯３本にて紫外線を照射して硬化せしめ、重合体混合物としたときの透明性、屈折率、アッベ数、ガラス転移温度をまとめたものである。

図６は、重合体混合物が透明となるときの組成範囲を〔ａ〕（質量％）及び〔ｂ〕（質量％）によって整理したグラフである。
重合体混合物の組成が（５）式を満たす範囲では、その重合体混合物が相分離することなく混和するため、重合体混合物が透明となることが分かる。また、重合体混合物が透明となる上で、（５）式は、下記式（５’）であることがさらに好ましい。
０．３５〔ｂ〕≦〔ａ〕≦６９−１．９５〔ｂ〕 ・・・（５’）

また、第３の発明のロッドレンズは、中心から外周に向かって０．５ｒ〜ｒの範囲（Ｙ、Ｚ）における重合体混合物の構成単位の組成として、〔ａ〕が５〜７２．５質量％であることが好ましく、〔ｂ〕が２〜３６．７質量％であることが好ましい。
ロッドレンズのガラス転移点を高くすることにより耐熱性を改善することができるが、レンズに十分な耐熱性を付与するためには、レンズのガラス転移温度を１００℃以上であることが必要である。

ところで、ロッドレンズを構成する重合体混合物において、レンズの中心と外周にかけての屈折率差を大きくするために、単量体（ｃ）単位は、外周寄りに位置する屈折率の低い重合体混合物に多く含まれる。このため、レンズの外周寄りに位置する重合体のガラス転移温度は低い傾向にある。

レンズのガラス転移温度を１００℃以上とするためには、必ずしも中心から外周に向かういずれの位置においても重合体混合物のガラス転移温度が１００℃以上となる必要はないが、レンズの外周に位置する重合体のガラス転移温度を１００℃付近とすることによりレンズに十分な耐熱性を付与することができる。これは、ロッドレンズアレイを作る際に、レンズを基板に固定する接着剤としてホットメルト型接着剤を使用する場合に特に顕著である。ホットメルト型接着剤は高温で流動状態となり、レンズ及び基板に塗布される。このためレンズ外周部のガラス転移温度が低いと、レンズ外周部の屈折率分布が変化し、解像度が低下してしまう。したがって、レンズの外周に位置する重合体のガラス転移温度が１００℃付近である場合にレンズに十分な耐熱性を付与することができる。

具体的には、図１に示すロッドレンズ１の断面において、中心から外周に向かって０．５ｒ〜ｒの範囲（Ｙ、Ｚ）に位置する重合体混合物（ＩＩＩ）中、〔ａ〕は５〜７２．５質量％であることが好ましく、１０〜３０質量％であることがより好ましく、〔ｂ〕は２〜３６．７質量％であることが好ましく、５〜３０質量％であることがより好ましい。

前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩＩ）中、〔ａ〕が５質量％以上で〔ｂ〕が２質量％以上の場合に、レンズ外周部のガラス転移温度が１００℃に近くなり、レンズ全体のガラス転移温度が１００℃以上となるため、レンズに十分な耐熱性を付与することができる傾向にあり、また、レンズ外周部の式（８）より求められるＫの値が、レンズ中心部のＫの値と十分近くなるため色収差の少ないレンズを得ることができる傾向にある。また前記範囲に位置する重合体混合物（ＩＩＩ）中、〔ａ〕が７２．５質量％以下で〔ｂ〕が３６．７質量％以下の場合に、前記（ａ）単位と前記（ｂ）単位が混和しやすくなる傾向にあり、重合体混合物が白濁することを抑えることができる傾向にある。

このようにレンズを構成する重合体混合物の組成を適切に選定し、配置することにより、透明性に優れ、且つ色収差が小さく、カラー特性が良好であり、かつ耐熱性に優れ、高温環境下で使用しても良好な解像度を維持できるプラスチック製ロッドレンズを得ることができる。

本発明の第１、第２、第３のロッドレンズは、中心から外周に向かって０．９５ｒ〜ｒの範囲（外周部）に、ロッドレンズを伝送する光の少なくとも一部の光を吸収する吸収剤を含有する吸収層が形成されていることが好ましい。

一般に、ロッドレンズでは、中心から離れるにつれて、屈折率分布が理想分布から外れた不整な部分が形成されやすいが、ロッドレンズの外周部に光吸収層が形成されていれば屈折率分布の不整な部分に起因する光学特性の低下を抑制できる傾向にある。
光吸収層の厚みは５〜１００μｍが好ましい。光吸収層の厚みがこの範囲である場合に、フレア光やクロストーク光を十分に除去できると共に、十分な透過光量を確保できる傾向にある。
光吸収剤としては、例えばＬＥＤプリンタにおいては光源として４００〜９００ｎｍの波長の光を出射する光源が用いられるのが一般的であるので、４００〜９００ｎｍのうち少なくとも一部の波長域の光を吸収する光吸収剤を用いることが好ましい。

このような光吸収剤としては、特に制限されないが、例えば６００ｎｍ〜近赤外線領域に吸収のある日本化薬株式会社製の「Ｋａｙａｓｏｒｂ ＣＹ−１０」及びオリヱント科学工業株式会社製の「ＶＡＬＩＦＡＳＴ ＢＬＵＥ２６０６」等、６００〜７００ｎｍに吸収のある三菱化学株式会社製の「Ｄｉａｒｅｓｉｎ Ｂｌｕｅ ４Ｇ」等、５５０〜６５０ｎｍに吸収のある日本化薬株式会社製の「Ｋａｙａｓｅｔ Ｂｌｕｅ ＡＣＲ」等、５００〜６００ｎｍに吸収のある三井化学染料株式会社製の「ＭＳ Ｍａｇｅｎｔａ ＨＭ−１４５０」等、４００〜５００ｎｍに吸収のある三井化学染料株式会社製の「ＭＳ Ｙｅｌｌｏｗ ＨＤ−１８０」等を例示することができる。また、４００〜９００ｎｍのうち全波長域の光を吸収する光吸収剤としては、黒色染料等を挙げることができる。
これら光吸収剤は、単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用することもできる。

[プラスチック製ロッドレンズの製造方法]
次に、本発明のプラスチック製ロッドレンズの製造方法について説明する。
中心から外周に向かうにつれて屈折率が減少しているロッドレンズを製造するための方法としては、例えば付加反応法、共重合法、ゲル重合法、単量体揮発法、相互拡散法等が挙げられ、いずれの方法でもよいが、精度および生産性の点で相互拡散法が好ましい。

以下、相互拡散法について説明する。
まず、硬化後の屈折率ｎが、ｎ_１＞ｎ_２＞・・・・＞ｎ_Ｎ（Ｎ≧３）となるＮ個の未硬化状物を、例えば複合紡糸ノズル等を用いて、中心から外周に向かうにつれて硬化後の屈折率が順次低くなるような配置で、同心円状に積層した未硬化状の積層体（以下、「糸状体」という。）に賦形する。

ついで、この糸状体の各層間の屈折率分布が連続的になるように、隣接する層間同士で物質を相互拡散させる相互拡散処理を行いながら、または相互拡散処理を行った後、糸状体を硬化処理し、ロッドレンズ原糸を得る（紡糸工程）。
ここで、相互拡散処理は、糸状体に窒素雰囲気下、１０〜６０℃、より好ましくは２０〜５０℃で数秒〜数分間の熱履歴を与える処理である。
ついで、上記紡糸工程により得られたロッドレンズ原糸を、必要に応じて加熱延伸処理した後、緩和処理を施し、適宜、所定のサイズに切断することにより、本発明のロッドレンズを得る。

未硬化状物としては、ラジカル重合性を有する単量体を含む組成物などを用いることができ、ラジカル重合性を有する単量体としては、先述した単量体（ａ）、単量体（ｂ）、単量体（ｃ）、単量体（ｄ）、単量体（ｍ）及びその他の単量体を用いることができる。また、未硬化状物に適度な粘性を付与して、紡糸しやすくなることから、未硬化状物は、単量体に可溶な重合体（可溶性重合体）を含有することが好ましい。

可溶性重合体としては、ポリメチルメタクリレート（ｎ＝１．４９、Ｔｇ＝１１４℃）、ポリメチルメタクリレート共重合体（ｎ＝１．４７〜１．５０）等が挙げられる。これらの中でも、透明性に優れ、それ自体の屈折率が高い観点から、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）が好ましい。なお、カッコ内の数値は物性値である。

未硬化状物から賦形した糸状体を硬化するには、未硬化状物中に熱硬化触媒および／または光硬化触媒を添加し、熱硬化処理および／または光硬化処理を行えばよい。
熱硬化処理は、熱硬化触媒を含有させた未硬化状物を、一定の温度に制御された加熱炉等の硬化処理部で所定時間加熱処理することにより行うことができる。
光硬化処理は、光硬化触媒を含有させた未硬化状物に周囲から紫外線を照射することにより行うことができる。光硬化処理に用いる光源としては、１５０〜６００ｎｍの波長の光を発生する炭素アーク灯、超高圧水銀灯、高圧水銀灯、中圧水銀灯、低圧水銀灯、ケミカルランプ、キセノンランプ、発光ダイオード（ＬＥＤ）及びレーザー光などが挙げられる。

熱硬化触媒としては、パーオキサイド系またはアゾ系の触媒等が用いられる。
光硬化触媒としては、例えばベンゾフェノン、ベンゾインアルキルエーテル、４’−イソプロピル−２−ヒドロキシ−２−メチルプロピオフェノン、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、ベンジルメチルケタール、２，２−ジエトキシアセトフェノン、クロロチオキサントン、チオキサントン系化合物、ベンゾフェノン系化合物、４−ジメチルアミノ安息香酸エチル、４−ジメチルアミノ安息香酸イソアミル、Ｎ−メチルジエタノールアミン、トリエチルアミン等が挙げられる。
これら熱硬化触媒や光硬化触媒の含有量は、特に制限されないが、未硬化状物１００質量部に対して、０．０１〜２．００質量部であることが好ましい。

また、糸状体を安定的に製造するには、硬化処理までの重合を防ぐために、未硬化状物中に重合禁止剤を１０〜１０００ｐｐｍ添加することが好ましい。
重合禁止剤としては、例えばハイドロキノン、ハイドロキノンモノメチルエーテル等のキノン化合物、フェノチアジン等のアミン系化合物、４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−Ｎ−オキシル等のＮ−オキシル系化合物などが挙げられる。
上記紡糸工程は、例えば図２に示すようなプラスチック製ロッドレンズ原糸の製造装置を用いて行うことができる。

このプラスチック製ロッドレンズ原糸の製造装置１０は、同心円状複合紡糸ノズル１１と、同心円状複合紡糸ノズル１１から吐出された糸状体Ｅを収容する収容体１２と、収容体１２の同心円状複合紡糸ノズル１１側に接続された不活性ガス導入管１３と、収容体１２の出口１２ａ側に接続された不活性ガス排出管１４と、収容体１２の長手方向の中央の外側に設けられた第１光照射機１５と、収容体１２の不活性ガス排出管１４側の外側に設けられた第２光照射機１６と、収容体１２の下流側に配置された引取りローラ１７とを具備する。

収容体１２において、同心円状複合紡糸ノズル１１から第１光照射機１５の光が当る直前までの部分を相互拡散処理部１２ｂ、第１光照射機１５の光が当る部分を第１硬化処理部１２ｃ、第２光照射機１６の光が当る部分を第２硬化処理部１２ｄという。
上記製造装置１０を用いたロッドレンズ原糸の製造では、不活性ガス導入管１３から収容体１２内に不活性ガス（例えば窒素ガス）を導入すると共に不活性ガス排出管１４から収容体１２内の不活性ガスを排出させる。

そのように不活性ガスを流動させた状態で、同心円状複合紡糸ノズル１１から未硬化の糸状体Ｅを吐出し、その糸状体Ｅを、収容体１２内を通過させる。このとき、相互拡散処理部１２ｂでは、糸状体Ｅを構成する各層間において相互拡散が起こる。第１硬化処理部１２ｃでは、第１光照射機１５により糸状体Ｅに光が照射され、各層間において相互拡散しながら硬化が進行する。第２硬化処理部１２ｄでは、第２光照射機１６により糸状体Ｅに光が照射され、硬化がさらに進行する。

そして、引取りローラ１７により引き取ることにより、収容体１２からロッドレンズ原糸Ｆを得る。
紡糸工程によって得られたロッドレンズ原糸Ｆは、必要に応じて、そのまま連続的に加熱延伸処理に送ってもよいし、一旦ボビン等に巻き取ってから加熱延伸処理に送ってもよいし、所望の長さに切断してもよい。

加熱延伸処理はバッチ方式で行ってもよいし、連続的に行ってもよい。加熱延伸処理と緩和処理は連続的に行ってもよいし、非連続的に行ってもよい。
加熱延伸処理及び緩和処理は、例えば、図３に示すような延伸・緩和処理装置２０を用いて行うことができる。

この延伸・緩和処理装置２０は、第１ニップローラ２１、第２ニップローラ２２、第３ニップローラ２３、第１ニップローラ２１と第２ニップローラ２２との間に配置された第１加熱炉２４、及び、第２ニップローラ２２と第３ニップローラ２３との間に配置された第２加熱炉２５を具備する。

加熱延伸処理は、上記延伸・緩和処理装置２０を用いて行うことができ、硬化して得られたロッドレンズ原糸Ｆを第１ニップローラ２１で第１加熱炉２４に供給し、第１加熱炉２４を通過したプラスチックロッドレンズ原糸Ｆを第２ニップローラ２２で第１ニップローラ２１よりも速い速度で引き取って延伸する方法等により行われる。

加熱延伸処理における第１加熱炉２４内の雰囲気の温度はロッドレンズの材質等に応じて適宜設定されるが、ロッドレンズのガラス転移温度（Ｔｇ）＋２０℃以上にすることが好ましい。また、延伸倍率は、所望のロッドレンズ径により適宜決定され、第１ニップローラ２１と第２ニップローラ２２の周速度比により調節することができる。

緩和処理は、上記延伸・緩和処理装置２０を用いて行うことができ、延伸されたロッドレンズ原糸Ｇを第２ニップローラ２２で第２加熱炉２５に供給し、第２加熱炉２５を通過したプラスチックロッドレンズ原糸Ｇを第３ニップローラ２３で第２ニップローラ２２よりも遅い速度で引き取って緩和する方法等が挙げられる。

緩和処理の第２加熱炉２５内の雰囲気の温度はロッドレンズの材質等に応じて適宜設定されるが、ロッドレンズのＴｇ以上にすることが好ましい。また、緩和率（緩和処理後の長さ／緩和処理前の長さ）は、所望のロッドレンズ径により適宜決定されるが、９９／１００〜１／２程度になるようにすることが好ましい。このような緩和率で緩和処理を施せば、ロッドレンズの収縮を抑制することができる。なお、緩和率が小さすぎるとレンズ径の斑が大きくなるため好ましくない。緩和率は、第２ニップローラ２２と第３ニップローラ２３との周速度比で調節することができる。

上述した方法によれば、複数の重合体が同心円状に重なり重合体混合物となっており、中心から外周に向かうにつれて屈折率が連続的に減少する屈折率分布を有するロッドレンズが得られる。なお、この重合体混合物は、各層間において重合体を構成する単量体が相互拡散した状態で硬化されている。
ロッドレンズは、各層間で未硬化状物同士が相互拡散した状態で硬化することで得られるため、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は、複合紡糸ノズル内で中心に位置するロッドレンズ原液としての未硬化状物の硬化後の屈折率と同じかそれより低くなる。また、ロッドレンズの最外部分の屈折率は、複合紡糸ノズル内で最外部位に位置するロッドレンズ原液としての未硬化状物の硬化後の屈折率と同じかそれより高くなる。

このため、ロッドレンズの中心屈折率と外周部分の屈折率の差は、複合紡糸ノズル内で、中心に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率と、外周部分に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率との差よりも小さくなる傾向がある。
上記理由により、本発明の第１の発明では、ロッドレンズの中心と外周部の屈折率差を０．００３〜０．０６とするために、複合紡糸ノズル内で、中心に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率と、外周部分に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率の差が０．００８〜０．０６５となるよう設計することが好ましい。

また本発明の第２の発明では、ロッドレンズの中心と外周部の屈折率差を０．０２〜０．０６とするためには、複合紡糸ノズル内で、中心に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率と、外周部分に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率の差が０．０２５〜０．０６５となるよう設計することが好ましい。
また本発明の第３の発明では、ロッドレンズの中心と外周部の屈折率差を０．００３〜０．０２とするためには、複合紡糸ノズル内で、中心に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率と、外周部分に位置する未硬化状物を単独で硬化させた重合体混合物の屈折率の差が０．００８〜０．０２５となるよう設計することが好ましい。

[プラスチック製ロッドレンズアレイ]
次に、プラスチック製ロッドレンズアレイ（以下、単に「ロッドレンズアレイ」という。）ついて説明する。
本発明のロッドレンズアレイは、上述した本発明のロッドレンズの複数本が、２枚の基板間に、各ロッドレンズの中心軸が互いに略平行方向となるように配列され、固定されたロッドレンズ列を少なくとも１列備える。

ロッドレンズアレイの一例として、図４に示すように、２本以上のロッドレンズ３１，３１・・・が、２枚の基板３２，３２間に平行に１列に並べられ、固定されたものが挙げられる。
隣接するロッドレンズ３１，３１は互いに密着していてもよいし、一定の隙間をおいて配列していてもよい。
また、同種のロッドレンズを２段以上に積み重ねて配列されてなるレンズアレイの場合は、ロッドレンズ間の隙間が最小になるように俵積み状に配列されていることが好ましい。

ロッドレンズアレイ３０を構成する基板３２は平板状でもよいし、ロッドレンズ３１を一定の間隔で配置収納するＵ字状あるいはＶ字状等の溝が形成されたものであってもよい。
基板３２の材質は特に限定されないが、ロッドレンズアレイを作製する工程での加工が容易な材料であることが好ましい。具体的には、各種熱可塑性樹脂、各種熱硬化性樹脂などが好ましく、アクリル系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリイミド系樹脂、液晶ポリマー、エポキシ系樹脂などが特に好ましい。また、基板３２の基材、補強材として、繊維や紙を用いてもよいし、基板に離型剤、染料、顔料、帯電防止剤等を添加してもよい。

ロッドレンズ３１と基板３２との固定には接着剤３３が用いられる。接着剤３３は、ロッドレンズ３１と基板３２、あるいはロッドレンズ３１，３１同士を貼着できる程度の粘着力を有するものであれば特に制限されるものではなく、薄膜状に塗布可能な接着剤や、スプレー式粘着剤、ホットメルト型粘着剤等を用いることができる。
また、基板３２やロッドレンズ３１への接着剤の塗布方法としては、接着剤の種類に応じて、スクリーン印刷法、スプレーコーティング法等の公知のコーティング法を用いることができる。

ロッドレンズアレイ３０は、レンズ端面へのゴミの付着及び傷つき防止を目的とした表面保護層を備えていてもよい。この表面保護層としては、既存のＵＶ硬化型のハードコート剤を用いてもよいし、レンズ端面にカバーガラスを設置することで実現してもよい。
本発明のロッドレンズアレイは、本発明の第２のロッドレンズを用いる場合には、レンズの光量が大きく、且つ耐熱性に優れる。従って、ＬＥＤプリンタ等において、印刷速度の高速化、および機器の小型化による高温環境下でレンズを使用した場合にも、解像度等の光学特性の低下が抑制され、好適に用いることが可能となる。

また本発明のロッドレンズアレイは、本発明の第３のロッドレンズを用いる場合には、色収差が小さく、且つ耐熱性に優れる。従って、複写機等において、読み込み速度の高速化、および機器の小型化による高温環境下でレンズを使用した場合にも、解像度等の光学特性の低下が抑制され、好適に用いることが可能となる。
[ＬＥＤプリンタヘッド]
次に、本発明のＬＥＤプリンタヘッドについて図１９を用いて説明する。
本発明のＬＥＤプリンタヘッド４０は、上述した本発明のロッドレンズアレイ３０と発光素子となる発光ダイオード（ＬＥＤ）を多数配列したＬＥＤアレイ４３を組み合わせたものであり、このＬＥＤプリントヘッド４０は、支持体としてのハウジング４１、発光素子アレイの駆動装置を搭載するプリント基板４２、露光光を照射するＬＥＤアレイ４３、ＬＥＤアレイ４３からの光を感光体ドラム１００の表面に結像させるロッドレンズアレイ３０、ロッドレンズレンズアレイ３０を支持するとともにＬＥＤアレイ４３を外部から遮蔽するロッドレンズアレイホルダー４５、ハウジング４１をロッドレンズアレイ３０方向に付勢する板バネ４６を備えている。

ハウジング４１は、アルミニウム、ＳＵＳ等のブロックまたは板金で形成され、プリント基板４２及びＬＥＤアレイ４３を支持している。またロッドレンズアレイホルダー４５は、ハウジング４１およびロッドレンズアレイ３０を支持し、ＬＥＤアレイ４３の発光点とロッドレンズアレイ３０の焦点とが一致するように構成している。さらにロッドレンズアレイホルダー４５はＬＥＤアレイ４３を密閉するように配置されている。そのため、ＬＥＤアレイ４３に外部からゴミが付着することはない。一方、板バネ４６は、ＬＥＤアレイ４３およびロッドレンズアレイ３０の位置関係を保持するように、ハウジング４１を介してロッドレンズアレイ３０方向に付勢している。

このように構成されたＬＥＤプリントヘッド４０は、調整ネジ（図示せず）によってセルフォック（登録商標）レンズアレイ２４の光軸方向に移動可能に構成され、ロッドレンズアレイ３０の結像位置(焦点)が感光体ドラム１００表面上に位置するように調整される。
ＬＥＤアレイ４３は、複数個のＬＥＤチップが基板４２に感光体ドラム１００の軸線方向と平行に精度よく列状に配置されている。またロッドレンズアレイ３０も同様に、ロッドレンズ３１が感光体ドラム１００の軸線方向と平行に精度よく列状に配置されている。そしてＬＥＤアレイ４３からの光が感光体ドラム１００表面に結像され、静電潜像を形成する。

[カラーイメージセンサヘッド]
次に、本発明のカラーイメージセンサヘッドについて図２０を用いて説明する。
本発明のカラーイメージセンサヘッド５０は、上述した本発明のロッドレンズアレイ３０とラインイメージセンサ（光電変換素子）５１を組み合わせたものであり、稿台５４の原稿載置面５４ａ上に載置された原稿Ｇに光を照射するライン状光源５６と、原稿Ｇからの反射光を集光するロッドレンズアレイ３０と、ロッドレンズアレイ３０により集光された光を受けるラインイメージセンサ５１と、ライン状光源５６、ロッドレンズアレイ３０およびラインイメージセンサ５１を収容する筐体５２とを備える。

筐体５２は、略直方体形状に形成されており、筐体５２の上面には第１凹部５２ａおよび第２凹部５２ｂが形成され、下面には第３凹部５２ｃが形成されている。筐体５２は、樹脂の射出成形により形成される。射出成形により筐体５２を形成することにより、筐体５２を容易に形成でき、安価とすることができる。第１凹部５２ａ内には、ライン状光源５６が斜めに固定されている。ライン状光源５６は、照射光の光軸が、ロッドレンズアレイ３０の光軸Ａｘと原稿載置面５４ａとの交点または交点近傍を通るように固定される。
第２凹部５２ｂには、ロッドレンズアレイ３０が固定されている。第３凹部５２ｃには、ラインイメージセンサ５１を備えた基板５７が取り付けられている。基板５７は、その上面が第３凹部５２ｃに設けられた段差部５２ｄに当接するように固定されている。

ロッドレンズアレイ３０は、そのレンズ配列方向が主走査方向に一致するように画像読取装置２００に装着される。ロッドレンズアレイ３０は、上方に位置する原稿Ｇから反射されたライン状の光を受けて、下方に位置する像面、すなわちラインイメージセンサ５１の受光面５１ａに正立等倍像を形成する。画像読取装置２００は、駆動機構を用いてカラーイメージセンサヘッド５０を副走査方向に走査することにより、原稿Ｇを読み取ることができるようになっている。

以下、本発明について実施例を挙げて具体的に説明する。ただし、本発明はこれらに限定されるものではない。

＜透明性の評価＞
sample No.１〜２０７の各重合体のフィルムについて、目視により透明性を評価した。
＜屈折率、アッベ数および屈折率分布の測定＞
カールツァイス社製インターファコ干渉顕微鏡を用いて測定した。

＜ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定＞
ＳＩＩナノテクノロジー株式会社製示差熱分析装置（型番：ＤＳＣ６２２０Ｃ）を用いて、以下の条件でガラス転移温度（Ｔｇ）の測定を行った。
・窒素気流下（流量１００ｍＬ／分）
・測定温度範囲：スタート温度３０℃、リミット温度２００℃
・昇温速度：１０℃／分
なお、評価試料の前処理は、以下のとおりである。
sample Ｎｏ．１〜２０７の各重合体のフィルムまたはロッドレンズの試料を１５０℃で５分間溶融させた状態で維持し、ドライアイスで１分間急冷して、残留応力を除去した後、デシケータ内に１５分以上放置して、試料に付着した霜を除去した。
なお、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、公知の方法で求めた。すなわち、測定により得られたＤＳＣ曲線から、ガラス領域におけるベースラインの延長線と、ガラス転移領域付近に現れるＤＳＣ曲線の変曲点における接線との交点をガラス転移温度（Ｔｇ）とした。

＜共役長ＴＣ及び解像度（平均ＭＴＦ）の測定＞
空間周波数１２ラインペア／ｍｍ（Ｌｐ／ｍｍ）を有するラインチャートを用いて測定した。
具体的には、光軸に垂直な両端面を研磨したロッドレンズアレイに光源からの光（波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍまたは６３０ｎｍ）を、ラインチャートを通して入射させ、結像面に設置したＣＣＤラインセンサにより格子画像を読み取り、その測定光量の最大値（ｉ_ｍａｘ）と最小値（ｉ_ｍｉｎ）を測定し、下記式（９）によりＭＴＦ（モデレーション・トランスファー・ファンクション）を求めた。
ＭＴＦ（％）＝｛（ｉ_ｍａｘ−ｉ_ｍｉｎ）／（ｉ_ｍａｘ＋ｉ_ｍｉｎ）｝×１００ ・・・（９）

その際、ロッドレンズアレイの入射端とラインチャートとの距離と、ロッドレンズアレイの出射端とＣＣＤラインセンサとの距離を等しくした。そして、ラインチャートとＣＣＤラインセンサをロッドレンズアレイに対し対称的に動かしてＭＴＦを測定し、ＭＴＦが最大になるときの、ラインチャートとＣＣＤラインセンサとの距離を共役長ＴＣとした。
次に、ラインチャートとＣＣＤラインセンサとの距離を共役長に保ったまま、ロッドレンズアレイ全幅について走査してＭＴＦを５０点測定し、これらの平均値（平均ＭＴＦ）を求めて、解像度の指標とした。平均ＭＴＦの値が大きい程、解像度が優れる。
ここで空間周波数とは、白ラインと黒ラインとの組み合わせを１ラインとし、このラインの組み合わせが１ｍｍの幅の中に何組設けてあるかを示すものである。

＜光量の測定＞
解像度の測定で用いたラインチャートの代わりに、オパール型拡散板を用いて光量を測定する。
具体的には、光源からの光（波長５２５ｎｍ）を拡散板を通して、ロッドレンズアレイに入射させ、結像面に設置したＣＣＤラインセンサにより光量出力を測定し、測定光量の最大値（ｉ_ｍａｘ）を記録する。この際のロッドレンズアレイの入射端と拡散板との距離と、ロッドレンズアレイの出射端とＣＣＤラインセンサとの距離は等しく、拡散板とＣＣＤラインセンサとの距離は共役長である。
次に、拡散板とＣＣＤラインセンサとの距離を共役長に保ったまま、ロッドレンズアレイ全幅について走査して光量出力を５０点測定し、これらの平均値（平均光量）を求めた。ここで、一般的に使用されているロッドレンズであるセルフォック（登録商標）レンズアレイＳＬＡ１２Ｄ（日本板硝子社製）の平均光量を１００％としたときの、対象レンズの光量百分率（％）を光量の指標とした。光量の値が大きい程、高速での印刷に対応することができる。

＜耐熱試験＞
温度７０℃、湿度９０％ＲＨに設定した恒温恒湿器中にロッドレンズアレイを配し、１０００時間保持した。試験前後での４７０ｎｍ、５２５ｎｍまたは６３０ｎｍの波長における平均ＭＴＦの値を求めた。

［重合体混合物（sample No.１〜２０７）の製造例］
表１〜７に示す単量体および重合体の混合物１００質量部に対して、光硬化触媒として１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（ＨＣＰＫ）０．２５質量部を混合し、２枚のスライドガラスの間に挟み、２ＫＷの高圧水銀灯３本にて５０００ｍＪ／ｃｍ^２の紫外光を８回照射することによって硬化させて、厚さ０．３ｍｍのフィルム状重合体混合物sample No.１〜２０７（ＰＭＭＡとその他の重合体の混合物）を得た。

sample No.１〜１３１について、重合体混合物の透明性、屈折率、ガラス転移温度を評価した結果を表１〜５に示す。この結果のうち、透明性について三角相図で整理した結果を図５〜９に、さらに、芳香環含有単量体（ａ）の含有量と炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位の含有量とで整理した結果を図１０に示す。また、この結果のうち、ガラス転移温度について三角相図で整理した結果を図１１〜１５に、さらに、炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位の含有量とフッ素含有単量体（ｃ）単位の含有量とで整理した結果を図１６に示す。

sample No.１３２〜２０７について、重合体混合物の透明性、屈折率、ガラス転移温度、アッベ数を評価した結果を表６〜７に示す。この結果のうち、透明性について芳香環含有単量体（ａ）の含有量と炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位の含有量とで整理した結果を図１８に示す。

［実施例１］
ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）４５質量部、メチルメタクリレート（ＭＭＡ）２０質量部、フェニルメタクリレート（ＰｈＭＡ）３５質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（ＨＣＰＫ）０．２５質量部、およびハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.５と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２６と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ７．５質量部、２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレート（４ＦＭ）７．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２７と同じ組成である。
ＰＭＭＡ５０質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、ｔ−ブチルメタクリレート（ＴＢＭＡ）２０質量部、４ＦＭ１０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.７７と同じ組成である。

ＰＭＭＡ２５質量部、ＰｈＭＡ１７．５質量部、ＴＢＭＡ４０質量部、４ＦＭ１７．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.９９と同じ組成である。
なお、ＨＣＰＫは光硬化触媒、ＨＱは重合禁止剤である。
各層の原液の組成を表８に示す。

なお、クロストーク光やフレア光を抑制する目的で、加熱混練前の第４層形成用原液および第５層形成用原液中に、原液１００質量部に対して染料Ｂｌｕｅ ＡＣＲ（日本化薬株式会社製）０．５７質量部、染料ＭＳ Ｙｅｌｌｏｗ ＨＤ−１８０（三井化学染料株式会社製）およびＭＳ Ｍａｇｅｎｔａ ＨＭ−１４５０（三井化学染料株式会社製）をそれぞれ０．１４質量部、染料Ｄｉａｒｅｓｉｎ Ｂｌｕｅ ４Ｇ（三菱化学株式会社製）およびＫａｙａｓｏｒｂ ＣＹ−１０（日本化薬株式会社製）をそれぞれ０．０２質量部添加した。

この５種類の原液を、中心から外周に向かって硬化後の屈折率が順次低くなるように配列して、同心円状５層複合紡糸ノズルから同時に押し出し、糸状体を得た。複合防止ノズルの温度は５０℃とした。
各層の吐出比は、ロッドレンズの半径方向の各層の厚さ（第１層目においては半径）の比に換算して、第１層目／第２層目／第３層目／第４層目／第５層目＝２４．０／３１．１／４０．２／２．２／２．５とした。
ここで、第１層は最も内側で、第５層は最も外側である。

次いで、得られた原液から、図２に示すプラスチック製ロッドレンズ原糸の製造装置１０を用いてロッドレンズ原糸を製造した。
具体的には、不活性ガス導入管１３から収容体１２内に窒素ガスを導入すると共に不活性ガス排出管１４から収容体１２内の不活性ガスを排出させた。
また、同心円状複合紡糸ノズル１１から押し出された糸状体Ａを、引取りローラ（ニップローラ）１７で引き取り（３９０ｃｍ／分）、長さ３０ｃｍの相互拡散処理部１２ｂを通し、各層間同士で相互拡散を生じさせた。

続いて、長さ１２０ｃｍ、４０Ｗのケミカルランプ１８本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第１硬化処理部（光照射部）１２ｃの中心上に糸状体Ａを通過させて、各層間同士で相互拡散させながら、硬化させた。引き続き、２ＫＷの高圧水銀灯３本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第２硬化処理部（光照射部）１２ｄの中心上に糸状体Ａを通過させて、さらに硬化させた。なお、相互拡散処理部１２ｂにおける窒素流量は７２Ｌ／分とした。
これにより得られたロッドレンズ原糸の半径は０．２１５ｍｍであった。
次いで、得られたロッドレンズ原糸を１６６ｍｍの長さに切断し、ロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．２１５ｍｍ、Ｔｇは１１０℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５１３、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．８５ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０２５であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．４４５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．５ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、光量は良好であり、また耐熱試験後の解像度の低下はほとんどなく、耐熱性が極めて良好であった。結果を表１０に示す。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ鮮明な画像が得られ、また耐熱試験後も印字画像に変化はなかった。

[実施例２]
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ４５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ３０質量部、ＰｈＭＡ２５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２３と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ７．５質量部、４ＦＭ７．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２７と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２５質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、ＴＢＭＡ５質量部、４ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.５７と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、ＴＢＭＡ２０質量部、４ＦＭ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.８３と同じ組成である。
各層の原液の組成を表８に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、引取り速度を２８８ｃｍ／分とした以外は、実施例１と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．２５０ｍｍのロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．２５０ｍｍ、Ｔｇは１０８℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５２０、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．９１ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０３９であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．５１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．３ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、光量は非常に良好であり、また耐熱試験後の解像度の低下も非常に小さく、耐熱性が非常に良好であった。結果を表１０に示す。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ鮮明な画像が得られ、また耐熱試験後も印字画像にほぼ変化はなかった。

[実施例３]
ＰＭＭＡ４５質量部、ＰｈＭＡ６０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１１と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２０質量部、ＰｈＭＡ３５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ７．５質量部、４ＦＭ７．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２７と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、４ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２０質量部、４ＦＭ３５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.４と同じ組成である。
各層の原液の組成を表８に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、引取り速度を２００ｃｍ／分とした以外は、実施例１と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３０ｍｍのロッドレンズを得た。
このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３０ｍｍ、Ｔｇは１０５℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５２７、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．８８ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０５３であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．４ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、光量は極めて良好であり、また耐熱試験後の解像度の低下は小さく、耐熱性が良好であった。結果を表１０に示す。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ鮮明な画像が得られ、また耐熱試験後も印字画像にあまり変化はなかった。

[実施例４]
ＰＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ６０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１１と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２０質量部、ＰｈＭＡ３５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ５０質量部、４ＦＭ５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２８と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、４ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２０質量部、４ＦＭ３５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.４と同じ組成である。
各層の原液の組成を表８に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたこと以外は、実施例３と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３０ｍｍのロッドレンズを得た。
このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３０ｍｍ、Ｔｇは１０６℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５２７、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．８８ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０５４であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．４ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、光量が極めて良好であり、また耐熱試験後の解像度の低下は小さく、耐熱性が良好であった。結果を表１０に示す。また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ鮮明な画像が得られ、また耐熱試験後も印字画像にあまり変化はなかった。

[実施例５]
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２０質量部、ＰｈＭＡ３５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.５と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ３０質量部、ＰｈＭＡ２５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２３と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ４０質量部、ＰｈＭＡ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２６と同じ組成である。
ＰＭＭＡ５０質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ２０質量部、ＴＢＭＡ２０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.７６と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＰｈＭＡ１５質量部、ＴＢＭＡ４０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.９８と同じ組成である。
各層の原液の組成を表８に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、引取り速度を１６５ｃｍ／分とした以外は、実施例１と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３３０ｍｍのロッドレンズを得た。
このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３３０ｍｍ、Ｔｇは１１４℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５１３、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．４４ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０１６であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６７５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が８．５ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、光量はＳＬＡ１２Ｄと同程度であり、また耐熱試験後の解像度の低下はほとんどなく、耐熱性が極めて良好であった。結果を表１０に示す。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ、光量が少ないためノイズがあったが、耐熱試験前後で印字画像に変化はなかった。

[比較例１]
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ４５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ３０質量部、ＰｈＭＡ２５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２３と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２０質量部、ＰｈＭＡ１７．５質量部、４ＦＭ１７．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.６と同じ組成である。
ＰＭＭＡ２０質量部、ＰｈＭＡ３０質量部、ＴＢＭＡ５質量部、４ＦＭ４５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.４７と同じ組成である。

ＰＭＭＡ３０質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、ＴＢＭＡ２０質量部、４ＦＭ４０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.８４と同じ組成である。
各層の原液の組成を表９に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、引取り速度を２００ｃｍ／分とした以外は、実施例１と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３００ｍｍのロッドレンズを得た。
このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３００ｍｍ、Ｔｇは９９．０℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５１８、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．７９ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０４３であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．７ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、光量は非常に良好であったが、耐熱試験後の解像度の低下が極めて大きく、耐熱性が不良であった。結果を表１０に示す。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ鮮明な画像が得られたが、耐熱試験後の印字画像は不鮮明であった。

[比較例２]
ＰＭＭＡ３５質量部、ＰｈＭＡ６５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.３１と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ４５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ５質量部、ＰｈＭＡ３０質量部、ＴＢＭＡ２０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.７１と同じ組成である。
ＰＭＭＡ３５質量部、ＰｈＭＡ２５質量部、ＴＢＭＡ４０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１０５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ３０質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、ＴＢＭＡ５０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１２７と同じ組成である。
各層の原液の組成を表９に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、引取り速度を２００ｃｍ／分とした以外は、実施例１と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３００ｍｍのロッドレンズを得た。
このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３００ｍｍ、Ｔｇは１１４℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５３０、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．７７ｍｍ^−１であり、レンズ中心と外周部の屈折率差は０．０４１であった。ロッドレンズは白濁しており、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が５．０ｍｍ）。
作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍの波長における、光量と耐熱試験前後での平均ＭＴＦを測定したところ、レンズが白濁しているため光量が極めて小さかった。また拡散光の影響で解像度が非常に低かった。耐熱試験前後での解像度の低下は少なかった。結果を表１０に示す。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてＬＥＤプリンタヘッドを作製し、印字を行ったところ、白濁しているため光量が極めて不十分であり、また、耐熱試験前であっても解像度が極めて低いため、レンズとしての機能を果たさなかった。

［実施例６］
ＰＭＭＡ４６質量部、ＭＭＡ２４質量部、ＴＣＤＭＡ３０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン（ＨＣＰＫ）０．２５質量部、およびハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３２と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ３０．６質量部、ＰｈＭＡ３質量部、ＴＣＤＭＡ１６．４質量部、ＴＢＭＡ５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３３と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４８質量部、ＭＭＡ３６．２質量部、ＰｈＭＡ５．８質量部、ＴＢＭＡ１０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３４と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４４．８質量部、ＭＭＡ１３．９質量部、ＰｈＭＡ１２．１質量部、ＴＢＭＡ１４．２質量部、８ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４０．３質量部、ＭＭＡ３．４質量部、ＰｈＭＡ１５．９質量部、ＴＢＭＡ１０．４質量部、８ＦＭ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３６と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１１に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

この５種類の原液を、中心から外周に向かって硬化後の屈折率が順次低くなるように配列して、同心円状５層複合紡糸ノズルから同時に押し出し、糸状体を得た。複合防止ノズルの温度は５０℃とした。
各層の吐出比は、ロッドレンズの半径方向の各層の厚さ（第１層目においては半径）の比に換算して、第１層目／第２層目／第３層目／第４層目／第５層目＝２４．０／３１．１／３２．２／１０．２／２．５とした。
ここで、第１層は最も内側で、第５層は最も外側である。

次いで、得られた原液から、図２に示すプラスチック製ロッドレンズ原糸の製造装置１０を用いてロッドレンズ原糸を製造した。
具体的には、不活性ガス導入管１３から収容体１２内に窒素ガスを導入すると共に不活性ガス排出管１４から収容体１２内の不活性ガスを排出させた。
また、同心円状複合紡糸ノズル１１から押し出された糸状体Ａを、引取りローラ（ニップローラ）１７で引き取り（２００ｃｍ／分）、長さ３０ｃｍの相互拡散処理部１２ｂを通し、各層間同士で相互拡散を生じさせた。

続いて、長さ１２０ｃｍ、４０Ｗのケミカルランプ１８本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第１硬化処理部（光照射部）１２ｃの中心上に糸状体Ａを通過させて、各層間同士で相互拡散させながら、硬化させた。引き続き、２ＫＷの高圧水銀灯３本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第２硬化処理部（光照射部）１２ｄの中心上に糸状体Ａを通過させて、さらに硬化させた。なお、相互拡散処理部１２ｂにおける窒素流量は７２Ｌ／分とした。
これにより得られたロッドレンズ原糸の半径は０．３０ｍｍであった。
次いで、得られたロッドレンズ原糸を１６６ｍｍの長さに切断し、ロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３０ｍｍ、Ｔｇは１０５℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．４９６、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．５２ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で４．７であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１０μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が８．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃがほぼ同じで低色収差レンズとなっていた。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下は非常に小さく、耐熱性が非常に良好であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみのない鮮明な画像が得られ、原稿が浮いた状態でも鮮明な画像が得られた。また耐熱試験前後で読取り画像に変化はほぼなかった。

[実施例７]
ＰＭＭＡ４３質量部、ＭＭＡ２２質量部、ＰｈＭＡ５質量部、ＴＣＤＭＡ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３７と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４３質量部、ＭＭＡ１９．２質量部、ＰｈＭＡ６．３質量部、ＴＣＤＭＡ２６．５質量部、ＴＢＭＡ５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３８と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４３質量部、ＭＭＡ１７．２質量部、ＰｈＭＡ８質量部、ＴＣＤＭＡ２１質量部、ＴＢＭＡ１０．８質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３９と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４７質量部、ＭＭＡ２４．７質量部、ＰｈＭＡ９．９質量部、ＴＣＤＭＡ６．６質量部、ＴＢＭＡ１１．８質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４０と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ１８．５質量部、ＰｈＭＡ１４．５質量部、ＴＢＭＡ７質量部、８ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４１と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１１に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、各層の吐出比を、第１層目／第２層目／第３層目／第４層目／第５層目＝２４．０／３１．１／４０．２／２．２／２．５とした以外は、実施例６と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３０ｍｍのロッドレンズを得た。
このプラスチックロッドレンズ原糸を、１３５℃の雰囲気下で３．１５倍に延伸し、１１５℃の雰囲気下で緩和率が５００／７００になるよう緩和処理を行った。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．２０ｍｍ、Ｔｇは１１０℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５０３、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．６８ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で２．８であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．４１ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１０μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が５．５ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃがほぼ同じで低色収差レンズとなっていた。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下は非常に小さく、耐熱性が非常に良好であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみのない鮮明な画像が得られ、原稿が浮いた状態でも鮮明な画像が得られた。また耐熱試験前後で読取り画像に変化はほぼなかった。

[実施例８]
ＰＭＭＡ４４質量部、ＭＭＡ１５質量部、ＰｈＭＡ７．５質量部、ＴＣＤＭＡ３０質量部、ＴＢＭＡ３．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４２と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４４質量部、ＭＭＡ１７質量部、ＰｈＭＡ８質量部、ＴＣＤＭＡ２５．５質量部、ＴＢＭＡ５．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４３と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４４．５質量部、ＭＭＡ１７．７質量部、ＰｈＭＡ８．８質量部、ＴＣＤＭＡ１８．５質量部、ＴＢＭＡ１０．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４４と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５．８質量部、ＭＭＡ１７質量部、ＰｈＭＡ９．７質量部、ＴＣＤＭＡ１１．５質量部、ＴＢＭＡ１６質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ５質量部、ＰｈＭＡ１５質量部、ＴＣＤＭＡ２質量部、ＴＢＭＡ２０質量部、４ＦＭ１３質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４６と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１１に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、各層の吐出比を、第１層目／第２層目／第３層目／第４層目／第５層目＝１６．０／１１．１／６０．２／１０．２／２．５とした以外は、実施例６と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３０ｍｍのロッドレンズを得た。

このプラスチックロッドレンズ原糸を、１３５℃の雰囲気下で２．０２倍に延伸し、１１５℃の雰囲気下で緩和率が５００／７００になるよう緩和処理を行った。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．２５ｍｍ、Ｔｇは１１０℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５０３、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．２５ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で０．３であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．５１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が１６．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃが同じで無色収差レンズとなっていた。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下はほとんどなく、耐熱性が極めて良好であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみのない鮮明な画像が得られ、原稿が浮いた状態でも鮮明な画像が得られた。また耐熱試験前後で読取り画像に変化はなかった。

[実施例９]
ＰＭＭＡ４０質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ２０質量部、ＴＣＤＭＡ２０質量部、ＴＢＭＡ１０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２００と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４４質量部、ＭＭＡ１５質量部、ＰｈＭＡ７．５質量部、ＴＣＤＭＡ３０質量部、ＴＢＭＡ３．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４２と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４４．５質量部、ＭＭＡ１７．７質量部、ＰｈＭＡ８．８質量部、ＴＣＤＭＡ１８．５質量部、ＴＢＭＡ１０．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４４と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５．８質量部、ＭＭＡ１７質量部、ＰｈＭＡ９．７質量部、ＴＣＤＭＡ１１．５質量部、ＴＢＭＡ１６質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４５．５質量部、ＭＭＡ７．５質量部、ＰｈＭＡ１０．５質量部、ＴＣＤＭＡ６．５質量部、ＴＢＭＡ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１５２と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１１に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたこと以外は、実施例６と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３００ｍｍのロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３００ｍｍ、Ｔｇは１１０．０℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５０６、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．４５ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で１０．５であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が８．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃが大きく異なり、色収差の大きなレンズとなっていた。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下はほとんどなく、耐熱性が極めて良好であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみがあり、不鮮明な画像が得られた。また原稿が浮いた状態で読取りを行ったところ、原稿が浮いていない状態で読取られた画像とほぼ同じ画像が得られた。また耐熱試験前後で読取り画像に変化はなかった。

[比較例３]
ＰＭＭＡ４６質量部、ＭＭＡ２４質量部、ＴＣＤＭＡ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３２と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ２９質量部、ＢｚＭＡ５質量部、ＴＣＤＭＡ１５質量部、８ＦＭ６質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１８８と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４９質量部、ＭＭＡ３７質量部、ＢｚＭＡ６質量部、８ＦＭ８質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１８９と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４７質量部、ＭＭＡ２３質量部、ＢｚＭＡ１０質量部、８ＦＭ２０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９０と同じ組成である。

ＰＭＭＡ３９質量部、ＭＭＡ３質量部、ＢｚＭＡ１７質量部、８ＦＭ４１質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９１と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１２に示す。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたことと、第１硬化処理部（光照射部）の４０Ｗのケミカルランプを半数の９本にしたこと以外は、実施例６と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３０ｍｍのロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３０ｍｍ、Ｔｇは９２℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．４９７、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．４９ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で１．９であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が８．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃがほとんど同じで低色収差レンズとなっていたが、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下が極めて大きく、耐熱性が不良であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみのない鮮明な画像が得られ、原稿が浮いた状態でも鮮明な画像が得られた。しかし耐熱試験後に読取りを行ったところ読取り画像は不鮮明であった。

[比較例４]
ＰＭＭＡ４３質量部、ＭＭＡ１０質量部、ＰｈＭＡ４質量部、ＴＣＤＭＡ１２質量部、ＴＢＭＡ１１質量部、４ＦＭ２０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９２と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４３質量部、ＭＭＡ７質量部、ＰｈＭＡ５質量部、ＴＣＤＭＡ１０質量部、ＴＢＭＡ１０質量部、４ＦＭ２５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９３と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４２質量部、ＭＭＡ１７質量部、ＰｈＭＡ６質量部、ＴＣＤＭＡ５質量部、４ＦＭ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９４と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４４質量部、ＭＭＡ１１質量部、ＰｈＭＡ７質量部、ＴＣＤＭＡ３質量部、４ＦＭ３５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９５と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４０質量部、ＭＭＡ５質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、４ＦＭ４５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９６と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１２に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたこと以外は、比較例３と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３００ｍｍのロッドレンズを得た。
このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３００ｍｍ、Ｔｇは９５℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．４８２、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．２１ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で４．６であった。レンズは透明体であり、ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が２０．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃがほとんど同じで低色収差レンズとなっていたが、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下が極めて大きく、耐熱性が不良であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみのない鮮明な画像が得られ、原稿が浮いた状態でも鮮明な画像が得られた。しかし耐熱試験後に読取りを行ったところ読取り画像は不鮮明であった。

[比較例５]
ＰＭＭＡ４３質量部、ＭＭＡ２２質量部、ＰｈＭＡ５質量部、ＴＣＤＭＡ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３７と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４４．５質量部、ＭＭＡ１７．７質量部、ＰｈＭＡ８．８質量部、ＴＣＤＭＡ１８．５質量部、ＴＢＭＡ１０．５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４４と同じ組成である。

ＰＭＭＡ３０質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、ＴＣＤＭＡ２０質量部、ＴＢＭＡ４０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.２０７と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ１８．５質量部、ＰｈＭＡ１４．５質量部、ＴＢＭＡ７質量部、８ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４１と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４４．８質量部、ＭＭＡ１３．９質量部、ＰｈＭＡ１２．１質量部、ＴＢＭＡ１４．２質量部、８ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３５と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１２に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたこと以外は、実施例６と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３００ｍｍのロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３００ｍｍ、Ｔｇは１０６℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５０２、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．５０ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で２．９であった。レンズは白濁しており、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が８．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃがほとんど同じで低色収差レンズとなっていたが、レンズが白濁しているため、解像度が低かった。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下は非常に小さかった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみは少ないが、レンズが白濁しているため、解像度が悪く、不鮮明な画像しか得られなかった。

[比較例６]
ＰＭＭＡ４８質量部、ＭＭＡ３６．２質量部、ＰｈＭＡ５．８質量部、ＴＢＭＡI０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３４と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４５質量部、ＭＭＡ１８．５質量部、ＰｈＭＡ１４．５質量部、ＴＢＭＡ７質量部、８ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１４１と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４４．８質量部、ＭＭＡ１３．９質量部、ＰｈＭＡ１２．１質量部、ＴＢＭＡ１４．２質量部、８ＦＭ１５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３５と同じ組成である。
ＰＭＭＡ４０．３質量部、ＭＭＡ３．４質量部、ＰｈＭＡ１５．９質量部、ＴＢＭＡ１０．４量部、８ＦＭ３０質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、およびＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１３６と同じ組成である。

ＰＭＭＡ４０質量部、ＭＭＡ５質量部、ＰｈＭＡ１０質量部、４ＦＭ４５質量部、ＨＣＰＫ０．２５質量部、及びＨＱ０．１質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液（未硬化状物）とした。この組成はsample No.１９６と同じ組成である。
各層の原液の組成を表１２に示す。
なお、第４層形成用原液および第５層形成用原液中には、実施例１と同じ染料を同じ量添加した。

上述した組成で調製した各層の原液を用いたこと以外は、実施例６と同様にしてロッドレンズ原糸を製造し、これを切断して長さ１６６ｍｍ、半径０．３００ｍｍのロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．３００ｍｍ、Ｔｇは９５℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．４９２、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．５３ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で８．０であった。ロッドレンズは透明であり、ロッドレンズの外周部には染色層が形成されていた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．６１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が８．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃが大きく異なり、色収差の大きなレンズとなっていた。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下が極めて大きく、耐熱性が不良であった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみがあり、不鮮明な画像が得られた。また原稿が浮いた状態で読取りを行ったところ、原稿が浮いていない状態で読取られた画像とほぼ同じ画像が得られた。また耐熱試験後に読取りを行ったところさらに不鮮明な画像が得られた。

［比較例７］
ＰＭＭＡ３５重量部、ＴＣＤＭＡ５０重量部、ＭＭＡ１５重量部、ＨＣＰＫ０．２重量部、ＨＱ０．１重量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用（中心部）原液とした。また、ＰＭＭＡ３７重量部、ＭＭＡ１３重量部、ＴＢＭＡ５０重量部、ＨＣＰＫ０．２重量部、ＨＱ０．１重量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用（周辺部）原液とした。

この２種類の原液を、同心円状２層複合紡糸ノズルから同時に押し出し、糸状体を得た。複合防止ノズルの温度は６０℃とした。
各層の吐出比は、ロッドレンズの半径方向の各層の厚さ（第１層目においては半径）の比に換算して、第１層目／第２層目＝１／１とした。ここで、第１層は内側で、第２層は外側である。

次いで、得られた原液から、図２に示すプラスチック製ロッドレンズ原糸の製造装置１０を用いてロッドレンズ原糸を製造した。
具体的には、不活性ガス導入管１３から収容体１２内に窒素ガスを導入すると共に不活性ガス排出管１４から収容体１２内の不活性ガスを排出させた。
また、同心円状複合紡糸ノズル１１から押し出された糸状体Ａを、引取りローラ（ニップローラ）１７で引き取り（５０ｃｍ／分）、長さ６０ｃｍの相互拡散処理部１２ｂを通し、各層間同士で相互拡散を生じさせた。

続いて、長さ１２０ｃｍ、４０Ｗのケミカルランプ１２本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第１硬化処理部（光照射部）１２ｃの中心上に糸状体Ａを通過させて、各層間同士で相互拡散させながら、硬化させた。引き続き、２ＫＷの高圧水銀灯３本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第２硬化処理部（光照射部）１２ｄの中心上に糸状体Ａを通過させて、さらに硬化させた。なお、相互拡散処理部１２ｂにおける窒素流量は７２Ｌ／分とした。
これにより得られたロッドレンズ原糸の半径は０．４０ｍｍであった。
次いで、得られたロッドレンズ原糸を１６６ｍｍの長さに切断し、ロッドレンズを得た。

このようにして得られたロッドレンズの半径ｒは０．４０ｍｍ、Ｔｇは１１０℃であった。また、ロッドレンズの中心屈折率ｎ_０は５２５ｎｍの波長において１．５０４、中心から外周に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が前記式（６）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．４６ｍｍ^−１であった。また、中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、任意の二点α、β間のＫの値の差|Ｋ_α−Ｋ_β|は最大で６．６であった。レンズは白濁していた。

得られたロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．８１５ｍｍ（隣接レンズ間の隙間１５μｍ）の２列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が９．０ｍｍ）。
表１３に示すように、このようにして得られたロッドレンズアレイは、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍでの共役長Ｔｃが大きく異なり、色収差の大きなレンズとなっていた。またレンズが白濁しているため、画像が歪んでおり、解像度が極めて低かった。また、波長４７０ｎｍ、５２５ｎｍ、６３０ｎｍにおける耐熱試験後の平均ＭＴＦの低下は非常に小さかった。
また、作製したロッドレンズアレイを用いてカラーイメージセンサヘッドを作製し、読取りを行ったところ色のにじみがあり、またレンズが白濁しているため解像度が極めて低く、画像が歪んであり、極めて不鮮明な画像しか得られず、レンズとしての機能を果たさなかった。

本発明のロッドレンズは、光量が大きく、色収差が小さく、さらに耐熱性にも優れているため、例えば、複写機やＬＥＤプリンタに好適に用いられる。

１：プラスチック製ロッドレンズ、Ｏ：中心、１０：プラスチック製ロッドレンズ原糸の製造装置、１１：同心円状複合紡糸ノズル、１２：収容体、１３：不活性ガス導入管、１４：不活性ガス排出管、１５：第１光照射機、１６：第２光照射機、１７：引取りローラ、２０：延伸・緩和処理装置、２１：第１ニップローラ、２２：第２ニップローラ、２３：第３ニップローラ、２４：第１加熱炉、２５：第２加熱炉、３０：プラスチック製ロッドレンズアレイ、３１：プラスチック製ロッドレンズ、３２：基板、３３：接着剤、４０：ＬＥＤプリンタヘッド、４１：ハウジング、４２：プリント基板、４３：ＬＥＤアレイ、４５：ロッドレンズアレイホルダー、４６：板バネ、５０：カラーイメージセンサヘッド、５１：ラインイメージセンサ（光電変換素子）、５２：筐体、５２ａ：第１凹部、５２ｂ：第２凹部、５２ｃ：第３凹部、５２ｄ：段差部、５４：稿台、５４ａ：原稿載置面、５６：ライン状光源、１００：感光体ドラム、２００：画像読取装置、Ａ_Ｘ：ロッドレンズアレイの光軸、Ｇ：原稿。

Claims (19)

1. 中心から外周に向かうにつれて屈折率ｎ_Dが減少している半径ｒの円柱状のロッドレンズであって、
   芳香環含有単量体（ａ）単位と、
   炭素数が３以上の分岐炭化水素基を有する（メタ）アクリレート（ｂ）単位、フッ素含有単量体（ｃ）単位、及び脂環含有（メタ）アクリレート（ｄ）単位から選ばれる少なくとも一種の単量体単位と、
   を構成単位として含有する重合体混合物（Ｉ）から構成され、
   ガラス転移温度が１００℃以上である透明なプラスチック製ロッドレンズ。
2. 重合体混合物（Ｉ）が、さらにメチルメタクリレート（ｍ）単位を構成単位として含有する請求項１に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
3. 重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位と、前記（ｂ）単位および前記（ｃ）単位の少なくとも一種とを構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩ）であり、
   中心部と外周部の屈折率差が０．０２〜０．０６であり、
   中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（１）を満足する請求項１に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
   ０．３５７〔ｂ〕−１．７８６＜〔ａ〕＜６５−１．０６３〔ｂ〕 ・・・（１）
   （ただし、式（１）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）
4. 重合体混合物（ＩＩ）が、さらにメチルメタクリレート（ｍ）単位を構成単位として含有する請求項３に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
5. 前記（ａ）単位がフェニルメタクリレートであり、前記（ｂ）単位がｔ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレートおよびイソプロピルメタクリレートから選ばれる少なくとも一種であり、前記（ｃ）単位が２，２，３，３−テトラフルオロプロピルメタクリレートである請求項３に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
6. 中心から外周に向かって０〜０．５ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の前記（ａ）単位の含有量〔ａ〕が１０〜６０質量％であり、
   中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の前記（ｃ）単位の含有量〔ｃ〕が５〜４５質量％である請求項３に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
7. 中心から外周に向かって０．８ｒ〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が下記式（２）を満足する請求項３に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
   〔ｃ〕＜４７．１４３−０．４２９〔ｂ〕 ・・・（２）
   （ただし、式（２）において、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表し、〔ｃ〕は構成単位（ｃ）の含有量（質量％）を表す。）
8. 中心から外周に向かって０〜０．８ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩ）の構成単位の組成が下記式（３）を満足する請求項３に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
   〔ｃ〕＜２１．７８６−０．３５７〔ｂ〕 ・・・（３）
   （ただし、式（３）において、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表し、〔ｃ〕は構成単位（ｃ）の含有量（質量％）を表す。）
9. 重合体混合物（Ｉ）が、前記（ａ）単位、前記（ｂ）単位および前記（ｄ）単位を構成単位として含有する重合体混合物（ＩＩＩ）であり、
   中心から外周に向かって０〜ｒの範囲における任意の異なる位置αおよびβにおいて、屈折率とアッベ数が下記式（４）を満足し、
   ｜｛ｎ_α×ν_α／（ｎ_α−１）｝−｛ｎ_β×ν_β／（ｎ_β−１）｝｜＜５ ・・・（４）
   （ただし、ｎ_αおよびｎ_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおける屈折率ｎ_Dを表し、ν_αおよびν_βは、それぞれ位置αおよび位置βにおけるアッベ数を表す。）
   中心から外周に向かって０〜ｒの範囲において、いずれの位置においても重合体混合物（ＩＩＩ）の構成単位の組成が、下記式（５）を満足する請求項１に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
   ０．５〔ｂ〕−１０＜〔ａ〕＜７２．５−１．７５〔ｂ〕 ・・・（５）
   （ただし、式（５）において、〔ａ〕は構成単位（ａ）の含有量（質量％）を表し、〔ｂ〕は構成単位（ｂ）の含有量（質量％）を表す。）
10. 重合体混合物（ＩＩＩ）が、さらにメチルメタクリレート（ｍ）単位を構成単位として含有する請求項９に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
11. 前記（ａ）単位がフェニルメタクリレートであり、前記（ｂ）単位がｔ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレートおよびイソプロピルメタクリレートから選ばれる少なくとも一種であり、前記（ｄ）単位がトリシクロ［５．２．１．０^２，６］デカニルメタクリレートである請求項９に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
12. 中心から外周に向かって０．５ｒ〜ｒの範囲において、重合体混合物（ＩＩＩ）の前記（ａ）単位の含有量〔ａ〕が５〜７２．５質量％であり、前記（ｂ）単位の含有量〔ｂ〕が２〜３６．７質量％である請求項９に記載のプラスチック製ロッドレンズ。
13. 請求項１に記載のプラスチック製ロッドレンズの複数本が、各プラスチック製ロッドレンズの中心軸が互いに略平行となるように配列されたロッドレンズ列を、２枚の基板間に少なくとも１列備えるプラスチック製ロッドレンズアレイ。
14. 請求項３に記載のプラスチック製ロッドレンズの複数本が、各プラスチック製ロッドレンズの中心軸が互いに略平行となるように配列されたロッドレンズ列を、２枚の基板間に少なくとも１列備えるプラスチック製ロッドレンズアレイ。
15. 請求項９に記載のプラスチック製ロッドレンズの複数本が、各プラスチック製ロッドレンズの中心軸が互いに略平行となるように配列されたロッドレンズ列を、２枚の基板間に少なくとも１列備えるプラスチック製ロッドレンズアレイ。
16. 請求項１３に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたカラーイメージセンサヘッド。
17. 請求項１３に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたＬＥＤプリンタヘッド。
18. 請求項１４に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたＬＥＤプリンタヘッド。
19. 請求項１５に記載のプラスチック製ロッドレンズアレイを組み込んで作られたカラーイメージセンサヘッド。

Images