JPWO2011132788A1 - 軸受装置 - Google Patents
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Abstract
Description
いる回転軸とこれを支えるすべり軸受からなる軸受装置に関するものであり、さらに詳
しく述べるならば、回転鋼軸が調質、表面硬化処理などで硬化されており、きびしい摺
動条件で摺動される軸受装置に関するものである。
耐摩耗性試験は起動―停止を繰り返す条件で行なわれており、粒子径が4〜20μmのSi粒子は相手軸の荷重を受け、Alマトリックスに沈み込みや、脱落が起こらないと説明されている。実施例での相手材であるS55C(調質状態は記載なし)に対してすぐれた耐摩耗性を示している。
「摩耗の進行とともに、比較的軟らかいアルミニウム合金マトリクスのみが摩耗して摺動面にSiの濃化がおきる。摺動表面のSi量が増えると、Siで受ける荷重分担も多くなり軸受の摩耗は抑制されるが、粒径の小さい場合や硬さが低い場合は、摺動によるSiの脱落と摩耗の進行によるSiの濃化を繰り返すため、表面のSi濃度は変化しないで摩耗が進行する。一方、粒径が大きく硬さが高い場合には、合金中にSiが強固に保持され脱落が起きないために摩耗が進行しにくい。
(1)アルミニウム軸受合金中に硬質物として含まれるSiの大きさを平均粒径5.5μm、合金硬さを53HVに設定した開発材は、従来材に対し3〜4倍の耐摩耗性を示した。
(2)耐摩耗性向上のメカニズムは、摺動面の濃化したSiが合金に強固に保持されることで荷重を支えることができることによると考えられる。
(3)平均粒径5.5μmでも、組織と合金強度を見直すことにより、往復動荷重下では従来材と同等、回転荷重下では従来材より優れた耐疲労性が得られ、耐焼付性につい
ても従来材より優れた結果が得られた。
なお、上記開発合金の特性はAl-12.5Sn-2.7Si-1.8Pb-1Cu-0.2Crを比較合金として評価してなされている。
しくはSiを含み、Hv900以上の硬さを有する硬質物がAlマトリックスに分散され、摺動面に存在する前記硬質物の大きさが6μm以下である。非調質鋼の組織は硬度がHv700程度のセメンタイトと、硬度が Hv150〜 300のフェライトから構成される。
相手材が非調質鋼である特許文献5、6においては相手軸が軟らかいため、アルミニウム合金のSi粒子は相手軸のラッピング作用をもつと説明されている。特許文献1、 2及び3においては、アルミニウム合金中のSi粒子は相手軸の焼入れ鋼軸と点接触状態を保つと説明されている。近年、ATFの低粘度化や各種ポンプの小型化により、摺動条件が厳しくなり、耐摩耗性、耐焼付性等摺動特性に対する要求が高くなっている。特許文献4において採用されている始動―停止パターンの厳しい摩耗試験条件はかかる傾向に則しているが、鋼軸の調質状態には言及がなく、Si粒子は摺動中にAlマトリックスに保持されていると述べている。特許文献4とほぼ同じ年代に発表された非特許文献1は、相手軸は焼入S55Cであり、摺動面において、Al, Snなどが優先的に相手軸に削り取られ、この結果Siの濃化が起こることを発表した最初の文献であると考えられる。
特許文献2:特開平2−57653号公報
特許文献3:特開平6−235038号公報
特許文献4:特許第3472284号明細書
特許文献5:特開2004−28278号公報
特許文献6:特開2004−28276号公報
特許文献7:米国特許第4471029号
ことは、耐摩耗性向上には十分ではないことが分かった。また、調質鋼を相手材とする特許文献2及び3のアルミニウム合金はPbを含有し、硬度が低い。よって、本発明の目的は、厳しい摺動条件においてすぐれた耐摩耗性を発揮するAl-Sn-Si系軸受合金すべり
軸受と硬質鋼軸との組合わせからなる軸受装置を提供することである。
以下、本発明の構成を詳しく説明する。
2−Si粒子
3−Sn相
4−相手軸
5−すべり軸受のアルミニウム合金相1と相手軸4の接触箇所
本発明で使用される相手軸は、焼入炭素鋼もしくは合金鋼、窒化鋼、浸炭鋼などであり、少なくとも表面の硬度がHv500以上のものである。
(イ)組成
本発明のアルミニウム合金のAl-Sn-Si三成分系はそれ自身公知であるが、Pb, Sbのような高温強度を低下させる成分は含有していない。また本発明に係
るAl-Sn-Si系合金は、質量%で、2〜10%Si、8〜18%Snの組成範囲内であり、好ましくは3 〜10%である。
本発明においては、Siの平均粒子径が4-10μmの範囲であり、かつSn の体積%がSiの体積%の50%以上であると、Si粒子の脱落防止に有効であり、軸受の耐摩耗性がすぐれることを見出した。
荷重:490N
試験パタ−ン:スタート・ストップ(0−1000rpm)
摺動速度:0-1.2m/s
潤滑油:ATF
潤滑油温度: 120℃
軸材質:SCM415(硬度Hv800)
Si粒径は、光学顕微鏡にて撮影した、例えば図4のような断面写真中の各Si粒子の円相当径を画像解析装置を用いて算出し、円相当径の平均値をSi粒径とした。合金中のSn及びSiの体積%については、まず合金中の各成分の重量を重量%から算出した。算出した合金中の重量と純物質の密度から各成分の体積を算出し、各成分の体積及び体積%を算出した。ところで、Snはアルミニウムマトリクスにほとんど固溶しない。一方固溶Siに相当する重量も上記計算法によるSi体積%に包含されるので、計算値のSi粒子体積%は、実際のSi粒子の体積より大きくなる。しかし、図7に示されるように、上記計算法により求められる「Sn体積%/Si体積%」(×100)は耐摩耗性の傾向を良く表している。合金中のSn及びSiの体積%は、合金中のSn及びSiの重量%とSn及びSiの密度から算出した。ところで、Sn及びSiは、それぞれSn相及びSi粒子としてのみ存在しているのではなく、例えば、Siはアルミニウムマトリクスに固溶するなどして存在する。ただしその量はごくわずかである。本発明において、上記Sn相として確認できないSn及びSi粒子として確認できないSiをSn相及びSi粒子として存在しているとして、「Sn体積%/Si体積%」(×100)で求めている。
Al-Sn-Si系軸受合金の強度は、強化成分による影響のほかに鋼板とのクラッド及びその焼鈍後に行う冷間圧延又は軸受成形時の塑性加工などで調整することが可能である。強化成分以外では、Sn含有量が多くなるほど、硬度が低下する。Al-Sn-Si系合金の前掲(イ)で述べた組成範囲及び前掲(ロ)で述べた組織においてはHv45以上、好ましくはHv50以上であれば優れた性能を示す。
本発明者らは非特許文献1において、回転数一定の摩耗試験条件ではなく、スタート・
ストップを繰返す摩耗が起こり易い試験条件を行い、さらにアルミニウム合金の表面で
Snが削り取られ、Si粒子の濃縮が起こり、次に脱落が起こって摩耗が進行することを発
表した。
り、これらの図に基づいて説明する。図中、1はすべり軸受のアルミニウム合金
相、2はSi粒子、3はSn相、4は粗さをもつ相手軸、5はすべり軸受と相手軸4
の接触箇所、矢印は摺動方向である。図8に示すアルミニウム合金相1はSn含有
量が少ないために、Snが摺動面全体を覆うことがなく、相手軸4とアルミニウム
相1やSi粒子2と接触し易い。その後Si粒子が濃化した後では相手軸4とSi粒子
2が直接接触するために摩擦が高く、Si粒子の脱落が生じ易い。図9に示すアルミ
ニウム合金はSn含有量が高く、Si粒子2の濃化とともに、Sn相3が摺動面に広
がり、濃化したSi粒子2を被覆するので、相手軸4と接触しても摩擦が低い。こ
のように、Si粒子2は被覆されるので(c)、相手軸4と接触しても摩擦が低い。その
結果、Si粒子2の脱落が防止され、濃化を促進し、アルミニウム合金の摩耗を抑制
する。
前記アルミニウム系合金すべり軸受が炭素鋼、好ましくはSPCC, SPHCなどの
低炭素鋼と冷間圧延で圧接されているクラッド材として使用することができる。
2-10質量%Si及び8-18質量%Snを含有するAl-Sn-Si合金を連続鋳造し、鋳造した合金を厚さ1.7mmに冷間圧延した後、裏金(SPCC)と圧接し、焼鈍を行なった。代表的な試料の合金成分、Si粒子の平均粒径(表では「Si粒子径」略記)、合金硬さを表1に示す。
表3に示す組成のAl-Sn-Si系合金につき主成分及び添加成分の組成ならびに組織を変えて、摺動特性を調べた。なお、摩耗量の測定は段落0021で説明した方法による。
Claims (5)
- 少なくとも表面の硬度がHv500以上の鋼軸と、Siを2〜10質量%及びSnを8〜18質量%含有し、かつSn相の体積%がSi粒子−但しその平均粒径は4〜10μmである−の体積%に対して50%以上であり、残部がAl及び不可避的不純物からなるとともに、硬度がHv45以上のアルミニウム系合金を用いたすべり軸受との組合わせからなることを特徴とする軸受装置。
- 前記アルミニウム系合金がCu,Mg,Znのうち少なくとも1種を総量で3質量%以下、Cr,Zr,Mn,V,Scのうち少なくとも1種を総量で0.5質量%以下、さらに、不可避的不純物としてFe,Ti,Bを総量で0.5質量%以下、を含有する請求項1記載の軸受装置。
- 前記すべり軸受が、前記アルミニウム系合金と炭素鋼と冷間圧延で圧接されているクラッド材である請求項1又は2記載の軸受装置。
- 前記炭素鋼が低炭素鋼である請求項3記載の軸受装置。
- 前記組成をもつアルミニウム系合金を連続鋳造して得られた鋳造板を冷間圧延した後、熱処理によってSi粒子の平均粒径を調節し、さらに引続いて前記圧接を行った請求項3又は4記載の軸受装置。
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