JPS5867841A - アルミニウム系合金軸受 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はアルミニウム系合金軸受に関するものであり、
さらに詳しく述べるならば内燃機関の軸受として用いら
れるスズ含有アルミニウム系合金軸受の改良に関するも
のである。

上記アルミニウム系合金はスズを含有するものが一般に
裏金鋼板に圧接されて軸受として供用されているが、軸
受台金と裏金鋼板の接着強度を高くするために圧接後に
これを焼鈍する工程が不可欠であフ、一般的Ｋ１−４こ
の焼鈍はＡｔ−Ｆｅの金属間化合物が生成する温度未満
で時間を長くして行なわれる。ところがスズ含有アルミ
ニウム系合金では上記焼鈍によって高温下に置かれると
、合金組織中でアルミニウム結晶粒及びスズの晶出物が
粗大化し・スズ含有アルミニウム合金の高温硬さ及び耐
疲労強度が低下するという欠点があった。

そこで、スズ含有アルミニウム“系軸受合金の上記欠点
を解消するために添加元素を含有させた軸受台金も使用
されており、例えば、３．５〜４．５％Ｓｎ　−３，５
〜４．５　Ｔｏ　８１−０．７〜１．３　％　Ｃｕ−残
Ａｔ。

４〜８％Ｓｎ−１〜２％８１−０．１〜２％Ｃｕ−０，
１〜１％Ｎｉ−残Ａｔ、３〜４０　％　Ｓｎ　−０，１
〜５　％Ｐｂ−０、２〜２％Ｃｕ−０，１〜３％Ｓｂ　
−０，２〜３　％　５ｉ−０，０１〜１％Ｔｉ−残Ａｊ
、１５〜３０％Ｓｎ　−０，５〜２　％　Ｃｕ−残Ａｔ
、及び１〜２３％Ｓｎ−１，５〜９％Ｐｂ−０，３〜３
％Ｃｕ−１〜８％Ｓｉ−残ｋｔなどのスズ含有アルミニ
ウム系軸受合金（以下多元系軸受合金と称する）が使用
されていた。

しかし、近年の自動車用内燃機関は小型化及び高出力化
が要求され、しかも排気ガスの浄化対策のための！ロー
パイガス還元装置の取付が要求されるようになると、内
燃機関の軸受の使用条件は従来より悪化するに至った。

すなわち近年の軸受げ小型にて従来よυ高荷重及び高温
下で使用されるようになったため、従来の多元系軸受合
金は疲労破壊や異常摩耗を起こして、自動車の内燃機関
のトラブルの一つの要因になってい友、なお、金属材料
の疲労現象は一般的には長期に亘って該材料が使用され
たときに発現するが、近年の内燃機関では高負荷運転が
比較的短時間継続したときでも疲労による軸受の破壊が
起こることがあった。

これは内燃機関内の潤滑油が關負荷運転時に高温になり
、例えばオイルパン内の潤滑油の温度で測定した温度が
１３０ないし１５０’Ｃ［も達するため、軸受は相手材
であるクランクシャフト等とかなりの高温で摺動してい
ると予測され、この結果従来の多元系軸受合金の高温硬
さが急激に低下し、又スズの溶融又は移動が起こり、こ
のことが耐疲労強度を低下させる原因になっていると本
願発明者は考える。

本願出願人は特願昭５５−８５１号にて重量百分率で％
　２．５ないし２５チのスズ、０．５ないし８チの亜鉛
及び０．１ないし１．０未満のクロムを含有するアルミ
ニウム系合金を提案した。又本願出願人は特願昭５５−
８５２号にて、重量百分率で、２．５ないし２５％のス
ズ、０．５ないし８チの亜鉛及び１ないし７％のケイ素
、クロム、マンガン、ニッケル、鉄、ジルコニウム、モ
リ７”ｆン、コノＺルト、タングステン、チタン、アン
チモン、ニオブ、バナジウム、セリウム、バリウム及び
カルシウムからなる群から辿択された少なくともｌｆｉ
ｍの元素を含有し、残部が実質的にアルミニウムからな
るアルミニウム系合金も提案した。これらのアルミニウ
ム系合金ではケイ素、クロム、マンガン等は極めて微細
な硬質の晶出物としてマトリ、クス中に分散し、主とし
てスズ粒子の粗大化防止の効果を奏し、又亜鉛は殆んど
がマトリ、クス中に固溶してマトリックスを強化し、こ
の結果該合金の耐疲労強度及び高温硬さが向上する。こ
れらのアルミニウム系合金の軸受性能はマトリックスの
強化と微細分散物による強化の両作用の相乗効果によっ
て単一作用の場合よりも向上されるものである。

なお軸受性能の一つの尺度として、なじみ性という概念
があり、これは上記特許出願では、軸受の相手材である
軸の加工精度に対して軸受と軸との間に常に潤滑油の油
膜が介在した状態で両者が接触しつるように・軸受の表
面が軸受使用の初期に軸によって部分的に削りとられる
又は摩耗する軸受の性質を、指すものと、とらえており
、軟質なスズ粒子が優れたなじみ性を実現するものと把
握されている。上述のようななじみ性のとらえ方は当業
界において確立された考え方であり、軟質なスズ粒子に
より軸受になじみ性を付与しようとする思想自体は、従
来の当業界の考え方に沿うものであり、その延長線上に
牛るということができる。また、クロム、ケイ素等の作
用については。

これらの粒子がスズ粒子の粗大化を妨げるという等の粒
子が直接的になじみ性を改良するという技術思想はなく
、軟質なスズ粒子の形態制御により間接的にスズ含有ア
ルミニウム系合金のなじみ性を改良するという技術思想
及び後述の技術的手段にて上記特許出願の記載は首尾一
貫しているといえる。

本発明者はスズ含有アルミニウム系合金の軸受性能を詳
しく研究したところ、従来の考え方とは全く異なる技術
思想及び技術的手段によル軸受性能、特になじみ性及び
耐焼付性を飛躍的に向上しうることを見出して、本発明
を完成した。この技術的手段とは詳しくは後述するよう
に、スズ含有アルミニウム合金中の硬質粒子の寸法制御
であるが・　５ｉ−ＡＡ二元系合金において硬質粒子が
析出ないし晶出（以下、便宜上品出と称する）すること
自体は周知の事実であり、また内燃機関用アルミニウム
系軸受合金に・おいてケイ素粒子の分布について論じた
論文又は特許も公表されている。

特開昭５５−８２７５６号によると、軸受用合金の製造
において、５〜１５Ｌｓのケイ素、銅５％以下、ビスマ
ス１（ｌ以下、及び鉛１チ以下からなるアルミニウム系
合金を熱間又は冷間圧延する力ζあるいけ押出すことに
よって、少なくとも９０チの断面減少率を得、それによ
って合金中のケイ素粒子が連続【−九スケルトン様網目
構造とならずに微細に分かれ九粒子の状態で存在するよ
うにした発明が提案されている。そして、この軸受台金
は軟質のメッキ（オーバレイ）を施こした軸受にも施こ
さない軸受にも有用であると述べられている。この発明
の要点は鋳造状態の粗いケイ素粒子を圧延等により微細
分散させ、圧延加工後に必要に応じて行なう焼鈍は加工
組織を回復させる程度にとどめ、ケイ素粒子の微細形態
を維持した点にある。さらに、この発明では約１０％程
度の高いケイ素含有量が好ましいと明記されているから
、ケイ素含有量が高いアルミニウム合金にてかなり大き
く発達するケイ素粒子を微細分散させることに意義が見
出されている。しかしながら、本願発明者の研究による
と、オーバレイを施こさずに使用する内燃機関用軸受合
金にあっては、ケイ素等の硬質粒子析出元素の含有量が
高いと軸受の疲労強度が低下し、特に軸受が軸から繰返
し荷重を受けて摺動する場合に負荷能力が著しく低下す
るという欠点があることが分かった。さらに、軸受性能
を高める目的上はケイ素粒子を微細分散させる圧延等の
方法によっては満足すべき結果は得られない、すなわち
軸受用アルミニウＡ合金は通常鋳造材を圧延等の方法に
よって所定寸法を付与することにより製造され、この圧
延等によりケイ素粒子は分断される。このようなケイ素
等の硬質粒子を分断するだけではなく、場合によっては
これら粒子を粗大化し、所定寸法の硬質粒千金所定個数
に制御した場合に、軸受性能が顕著に高まることが分か
った。ちなみに、上記公開公報では、１１％Ｓｉのアル
ミニウム合金について実験がなされ、そしてケイ素微細
粒子の寸法Ｈ０，０００１イ４℃、５ミクロン）から０
．００１インチ（２５ミクロン）であると記載されてい
るが、単位面積当りの個数については何ら触れられてお
らない。

ＳＡＥ　Ｔｓｅｈｎｉｅｍｌ　Ｐａｐ＠ｒ　Ｂａｒ％ａ
ｍ（ｉ’）ＡｌｕｍｉｎｌｕｍＢａｓ＠ｄ　　Ｃｒａｎ
ｋｓｈａｆｔ　　Ｂｅａｒｉｎｇｓ　　ｆｏｒ　　ｔｈ
ｅ　　Ｈ１ｇｈＳｐ＠ｅｄ　Ｄｉ＠＋ｓｅｌ　Ｅｎｇｉ
ｎ＠と題する論文（１９８１年２月２３−２７日、デト
ロイトで発表）は上記公開公報と同一人が発表した論文
であり、その中では１１％５ｉ−１＊Ｃｕ−Ａｔ合金に
ついての焼付荷重が掲載されている。これによるとケイ
素粒子寸法が１７ミクロンを越えるものが、単位面積（
■２）当り８．７Ｘ１０個存在していると焼付荷重のば
らつきが多く、一方１７ミクロンを越えるものが０．６
Ｘ１０’個存在していると焼付荷重がよシ高くしかもば
らつきが少なくなるという説明がなされている。この説
明及びその他の理論的説明はアルミニウムマトリックス
中に、硬度が高いケイ素粒子が微細分散していることが
適合性（Ｃ１ｘｆｌｐａｔｉｂｉ　１１　ｔｙ）及び焼
付荷重向上に貢献するということである。

さらに、上記論文では「適合性」という概念とは相反す
る概念として、クランク７ヤフトと軸のシスアラインメ
ントを許容する「順応性」（Ｃｏｎｆｏｒｍａｂｉｌｉ
ｔｙ　）がうたわれており、ケイ素含有アルミニウム合
金は順応性が低いから、オーバレイを具備する必要があ
ると述べられている。

し九がって、従来アルミニウム系合金軸受にて・ケイ素
粒子寸法に着目した考え方はあっても、オパレイなしで
軸受として使用可能なアルミニウム系合金の提供に成功
した例はなかった。また、ケイ素粒子が硬質であるため
直接相手材（鋼製クランクシャフト等）を研磨し、なじ
み性又は適合性に直接影響を与えることは知られてい念
が、その粒子寸法の制御は軟質マ）　ＩＪソックス中微
細な硬質粒子を均一に分散させるという理論を応用して
なされてい友ものであり、この理論自体は、例えば出願
人の先願特許出願にも内在しておシ、摺動材料の分野で
は良く知られた一つの理論である。

本発明は上述したような従来技術とは全く異なる理論に
基づいており、なじみ性及び焼付荷重が従来のものより
飛躍的に高められており且つオーバレイなしで軸受とし
て使用可能なスズ含有アルミニウム系合金軸受を提供し
たものである。

本発明に係るアルミニウム系合金軸受は、重量６分率で
１ないし３５−のスズ及び０．５ないし１１％のマンガ
ン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジルコニウム、コバル
ト、チタン、アンチモン及びニオブからなる群の少なく
とも１種の元素を含有し、残部が実質的にアルミニウム
からなる合金が裏金に接着されておシ、前記少なくとも
１種の元素からなる又はこれを含む粒子の長径で測定し
た（これらの粒子ぺ寸法が５書りロン以上４０ζクロン
以下の該粒子が該合金の任意の部分で３．５６Ｘ１０”
−当プ５個以上存在してお）、且つオーバレイなしで使
用可能なアルミニウム系合金軸受である。

以下、本発明の構成要件を化学組成、硬質粒子、及び軸
受構造の順に説明する。

まず、化学組成について述べると、スズはアルミニウム
合金の性質を軟質に変化させ、軸受として適する潤滑性
能及びなじみ性を与える元素である。ここでなじみ性と
は、前述したように当業界に一般的に受けいられている
技術的概念によって定義され、これを以下一般的概念の
なじみ性と称する。スズの含有量が３５９６を越えると
、一般的概念のなじみ性及び潤滑性は向上するが、アル
ミニウム合金の硬さが低下し軸受としての強度が不足す
る。一方スズの含有量が１％未満ではアルミニウム合金
が軸受合金としては一般的概念のなじみ性が劣化する。

スズの添加量を１ないし３５％の範囲でどのように定め
るかは、用途に応じて適宜決定されるべきものであるが
、一般的には軸受に加わる荷重、すなわち内燃機関のピ
ストンを経由して加えられる爆発荷重が大きいときは、
スズ含有量を低く、例えば５〜１０−１小さいときはス
ズ含有量を高くするのが良い、一方、高荷重・高速回転
のために軸受の焼付が懸念される場合は、スズの含有量
を高く、例えば１５〜２ｏ−にすれば良い、なお、スズ
含有アルミニウム合金の疲労強度及び高温硬さを軸受と
して要求される性能に対して十分なものとするためには
、スズ粒子が合金中に微細に分散していることが重要で
あると本出願人は考え、先の特許出願ではクロム等の微
細粒子により、１５チを越える含有量の場合起こり易い
スズ粒子の粗大代金防止する提案を行なった。

しかし、本発明では後述の特殊なじみ作用が軸受性能を
実質的に担っているから、スズ粒子の微細化はさほど重
視しなくとも内燃機関用軸受として使用上の支障がなく
なった。好ましいスズ含有量は３〜２０％である。

マンガン、鉄、モリブデン、二、ケル、ジルコニウム、
コバルト、アンデモゐニオブ（以上総称する場合はマン
ガン等と称する）は後述する特殊表じみ作用をもたらす
元素であシ、その含有量がｏ、ｓ１未満では該なじみ作
用が不足し、一方１１チを越えると軸受合金の該なじみ
作用が向上されず、また疲労強度、焼付荷重が低下する
傾向続いてマンガン等の添加により生成する粒子につい
て説明する。マンガン等は、単独の金属形態で晶出する
かあるいはマンガン等とアルミニウムの金属間化合物の
形態で析出するか、晶出物の成分を分析することはでき
ない。しかしながら、スズ含有アルミニウム合金にマン
ガン等を加えることによって、軟質粒子以外の硬質粒子
が晶出する。

したがって、マンがン等からなる又はこれを含む粒子が
晶出するが、以下これ全硬質粒子と称する。

本発明者の発見によると硬質粒子の長径寸法（以下単に
寸法と称する）が５ミクロン未満では現れない特殊なじ
み作用が５ミクロン以上で現ムスズ含有アルミニウム合
金の軸受性能を飛躍的に向上させる。なお、この作用は
該５ミクロン以上の硬質粒子が３．５６　Ｘ　１０−２
０−２ｊ　５個以上存在しているときに認められ、多け
れば多いほど顕著になる。一方、硬質粒子の寸法が４０
ミクロンを越えると、スズ含有アルミニウム合金の疲労
強度が低下する。この面から本発明の合金のマンガン等
の含有量上限は上述のように１１チである。

また、本発明において粗大な硬質粒子、すなわち寸法が
５ミクロン以上の硬質粒子、を構成要件として規定して
いる意義は、消極的にいえば微細硬質粒子は軸受性能向
上に寄与しないということであシ、この点で従来のアル
ミニウム系合金軸受の軸受性能のとらえ方とは異麦って
いる。すなわち、出願人の先願では微細なケイ素粒子が
既述のようにスズ粒子の形態制御を介して間接的に軸受
性能を向上させ、且つ上記ＳＡＥ誌の論文では理論的に
も実験データ的にも微細なケイ素粒子の方が良好な軸受
性能が得られている。しかしながら、本発明では粗大な
硬質粒子の方が疲労強度以外の性能は格段に良好である
。そこで、粗大な硬質粒子の意義を積極的に述べるなら
ば、かかる硬質粒子を含む軸受の相手材である軸の加工
精度による微細な凹凸、あるいは軸が黒鉛が脱落して生
じた凹部の周囲を、硬質粒子が平坦化し以って、軸受と
軸の間で常に油膜が介在した状態でこれらの良好な摺動
が起こるものと考えられる。なお、従来軸受の分野では
スズ等の軟質な成分がアルミニウム合金のなじみ性に寄
与するものとの考え方が一般的であシ、硬質粒子が直接
相手材の凹凸の平坦化に寄与するとの考え方は、発明者
が知る限シ、上記ＳＡＥ誌以外にはないので、硬質粒子
によるなじみ作用ｔ−特殊なじみ作用と称する。しかし
ながら、このような硬質粒子（ケイ素粒子）の作用はＳ
ＡＥ誌では順応性を向上させるものであシ、適合性には
逆効果であシ、結果として軸受はオーバレイを備える必
要があると強調している。ここで、適合性とは軸と軸受
との加工上のミスアライメントに適合しうる軸受の性能
であるから、なじみ性（一般的概念によるなじみ性）と
意味上等価である。

したがって、９１誌にも、その他発明者が知る限）の論
文発表においても、硬質粒子が相手軸の表面凹凸管制シ
とり、平坦化しなじみ性に寄与するという考え方はなく
、まして粗大な硬質粒子が軸受中に多く存在する方が焼
付荷重その他の軸受性能が向上するという実験データも
発表されていない、したがって、上記特殊なじみ作用は
本発明の特色であ夛、従来の一般的概念のなじみ作用の
みをもつ材料と比較すると、軸受性能、例えば焼付荷重
、が格段に向上している。尤も本発明の合金はスズを含
有しているが一般的概念のなじみ作用による軟質金属の
相手材表面への皿状は、特殊なじみ作用により相手材の
凹凸を平坦化してから実現されると考えられ、結果とし
ては両者の総合により自動車内燃機関の軸受として優れ
た性能が発揮されると信じられる。

上述のような特殊なじみ作用が特に有効であるのは相手
材軸が球状黒鉛鋳鉄又は片状黒鉛鋳鉄の場合でおる。球
状黒鉛鋳鉄は内燃機関のクランクシャフト等の軸の低コ
スト化を図るために従来の鍛造軸に代わって使用される
傾向にあるが、軸の研磨加工時に黒鉛粒子が軸表面から
削りとられ、脱落した球状黒鉛の粒子の跡は多くの凹部
又は窩状部となってお択その周夛の鉄基マトリ、クスは
加工硬化した鋭い庁り又は工、ジとなっている。このば
シ等が軸受表面の異常摩耗を起こすという問題が従来の
スズ含有アルミニウム系軸受用合金にはあった０本発明
者の研究によると、軟質のアルミニウムマトリ、クスが
ばシによシ削りとられ凹部中にとシこまれ、を九このア
ルミニウムと軸受材料のアルミニウム順応性不足によシ
非常に凝着し易いので、直ぐに焼付が生じることも判明
した。しかしながら、本発明によるスズ含有アルミニウ
ム合金では粗大な硬質粒子がばりを削シとシ、凹部の周
シを滑かな状態とする。この結果、焼付が高荷重まで起
こらないこととなシ、耐焼付性が格段と向上する。

上述の軸受合金の厚さは０．１〜１−１特に０．２〜０
．５−が好ましい。必要に応じ軸受合金上に防錆油を塗
布する。

本発明の軸受は上述のような理由により耐焼付性に優れ
ている丸めにオーバレイを施こさない構造である。軸受
合金は例えば圧接などの方法によ〕下地層を介して又は
介さずして接着される。

本発明のスズ含有アルミニウム合金は、（Ａ）０．１な
いし１０−１好ましくは１ないし６−の鉛、力いし２−
１好ましくは０．２ないし１％の銅及びマ０．８−のク
ロ１くとも１種をさらに含有するものであってよい。

鉛等はスズ含有アルミニウム合金の潤滑性及び一般的概
念のなじみ性及び耐摩耗性を改良する効果を有し、また
クロムとの共存下において耐疲労強度を低下させずに上
記潤滑性等を改良する。なお、一般にｋＬ　−Ｓｎ二元
系合金に鉛等を加えると、これらはスズ粒子に合金化さ
れてしまい、融点が低下したスズ粒子の移動と溶融が起
こり易くなって、軸受として高負荷連続運転されると、
紅−８ｎ−Ｐｂ合金が部分的に溶融しそして軸受から剥
離することもあった。ところが本発明では軸受性能向上
のなかで特殊なじみ性の占める寄与が高いから、スズー
鉛等の合金粒子の低融点化は重大な欠点とはならない。

鉛の含有量が０．１％未満ではその効果が不十分であシ
、１０％を越えると軸受に要求される疲労強度が不十分
となる。

銅等はスズ含有アルミニウム合金の高温硬さを高め、軸
嗅の疲労強度向上に寄与する。鋼等の含有量がＯ，ｌ−
未満では高温硬さ改善効果が少なく、２、（ｌを越える
とスズ含有アルミニウム合金が硬くなり過ぎ圧延性が害
されるとともに、耐焼付性及び潤滑油に対する耐食性も
低下する。この鋼等の高温硬さ改善効果はクロムと共存
すると一層顕著になＪｕｌ、２００℃強の温度でも硬さ
はあｔシ低下しない。

りＷズ含有アルミ＝クム系合金の硬さ を上昇せしめ、また高温での軟化を防止又は緩和し、高
温でのスズ粒子の粗大化を招がないという効果を奏する
。クロ餡がアルミニウムマトリックスに固溶しその固溶
強化をもたらし、また再結晶軟化温度を高温側にずらし
、さらに加工硬化性を増大させる。再結晶軟化温度の上
昇は、内燃機関の軸受がさらされる高温域（オイルノ４
ンの温度で１３０〜１５０℃）でも軸受台金の高温強度
が喪好に保たれるととにっながシ、耐疲労強度スズ粒子
が軸受合金の裏金への接着時の焼鈍あるいは内燃機関内
の高温によシ粗大化するを防止すヒＹフ る。このんトＣｒ金属間化合物の硬さはビッヵース硬さ
で約３７０であり、硬質粒子の硬さに比較し般的概念の
なじみ作用を向上させ、一方硬質粒子は相手材軸の凹凸
を平坦化して特殊なじみ作用を必要であシ、一方１チを
越えるとクロムが粗大なｋＡ−Ｃｖ金属間化合物として
析出する九め好ましくない。

続いて、硬質粒子の寸法及び個数の制御方法について説
明する。Ａｔ−Ｍｎ等の二元合金ではその状態図から判
断して硬質粒子は合金元素の種類によυ次の如きもので
あると思われる。

Ｍｌｌ　：　ＭｎＡＡ４及びＭｎＡｔ６Ｆ・　：　Ｆ＠
ｋＬ５ Ｍｏ　：　ＭｏＡｔ４ Ｎｉ　　：　Ｎ１ｋｔ５ Ｚｒ　　：　　ＺｒＡｌ３ Ｃｏ：Ｃｏ２ムＬ！ ＴＳ　　：　ＴＩＪＬ！３ ’ｓｂ：ムＬ８ｂ Ｎｌｓ　　：　ＮｂＡＬ５ 上記金属間化合物と考えられる鋳造中の晶出形態は多様
である。これらの晶出物は鋳造合金を圧延し軸受として
の必要な厚さに圧延される過程で分断され、寸法が小さ
くなる。このような鋳造−圧延法によ〕得られた硬質粒
子はほとんどが５ミクロン以下であｊ９．１０（クロン
以下のものも稀にはあるがその単位面積轟シの個数は少
なく、針状又は扁平形状である。また圧延の後に中間焼
鈍が行なわれるが、その温度は再結晶温度程度に選択さ
れるので、その中間焼鈍によっては硬質粒子がほとんど
粗大化しない。上述のような鋳造−圧延（中間焼鈍）に
よシ所定の厚さの軸受合金を得た後に、これを裏金鋼板
に圧接し、この際ｋＡ−ＦａＯ金属間化合物生成温度未
満、例えば３５０℃、にて圧接後焼鈍するのが従来のス
ズ含有アルミ＝り五合金軸受の製造方法であった。この
３５０℃の温度でも硬質粒子は殆んど粗大化せず、結果
としてほとんどが５ミクロン未満の微細硬質粒子が最終
軸受製品中に存在していた。これに対して、本発明によ
る粗大硬質粒子ｔ５ミクロン以上４０ミクロン以下のも
のが３．５６Ｘ１０　−当り５個以上存在名せる丸めに
は、上記圧接前に軸受合金を３５０〜５５０℃の高温熱
処理することが最も有効であることが分かった。すなわ
ち、圧接前の熱処理工程以外での硬質粒子寸法制御は効
果が低く、例えば圧延工程での加熱温度、圧下率等の制
御、又は鋳造工程での冷却速度制御あるいは中間焼鈍等
によっては硬質粒子の寸法制御が至難であり、そうかと
いって圧接時又は圧接後の熱処理ではＡＡ−Ｆ・金属間
化合物の生成、あるいは完全直前の軸受のアルミニウム
合金内でのスズ等の低融点成分の溶解尋が起こシ、これ
らは軸受性能、特に一般的概念のなじみ性ユ望ましくな
い結果をもたらす。

上述の如き圧接前の高温熱処理によるとマンがン等の含
有量によシ硬質粒子の晶出個数がどのように変化するか
を第１表に示す、第１表は横力う五に示された寸法の立
方体の硬質粒子として、すべてのマンガン等が晶出した
と仮定して計算した概略Ｏ数である。実際には５ミクロ
ン未満の硬質粒子拡圧接前Ｏ高温熱処理により５ミクロ
ン以上０（１質粒子として大半が粗大化される。したが
って、第１表は本発明アル１＝ウム合金中の硬質粒子制
御方法資料として有用である。

第１表 硬質粒子個数計算値（３，５６Ｘ１０　　ｓＪ当シ）マ
ンガン等の含有量が０．５チの場合は第１表より硬質粒
子の個数は３４０である。マンガン等の一部が５ミクロ
ン未満の硬質粒子として晶出しても、５ＩＩＩ！！以上
の確保は容易である。

５Ｚクロンの硬質粒子はマンガン等含有量により３４０
ないし３５００個の個数となる。実際の軸受合金中の５
ミクロン〜１０ミクロンの硬質粒子個数はこれより少な
いが、圧接前の高温熱処理によシ５ぼクロン以上の粗大
粒子の５ミクロン未満の微細粒子に対する割合が高めら
れる。そして、例えば５〜１０ミクロン粗粒ケイ素の割
合を高めるために３５０〜４５０℃の圧接前高温熱処理
を利用することができる。

マンガン等の含有量が３％の場合の硬質粒子個数は、第
１表によれば、マンガン等が完全に４０ミクロンの粒子
として析出したとすれば４個である。仮にこれを１個と
すれば５〜３０ミクロン硬質粒子と４０ミクロンの硬質
粒子を共に晶出させるととが可能である。し九がって本
発明のスズ含有アルミニウム合金のマンガン等の含有量
の範囲内で、しかも５ないし４０ミクロンの粒子寸法の
範囲内でより粗大硬質粒子を特定個数晶出させることが
できる。この好ましい例は、次のとうりである。

Ｋ）ｉｏ（クロンを越える硬質粒子　５個以上、（ロ）
　２０ミクロン以上の硬質粒子　　２個以上、（ハ）　
３０ずクロン以上の硬質粒子　　１個以上。

次′に本発明による硬質粒子の形態について説明する。

一般に圧延され九スズ含有アルｊニウム合金中の硬質粒
子は針状を呈し、圧延方向に長手方向が一致する場合が
多いが、本発明の高温熱処理を実施すると硬質粒子は圧
延直交方向の巾が比較的大きくな）扁平又は塊状となる
。この硬質粒子は軸受の水平面、す危わち相手材軸と接
する面、で見たときに扁平又は塊状を呈する。好ましく
は水平面及び垂直面で見て塊状である。そして、５ミク
ロン以上の硬質粒子は殆んどが塊状であり、扁平形状が
少なく、針状は所定面積では殆んどない、このような塊
状形状が特殊なじみ作用上極めて有効である。

さらに、スズ含有アルミニウム系合金の組織観察法とし
ては機械加工変質最表面は除き上記水平面で打力い硬質
粒子の寸法を測定するものとする。

該合金中には硬質粒子の他にクロムの金属間化合物、ス
ズ粒子その他の粒子（相）が存在しているが、これらか
ら硬質を識別するためには、金属顕微鏡で見た時にクロ
ム、スズ等は白色、硬質粒子は灰色（濃灰色）を呈する
ことに依れば良い。

以下、本発明を実施例によシ説明する。これらの実施例
においては特に断わらない限〕、軸受又は軸受合金の製
造方法は次のとうりであり九。

所定組成のアルミニウム合金を連続鋳造によシ厚さ１５
−の板とし、鋳造板を２−リングした後連続的に６−の
板厚に冷間圧延した。次に中間焼鈍（３５０℃）を行な
い、続く冷間圧延によシアルミニウム合金薄板を得た。

続いて３５０〜５５０℃の範囲で所望の大きさの硬質粒
子を得るように高温熱処理し、続いてアルミニウム合金
薄板金２３０℃に予熱し同様に予熱した裏金鉄板に圧接
しそして３５０℃で圧接のための焼鈍を行ない軸受を完
成した。軸受合金自体の性能を試験する場合には圧接以
降の工程を省略した。

実施例１ 第２表は供試材アルミニウム合金の組成及び硬質粒子分
布を示している。表中及び以下特に断わらない限り、硬
質粒子の個数は３．５６　Ｘ　１０””ｄ当りの個数を
指す。

以下余白 第２表の供試材を以下の条件による焼付荷重測定に付し
た。

急庄土 テスター：ジャーナル減焼付試験機 条件　　：相手材軸−ｙＣＤ　７０軸 潤滑油種−８ＡＥＩＯＷ−３０ 軸表面粗さ−０，４〜０．６　、ｍＲｚ潤滑油温−１４
０”°５℃ 軸回転数−１０００ｒｐｒｍ 軸径　　−５２ｍ 軸硬度　−Ｈマ２００−３００ 荷重　　−５凶凶りｉ−間隔で同量 増加 軸受粗さ−１〜１．８　＃ｌＲ＄ 軸受径　−５２■ 以下余白 焼付荷重測定結果をｆｓ１図に示す。第１図において横
軸は供試材の最大寸法硬質粒子の個数である。供試材は
、第１表の五つの範囲の最大粒子寸法によりムからＥま
での五つの群に分けられて、第１図に示されている。こ
の図より次の事実が明らかとなる。

（イ）焼付荷重は最大寸法硬質粒子の個数によシ左右さ
れ、より小さい寸法の硬質粒子の個数には殆んど影響さ
れない。

（ロ）最大寸法硬質粒子個数とともに焼付荷重は増大す
る。但しＡ群の供試材の焼付荷重増加はほとんどなく、
より大きな寸法の硬質粒子を含むその他の群の焼付荷重
が著しく増大が顕著である。

以上の事実（イ）及び（ロ）より、本発明では最低５ｆ
クロンのケイ素粒子が５個以上あることに限定したもの
である。

実施例２ 第３表（１）に示す供試材について焼付荷重及び疲労強
度を測定した。疲労強度の測定条件は次のとおりであり
た。

条件Ｂ テスター二交番荷重試験機 条　件　：相手材軸　−８５５Ｃ 潤滑油種　−８ＡＥＩ　ＯＷ−３０ 軸表面粗さ−０，８μｍＲｚ 潤滑油温　−１４０±２．５℃ 潤滑油圧　−５ゆ／ｃ！ｎ２ 軸回転数　−３０００ｒｐｍ 軸径　　　−５２φ 軸硬度　　−Ｈｖ　５００〜６００ 軸回転回数−１０回 軸受粗さ　−１−Ｌ　１．　ｓμｍＲｚ軸受径　　−５
２Ｘ　２０　ｖｍ 測定結果を第３表（２）に示す。これより、本発明によ
ると焼付荷重が向上しまた疲労強度は粗大な硬質粒子に
よシ劣化しないことが分かる。なお、第３表（１）中で
５ミクロン未満の硬質粒子個数は測定してない、またこ
の相手材軸は機械構造用炭素鋼（ｓｓｓｃ）であり、本
発明によるスズ含有アルミニウム合金は炭素が黒鉛とし
て存在しない鉄系相以下余白 実施例３ マンガン含有量が１−の供試材について実施例２と同様
な実験を行なうたところ、第４表（１）及び（２）に示
すように同様な結果が得られ九。

以下余白 実施例４ マノガン含有量が３％の供試材につき実施例２と同様に
実験を行なった結果を第５表（１）及び（２）に示す。

この結果は実施例２とほぼ同様である。

以下余白 実施例５ マンガン含有量が１１チの供試材につき実施例２と同様
に実験を行なった結果を第６表（１）及び（２）に示す
。この実験結果は実施例２とほぼ同様である。

以下余白 実施例６ 実施例１供試材Ｃ２につき相手材の球状黒鉛鋳鉄軸の表
面粗さを変化させ、条件Ａで焼付荷重を測定した結果を
第２図に示す。なお比較例（ＣＯＭＰ）として２０１８
カーＩ　Ｔｏ　Ｃｕ−Ａｔ合金の焼付荷重を測定した。

同図より、本発明材料の焼付荷重が相手材の表面粗さに
よらず良好なことが歴然としている。まえ比較材は硬質
粒子の析出がなく、軟質スズ相の一般的概念のなじみ性
によりアルミニウム合金に耐焼付性を付与しているもの
である。依りて、第２図から一般的概念及び特殊なじみ
性の耐焼付性に及はす効果の差異もうかがうことができ
る。さらに相手材は球状黒鉛鋳鉄であるから、本発明材
料の球状黒鉛鋳鉄に対する高い耐焼付性も良く理解され
るところである。

実施例７ 第６表に示す供試材の如く硬質粒子分布を一定にマンガ
ン等のすべての元素についてその含有量を変化させた場
合の焼付荷重を測定した結果（条件ム）を第３図に示し
、また疲労強度を測定した以下余白 第３図より、マンガン等の含有量が約４１において焼付
荷重が極大になることが分かる。既述のように焼付荷重
は本発明の含有量範囲では最大硬貞粒子の個数及び寸法
によシ支配されるが、この下限５ミクロンの粒子寸法個
数を一定に制御し九本実施例ではマンガン等の含有量に
よる多少の影響がみられる。これは５建りロン未満の微
細硬質粒子によるものと考えられる。

第４図よりマンガン等の含有量が５チを越えると疲労強
度が低下していることが分かる。これも上記微細粒子に
よるものと考えられる。

実施例７ 鉛等、鋼等その他の種類を変化させて、実施例２．３．
４及び５と同様の実験を行なった。この結果を第７表（
１）及び（２）に示す、これらの表より各種任意成分に
ついて、十分な焼付荷重及び疲労強度が得られることが
分かる。

以下余白 実施例８ 第１表の供試材を用いて以下に述べる実験を行なった。

（１）潤滑油油温の影響 Ｃ２の供試材につき条件Ａにおいて８０℃及び１４０℃
の油温にて焼付荷重を測定した。比較材として２０　’
４　Ｓｎ　−１＊　Ｃｕ−ｋＬ合金を供試材として同様
の測定を行なった。この結果を第５図に示す。比較材と
本発明の材料では高温下の焼付荷重に極端な差があるこ
とが分かる。

（２）油温１４０℃における相手材（鍛造軸及び球状黒
鉛鋳鉄）の影響 Ｃ２の供試材及び２０１１Ｇ　Ｓｎ　７１　Ｔｏ　Ｃｕ
−ＡＬ合金を比較供試材とし、条件人（但し油温１４０
℃）にて焼付荷重を測定した結果を第６図に示す０本発
明と比較例の供試材では相手材が鍛造材の場合には焼付
荷重に大きな差はないが、球状黒鉛鋳鉄（ＤＣＩ）では
極ｉな差が現われる。

（３）耐摩耗性 Ｃ２の供試材につき以下の条件にて摩耗量を測定した。

条件Ｇ テスター：混合潤滑試験機 条　件　：相手材軸　−ＦＣＤ　７０ 軸表面粗さ−０，８〜０．９μｓＲｚ 潤滑油種　−流動・ｆラフイン 軸回転数　−１０Ｏｒｐｍ 軸径　　　−４０φ（■） 軸硬度　　−Ｈマク００〜３００ 荷重　　　−２５ｋｇ テスト時間−５Ｈｒｓ 比較のためにマンガン等を含有しない２０　ｆｂ　ａｎ
−ｌ　％　Ｃａ−Ａｊ合金の摩耗ｔを条件Ｇによシ測定
した。摩耗量測定結果を１１，７図に示す、比較材は時
間とともに摩耗が進行するが本発明材料は約１時、　　
開俵にはほとんど摩耗量が増大していない。このような
差異について発明者は次のように考える。

比較材では主として軟質のスズ相が相手材軸により削り
とられることにより、絶えず比較材は摩耗している・本
発明材料では軸受表面に存在している粗大硬質粒子が、
摺動初期の段階で、相手軸の表面粗さの突出部及び表面
に存在する球状黒鉛周辺のパリ等のエッソ部を摩耗させ
（削１１ｊす）、軸を軸受にとってより良い摺動状態と
なる軸表面に変化させることにより、流体潤滑に近い状
態とし、軸−軸受の直接接触を妨げており、これが軸受
の摩耗進行を停止させているものと想定している。

実施例９ １５％Ｓｎ　、　３％Ｐｂ、　０．５＊Ｃｕ　、　０．
４％Ｃｒを含有し、マンガン等の含有量を変化させたア
ル建ニウム合金を圧接前のに３５０℃で焼鈍した他は本
発明の供試材と同様の製法により軸受を製造した。この
軸受の焼付荷重を条件ムで測定した結果を第８図に示す
。

第８図と第３図を比較すると、本発明によるマンガン等
の含有量範囲０．１ないし１５チで、高温熱処理による
供試材（第３図）が格段に耐焼付性に優れていることが
分かる。

上記本発明及び比較材の摩耗量を次の条件で測定し次。

粂件Ｃ テスター：混合潤滑試験機 条　件　二相手材軸　−ＦＣＤ　７０ 軸表面粗さ−０，８〜０．９　膓Ｒｚ 潤滑油櫨　−流動パラフィン 軸回転数　−１０Ｏｒｐｍ 軸径　　　−４０φ（■） 軸硬度　　−Ｈｖ　２００〜３００ 荷重　　　−２５時 摩耗量測定結果を第９図に示す。この図面よ広本発明に
よる高温熱処理を行ない硬質粒子寸法の制御を行うとス
ズ含有アルミニウム合金の耐摩耗性が著しく向上するこ
とが分かる。

実施例１０ ３’ｊＳｌ　、　１５＄Ｓｎ　、　３％Ｐｂ　、　０．
５＊Ｃｕ　、及び０．４％Ｃｒｔ″含有するアルミニウ
ム合金の圧接紡焼鈍温度を以下のように変化させた場合
の水平面顕微鏡組織スケッチ図をそれぞれの図面に示す
。

２７０℃（比較例低温熱処理）　　　第１０図５００℃
加熱後徐冷　　　　　　　第１１図本発明の高温熱処理
により硬質粒子が扁平から塊状に変化している。

【図面の簡単な説明】

第１図は焼付荷重と最大寸法ケイ素粒子の個数の関係を
示すグラフ、 第２図は焼付荷重と軸の表面粗さの関係を示すグラフ、 第３図は焼付荷重とマンガン等の含有量の関係を示すグ
ラフ、 第４図は疲労強度とマンガン等の含有量の関係を示すグ
ラフ、 第５図は焼付荷重と潤滑油温の関係を示すグラフ、 第６図は相手材軸の種類による焼付荷重変化を示す図、 第７図は摩耗量の時間変化？示すグラフ、第８図は焼付
荷重とマンガン等の含有量の関係を示すグラフ、 １ｇ９図は摩耗量とマンガン等の含有の関係を示すグラ
フ、 ＠ｌＯ図及び第１１図は供試材アルミニツム合金の顕微
鏡組織スケッチ図である。 図面中ＣＯＭＰは比較材、その他の数字及び符号祉供試
材の番号を指す。 特許出願人 大豊工業株式会社 特許出願代理人 弁理士　青水　朗 弁理士　　西　舘　和　之 弁理士　村井卓雄 弁理士　　山　口　昭　之 第１図 π ε 尺 ？ 裡 ≧ 嬰 最大寸法硬質粒子個数 第２図 ０　　　　　　　　　１　　　　　　　　　２軸粗さく
７ａｍＲｚ） 第３図 第６図 鍛　　造　　　　　ＦＣＤ７０ 時　　間　　　ｆＨｏｕｒｓｌ 第１０図 第１１図 手続補正書（自発） 昭和５６年１０月ｌ？日 特許庁長官　島　１）春　樹　殿 Ｌ　事件の表示 昭和５６年１０月１５日付提出の特許１１　（６）ｉ　
発明Ｏ名称 アルミニウム系合金軸受 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名称　大豊工業株式会社 ４、代理人 住所　〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番１０号静光
虎ノ門ビル　電話（５０４）０７２１５、補正の対象 明細書の「特許請求の範闘」の欄 ６、補正の内容 別紙のとおり フ、添附書類の目録 補正特許請求の範囲　　　　　　　１　週２、特許請求
の範囲 １、　重量百分率で１ないし３５％のスズ及びＯ５５な
いし１１％のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジ
ルコニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロ＾及
びニオブからなる群の少なくとも１種の元素を含有し、
残部が実質的にアルミニウムからなる合金が裏金に接着
されており、前記少なくとも１種の元素からなる又はこ
れを含む粒子の長径で測定したこれらの粒子の寸法が５
ミクｐン以上４０ζクロン以下の該粒子が該合金の任意
０部分で３゜５６Ｘ１０−”ｍ”当抄５個以上存在して
おり、且つオーバレイ外しで使用可能なアルミニウム系
合金軸受。 ２、前記粒子の寸法が１０ミクロン以上且つ４０ｔりｐ
ン以下、好ましくは２０ずクロン以上４０４クロン以下
の該ケイ素粒子が該合金の任意の部分で３．５６Ｘ１０
−”ｍ”当り２個以上存在している特許請求ＯＩｌ！囲
第１項第１項記載ミニウム系合金軸受。 １　スズの含有量が３ないし２０％、前記少なくとも１
種の元素の含有量が１ないし９％である特許請求の範囲
第１項又は第２項記載のアルミニウム系合金軸受。 ４、軸受相手材の軸が球状黒鉛鋳鉄又は片状黒鉛鋳鉄で
ある特許請求の範囲第１項ないし第３項の１項に記載の
アルミニウム系合金軸受。 ５、５ｚクロンないし４０ミクロンの粒子寸法をもつ前
記粒子が、水平面、すなわち相手材軸受と鎗する面と平
行面で見て、好ましくは水平面及びこれに垂直な面で見
て、塊状である特許請求の範囲第４項記載のアルミニウ
ム系合金軸受。 ６、重量百分率で１ないし３５襲のスズ及び０．５ない
し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジル
コニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロム及び
ニオブからなる第１群の少なくとも１種の元素、０．１
ないし１０％の鉛、カドミウム、インジウム、タリウム
及びビスマからなる第２群の少なくとも１種の元素を含
有し、残部が実質的にアルミニウムからなる合金が裏金
に接着されており、前記第１群の元素からなる又社これ
を含む粒子の長径で測定した寸法が５ミクロン以上４０
ｆり四ン以下の該粒子が該合金の任意の部分で３．５６
Ｘ１０−”ｍ”当り５個以上存在しており、且つオーバ
レイなしで使用可能なアルミニウム系合金軸受。 ７、重量百分率で１ないし３５％のスズ及び０．５ない
し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジル
コニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロ弘及び
ニオブからカる第１群の少らなる合金が裏金に接着され
ておシ、前記第１群の元素からなる又はとれを含む粒子
の長径で測定しえこれらの粒子の寸法が５ずクロン以上
４０ンク冒ン以下の該粒子！５１！該合金の任意の部分
で３．５６ＸＩＯ−”ｗ＋”当シ５個以〜上存在してお
り、且つオーバレイなしで使用可□能なアルミニウム系
合金軸受。 ＆　重量百分率で１ないし３５％のスズ、０．５ないし
１１襲のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジルコ
ニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロみ及びニ
オブからなる第１群の少なくとも１種の元素０．１ない
し１０％の鉛、カドミウム、インジウム、タリウム及び
ビスマスからなる第２群の少なくとも１種の元素、０．
１ないし２％の銅及び！グネシウムからなる第３群の少
表くとも１種の元素を含有し、残部が実質的にアルミニ
ウムからなる合金が裏金に接着されており、前記第１群
の元素からなる又はこれを含む粒子の長径で測定した寸
法が５ミクロン以上４０ミクロン以下の該粒子が該合金
の任意の部分で３．５６Ｘ１０−”ｍ”当り５個以上存
在しており１且つオーバレイなしで使用可能なアルミニ
ウム系合金軸受。 ９、重量百分率で１ないし３５％のスズ及び０．５ない
し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジル
コニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロム及び
ニオブからなる第１群のタカくとも１種の元素、０．１
ないし１０％の鉛、カドンウム、インジウム、タリウム
及びビスマスからなる第２群の少なくとも１種の元素、
及び０．１ないし１％のクロム及びマンガンからなる８
３群のタカくとも１種の元素を含有し、残部が実質的に
アルミニウムからなるアルミニウム系合金軸受。 １０、　　重量百分率で１ないし３５％のスズ、０．５
ないし１１％のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、
ジルコニウム、コバルト、チタン、アンチモン、りｏ、
４及びニオブからたる第１群の少なくとも１種の元素、
０．１ないし２％の銅及び！グネシウムからなる第２群
のタカくとも１種の元素及び０．１ないし１−４のクロ
ム及びマンガンから力る第３群の少なくとも１種の元素
を含有し、残部が実質的にアルミニウムからなる合金が
裏金に接着されており、前記第１群の元素からなる又は
これを含む析出物の長径で測定したこれらの粒子の寸法
が５ミク四ン以上４０ミクロン以下の該粒子が該合金の
任意の部分で３−５６Ｘ１０″″”ｗ＋”当シ５個以上
存在しておシ、且つオーバレイなしで使用可能なアルミ
ニウム系合金軸受。 １１、重量百分率で１ないし３５％のスズ、０．５ない
し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、ニツケル、ジル
コニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロム及び
ニオブからなる第１群の少なくとも１種の元素、及び０
．１％ないし１％のり■ム及び銅からなる第２群の少な
くとも１種を含有し、残部が実質的にアルミニウムから
なる合金が裏金に接着されており１前記第１群の元素か
ら３る又はこれを含む粒子の長径で測定した寸法が５ｉ
りｐン以上４０ミクロン以下の該粒子が該合金の任意の
部分で３．５６　Ｘ　１０−”　ｗ”当シ５個以上存在
しており、且つオーバレイなしで使用可能なアルミニウ
ム系合金軸受。 １２、重量百分率で１ないし３５％のスズ、０．５々い
し１１弧のマンガン、鉄、モリブデン１ニツケル、ジル
コニウム、コバルト、チタン、アンチモン、クロム及び
ニオブからなる第１群の少なくとも１種の元素、０．１
ないし１０％の鉛、カドミウム、インジウム、タリウム
及びビスマスからなる第２群の少なくとも１種の元素、
０．１ないし２％の銅及びマグネシウムからなる第３群
の少なくと４ｈｔ種の元素及び０．１ないし１％のクロ
ム及びマンガンからなる第４群の少なくとも１種を含有
し、残部が実質的にアルミニウムからなる合金が裏金に
接着されておシ、前記８１群の元素からなる又はこれを
含む粒子の長径で測定した寸法が５ミクｐン以上４０ミ
クロン以下の該粒子が該合金の任意の部分で３．５６Ｘ
１０″″ｍ−当に５個以上存在しており、且つオーバレ
イなしで使用可能なアルミニウム系合金軸受。 ２２０

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量６分率で１ないし３５％のスズ及び０．５ない
   し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、二、ケル、ジル
   コニウム、コバルト、チタン、アンチモン岱ニオブから
   なる群の少なくとも１種の元素を含有し、残部が実質的
   にアルミニウムからなる合金が裏金に接着されており、
   前記少なくともｌ櫨の元素からなる又汀これを含む粒子
   の長径で測定したこれらの粒子の寸法が５ミクロン以上
   ４０ミクロン以下の該粒子が該合金の任意の部分で３．
   ５６　Ｘ　１０−２ｍ２当り５個以上存在しており、且
   つオーバレイなしで使用可能なアルミニウム系合金軸受
   。 ２、前記粒子の寸法が１０ミクロン以上且つ４０ミクロ
   ン以下、好ましくは２０ミクロン以上４０ミクロン以下
   の該クイ素粒子が該合金の任意の部分で３．５６Ｘ１０
   　　■当シ２個以上存在している特許請求の範囲第１項
   記載のアルミニウム系合金軸受。 ３、スズの含有量が３ないし２０％・前記少なくとも１
   種の元素の含有量が１ないし９％である特許請求の範囲
   第１項又は第２項記載のアルミニウム系合金軸受。 ４、軸受相手材の軸が球状黒鉛鋳鉄又は片状黒鉛鋳鉄で
   ある特許請求の範囲第１項ないし第３項の１項に記載の
   アルミニウム系合金軸受。 ５．５ミクロンないし４０ミクロンの粒子寸法をもつ前
   記粒子が、水平面、すなわち相手材軸受と接する面と平
   行面で見て、好ましくは水平面及びこれに垂直な面で見
   て、塊状である特許請求の範囲第４項記載のアルミニウ
   ム系合金軸受。 ６、重量百分率で１ないし３５チのスズ及び０．５ない
   しｉｉ＊のマンガン、鉄、モリブデン、ニッケル、ジル
   コニウム、コバルト、チタン、アΦ ンチモン及びニオブからなる第１＃の少なくとも１種の
   元素％　０．工ないし１０％の鉛、カドミウム、インジ
   ウム、タリウム及びビスミスからなる第２群の少なくと
   も１種の元素を含有し、残部が実質的にアルミニウムか
   らなる合金が裏金に接着されており、前記第１群の元素
   からなる又にこれを含む粒子の長径で測定し次号法が５
   ミクロン以上４０ミクロン以下の該粒子が該合金の任意
   の部分で３．５６Ｘ１０ｍ＋当り５個以上存在しており
   、且つオーバレイなしで使用可能なアルミニウム系合金
   軸受。 ７、重量百分率で１ないし３５％のスズ及び０．５ない
   し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、１種の元素、合
   金が裏金に接着されており、前記第１＃の元素からなる
   又はこれを含む粒子の長径で測定し次号法が５ミクロン
   以上４０ミクロン以下の該粒子が該合金の任意の部分で
   ３．５　ｅ　Ｘ　１　ｏ−Ｗ当り５個以上存在しており
   一且っオーバレイなしで使用可能なアルミニウム系合金
   軸受。 ８、重量百分率で１ないし３５％のスズ、０．５ないし
   １１優のマンガン、鉄、モリブデン、二。 ケル、ジルコニウム、コバルト、チタン、アンチクロム モン毘ニオブからなる第１群の少なくとも１種の元素及
   び０．１ないし２％の銅及びマグネシウムからなる第２
   群の少なくとも１種の元素を含有し、残部が実質的にア
   ルミニウムからなる合金が裏金に接着されており、前記
   第１群の元素からなる又はこれを含む粒子の長径で測定
   したこれらの粒子の寸法が５ミクロン以上４０ミクロン
   以下の該粒子が該合金の任意の部分で３．５６　Ｘ　Ｉ
   　Ｏ−２■２当り５個以上存在しており、且つオーバレ
   イなしで使用可能なアルミ０．１ないし１０チの鉛、カ
   ドミウム、インジウム、タリウム及びビスマスからなる
   第２群の少なくとも１種の元素、０，１ないし２％の銅
   及びマグネシウムからなる第３群の少なくとも１種の元
   素を含有し、残部が実質的にアルミニウムからなる合金
   が裏金に接着されており、前記第１群の元素からなる又
   はこれを含む粒子の長径で測定し次号法が５ミクロン以
   上４０ミクロン以下の核粒子が該合金の任意の部分で３
   ．５６　Ｘ　１　ｏ−２Ｊ当り５個以上存在しており・
   且つオーバレイなしで使用可能なアルミニウム系合金軸
   受。 ９、重量百分率で１ないし３５チのスズ及び０．５ない
   し１１％のマンガン、鉄、モリブデン。 二、ケル、ジルコニウム、コバルト、チタン、アンチモ
   ハ是ルニオプからなる第１群の少なくとも１種の元素、
   ０．１ないし１０％の鉛、カドミウム、インジウム、タ
   リウム及びビスマスからなる第２からなるアルミニウム
   系合金軸受。 １０、重量百分率で１ないし３５チのスズ、０．５ない
   し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、二、ヶ元素、０
   ，１ないし２％の鋼及びマグネシウムがらニウムからな
   る合金が裏金に接着されており、前記第１群の元素から
   なる又はこれを含む析出物の長径で測定しｔこれらの粒
   子の寸法が５ミクロン以上４０ミクロン以下の該粒子が
   核合金の任意の部分で３．５６　Ｘ　１０−２ｍ２当り
   ５個以上存在しており・且つオーバレイなしで使用可能
   なアルミニウム系合金軸受。 １１、重量百分率で１ないし３５修のスズ、０．５ない
   し１１％のマンガン、鉄、モリブデン、二。 残部が実質的にアルミニウムからなる合金が裏金に接着
   されており、前記第１群の元素からなる又はこれを含む
   粒子の長径で測定した寸法が５ミクロン以上４０ミクロ
   ン以下の核粒子が該合金の任意の部分で３．５６　Ｘ　
   １０−２ｗａｓ２当り５個以上存在しておシ・且つオー
   バレイなしで使用可能なアルミニウム系合金軸受。 １２６重量重量率で１ないし３５優のスズ、０．５ない
   し１１チのマンガン、鉄、モリブデン、ニツの元素、０
   ，１ないし１０チの鉛、カドミウム、１ンジウム、タリ
   ウム及びビスマスからなる第２群の少なくとも１種の元
   素、０．１ないし２チの鋼及部が実質的にアルミニウム
   からなる合金が裏金に接着されており、前記第１群の元
   素からなる又はこれを含む粒子の長径で測定した寸法が
   ５ミクロン以上４０ミクロン以下の該粒子が該合金の任
   意の部分で３．５６　Ｘ　１０−２ｍ２当力５個以上存
   在しており、且つオーバレイなしで使用可能なアルミニ
   ウム系合金軸受。