JPWO2009005064A1 - 熱可塑性樹脂組成物および成形品 - Google Patents
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Abstract
成形時の金型汚染性が低く、かつ流動性が高い熱可塑性樹脂組成物、およびランプ部品としたときの表面外観が良好であり、ランプ点灯熱による揮発分が少ない成形品を提供する。ポリエステル系樹脂（Ａ）と、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）とエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を含み、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）が０．０１〜３質量部であり、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の配合量が２〜１２質量部である熱可塑性樹脂組成物、および前記熱可塑性樹脂組成物を成形した成形品。
Description
本発明は、熱可塑性樹脂組成物および成形品に関する。
本願は、２００７年７月２日に、日本に出願された特願２００７−１７３８２７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本願は、２００７年７月２日に、日本に出願された特願２００７−１７３８２７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
車載ランプ（自動車のヘッドランプ、ターンシグナルランプ等。）を構成する車載ランプ用部品（ハウジング、リフレクタ、エクステンション等。）においては、光源が発する熱等により、１６０〜１８０℃の温度にさらされる。そのため、車載ランプ用部品を長期間用いると、車載ランプ用部品から熱分解物が昇華し、車載ランプのレンズに付着して、レンズに曇り（フォギング）が生じることがある。
また、車載ランプ用部品には、用途等に応じて、直接または下地処理、さらに塗装等の処理が施される。前記処理が施された車載ランプ用部品、特にエクステンション（リフレクタの周囲の化粧部材）には、意匠性の点から、高い光沢が求められる。そのため、前記処理が施される前の車載ランプ用部品（基材）にも、高い表面外観が求められる。
フォギングが抑えられ、かつ表面外観が良好な車載ランプ用部品を得るための熱可塑性樹脂組成物としては、下記の熱可塑性樹脂組成物が提案されている。
熱可塑性ポリエステル樹脂（Ａ）１００質量部に対して、エポキシ基含有物質（Ｂ）５〜５０質量部と、強化材（Ｃ）０．１〜５０質量部とを配合してなるポリエステル樹脂組成物（特許文献１）。
熱可塑性ポリエステル樹脂（Ａ）１００質量部に対して、エポキシ基含有物質（Ｂ）５〜５０質量部と、強化材（Ｃ）０．１〜５０質量部とを配合してなるポリエステル樹脂組成物（特許文献１）。
しかし、特許文献１に例示の熱可塑性樹脂組成物は、成形時の金型付着物が少なく、成形品（車載ランプ用部品）の表面外観が改良されるものの、成形品を直接蒸着する用途においては、より一層の改善が望まれる。
特開２００１−３１６５７３号公報
本発明は、表面外観低下の原因となる金型汚染性が低く、かつ流動性が高い熱可塑性樹脂組成物、および直接蒸着が可能な外観を有する成形品（車載ランプ用部品）を提供する。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ポリエステル系樹脂（Ａ）と、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）とエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を含み、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量が０．０１〜３質量部であり、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の配合量が２〜１２質量部であることを特徴とする。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、さらに、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を含み、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の配合量が０．１〜１０質量部であることが好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、さらに、無機フィラー（Ｅ）を含み、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、無機フィラー（Ｅ）の配合量が０．１〜４５質量部であることが好ましい。
本発明の成形品は、本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形したものである。
本発明の成形品は、車載ランプ用部品であることが好ましい。
本発明の成形品は、本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形したものである。
本発明の成形品は、車載ランプ用部品であることが好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、表面外観低下の原因となる金型汚染性が低く、かつ流動性が高い。
本発明の成形品は、直接蒸着が可能な外観を有する。
本発明の成形品は、直接蒸着が可能な外観を有する。
１４ リフレクタ（成形品）
１６ エクステンション（成形品）
１８ ハウジング（成形品）
１６ エクステンション（成形品）
１８ ハウジング（成形品）
本明細書において、（メタ）アクリル酸エステルは、アクリル酸エステルまたはメタクリル酸エステルを意味する。
＜熱可塑性樹脂組成物＞
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ポリエステル系樹脂（Ａ）クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）およびエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を含み、必要に応じて、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）、無機フィラー（Ｅ）、または他の添加剤を含む。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ポリエステル系樹脂（Ａ）クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）およびエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を含み、必要に応じて、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）、無機フィラー（Ｅ）、または他の添加剤を含む。
（ポリエステル系樹脂（Ａ））
ポリエステル系樹脂（Ａ）としては、芳香族もしくは脂環式のジカルボン酸またはそれらの誘導体と、ジオールとを重縮合して得られるポリエステルが挙げられる。
ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等が挙げられる。
ジオールとしては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール等のメチレン鎖が２〜６であるアルキレンジオール、シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡのエチレンオキサイドおよび／またはプロピレンオキサイドの２モル付加体等が挙げられる。
ポリエステル系樹脂（Ａ）としては、芳香族もしくは脂環式のジカルボン酸またはそれらの誘導体と、ジオールとを重縮合して得られるポリエステルが挙げられる。
ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等が挙げられる。
ジオールとしては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオール等のメチレン鎖が２〜６であるアルキレンジオール、シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡのエチレンオキサイドおよび／またはプロピレンオキサイドの２モル付加体等が挙げられる。
ポリエステル系樹脂（Ａ）の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート等が挙げられる。ポリエステル系樹脂（Ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
ポリエステル系樹脂（Ａ）としては、熱可塑性樹脂組成物の流動性、成形品外観の向上、経済性の点から、ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）とポリエチレンテレフタレート（ａ−２）との組み合わせが好ましい。
ポリエステル系樹脂（Ａ）としては、熱可塑性樹脂組成物の流動性、成形品外観の向上、経済性の点から、ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）とポリエチレンテレフタレート（ａ−２）との組み合わせが好ましい。
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）の割合の下限は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量％のうち、５５質量％以上が好ましく、６０質量％以上がより好ましく、７０質量％以上が特に好ましい。ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）の割合の上限は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量％のうち、９５質量％以下が好ましく、９０質量％以下がより好ましく、８５質量％以下が特に好ましい。
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）の割合が５５質量％以上であれば、成形サイクル時間が短く、生産性が良好となり、９５質量％以下であれば、成形品の表面外観が良好となる。
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）の割合が５５質量％以上であれば、成形サイクル時間が短く、生産性が良好となり、９５質量％以下であれば、成形品の表面外観が良好となる。
ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の割合の下限は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量％のうち、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましく、１５質量％以上が特に好ましい。ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の割合の上限は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量％のうち、４５質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましく、３０質量％以下が特に好ましい。
ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の割合が５質量％以上であれば、成形品の表面外観が良好となり、４５質量％以下であれば、成形サイクル時間が短くなり生産性が良好となる。
ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の割合が５質量％以上であれば、成形品の表面外観が良好となり、４５質量％以下であれば、成形サイクル時間が短くなり生産性が良好となる。
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）は、ブチレンテレフタレート単位の単独重合体であってもよく、ブチレンテレフタレート単位を繰り返し単位１００質量％中７０質量％以上有する共重合体であってもよい。
共重合されるモノマーとしては、下記のモノマーが挙げられる。
テレフタル酸およびその誘導体以外のジカルボン酸としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、トリメリット酸、コハク酸等の芳香族もしくは脂肪族の多塩基酸またはそれらのエステル等が挙げられる。
共重合されるモノマーとしては、下記のモノマーが挙げられる。
テレフタル酸およびその誘導体以外のジカルボン酸としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、トリメリット酸、コハク酸等の芳香族もしくは脂肪族の多塩基酸またはそれらのエステル等が挙げられる。
１，４−ブタンジオール以外のジオールとしては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、トリメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオベンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、１，３−オクタンジオール等のアルキレングリコール；ビスフェノールＡ、４，４’−ジヒドロキシビフェニル等の芳香族アルコール；ビスフェノールＡのエチレンオキサイド２モル付加体、ビスフェノールＡのプロピレンオキサイド２モル付加体等のアルキレンオキサイド付加体アルコール；グリセリン、ペンタエリスリトール等のポリヒドロキシ化合物またはそれらのエステル形成性誘導体が挙げられる。
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）の２５℃における還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）は、０．７以上が好ましく、０．８以上がより好ましく、０．９以上が特に好ましい。ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）の２５℃における還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）は、２．０以下が好ましく、１．７以下がより好ましく、１．５以下が特に好ましい。
還元粘度が０．７以上であれば、成形品の強度が良好となる。還元粘度が２．０以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性および成形品の外観が良好となる。
還元粘度は、分子量の指標であり、ウベローデ型粘度計を用いて測定される。
還元粘度が０．７以上であれば、成形品の強度が良好となる。還元粘度が２．０以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性および成形品の外観が良好となる。
還元粘度は、分子量の指標であり、ウベローデ型粘度計を用いて測定される。
ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）は、エチレンテレフタレート単位の単独重合体であってもよく、エチレンテレフタレート単位を繰り返し単位１００質量％中７０質量％以上有する共重合体であってもよい。
共重合されるモノマーとしては、下記のモノマーが挙げられる。
テレフタル酸およびその誘導体以外のジカルボン酸としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、トリメリット酸、コハク酸等の芳香族もしくは脂肪族の多塩基酸またはそれらのエステル等が挙げられる。
共重合されるモノマーとしては、下記のモノマーが挙げられる。
テレフタル酸およびその誘導体以外のジカルボン酸としては、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、トリメリット酸、コハク酸等の芳香族もしくは脂肪族の多塩基酸またはそれらのエステル等が挙げられる。
エチレングリコール以外のジオールとしては、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、１，３−オクタンジオール等のアルキレングリコール；ビスフェノールＡ、４，４’−ジヒドロキシビフェニル等の芳香族アルコール；ビスフェノールＡのエチレンオキサイド２モル付加体、ビスフェノールＡのプロピレンオキサイド２モル付加体等のアルキレンオキサイド付加体アルコール；グリセリン、ペンタエリスリトール等のポリヒドロキシ化合物またはそれらのエステル形成性誘導体が挙げられる。
ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の固有粘度（［η］）は、０．４以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、０．６以上が特に好ましい。ポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の固有粘度（［η］）は、１．２以下が好ましく、１．１以下がより好ましく、１．０以下が特に好ましい。
固有粘度が０．４以上であれば、成形品の強度が良好となる。固有粘度が１．２以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性および成形品の外観が良好となる。
固有粘度は、分子量の指標であり、ウベローデ型粘度計を用いて測定される。
固有粘度が０．４以上であれば、成形品の強度が良好となる。固有粘度が１．２以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性および成形品の外観が良好となる。
固有粘度は、分子量の指標であり、ウベローデ型粘度計を用いて測定される。
ポリエステル系樹脂（Ａ）の量は、熱可塑性樹脂組成物の流動性、成形品の耐熱性、金型離型性の点から、熱可塑性樹脂組成物１００質量％中、８０質量％以上が好ましく、８５質量％以上がより好ましく、９０質量％以上が特に好ましい。ポリエステル系樹脂（Ａ）の量は、成形品の外観、表面平滑性の点から、熱可塑性樹脂組成物１００質量％中、９８質量％以下が好ましく、９７質量％以下がより好ましく、９５質量％以下が特に好ましい。
（クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ））
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）は、下記式（１）で表される樹脂である。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）は、下記式（１）で表される樹脂である。
式中、Ｒは、オルソまたはパラ位に結合しているメチル基であり、ｎは、繰り返し数である。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の数平均分子量は、５００〜７０００が好ましい。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の数平均分子量が５００以上であれば、熱可塑性樹脂組成物の金型汚染性が充分に低くなる。数平均分子量が７０００を超えるクレゾールノボラック型エポキシ樹脂は、製造が困難である。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂の数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、ポリスチレン換算の質量平均分子量である。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）のエポキシ当量は、１７６〜２８０が好ましい。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂の数平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、ポリスチレン換算の質量平均分子量である。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）のエポキシ当量は、１７６〜２８０が好ましい。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、０．０１質量部以上であり、０．０３質量部以上が好ましく、０．０５質量部以上がより好ましい。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、３質量部以下であり、２．５質量部以下が好ましく、１質量部以下がより好ましい。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量が０．０１質量部以上であれば、加熱時の発生ガス量が低減し、熱可塑性樹脂組成物の金型汚染性が低減する。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量が３質量部以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性が良好となる。
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量が０．０１質量部以上であれば、加熱時の発生ガス量が低減し、熱可塑性樹脂組成物の金型汚染性が低減する。クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量が３質量部以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性が良好となる。
（エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ））
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、シアン化ビニル単位と芳香族ビニル単位とエポキシ化ビニル単位を有する共重合体である。エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、成形品の離型性を向上させ、成形品の成形収縮率を低くし、成形品の表面外観性を向上させる。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、シアン化ビニル単位と芳香族ビニル単位とエポキシ化ビニル単位を有する共重合体である。エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、成形品の離型性を向上させ、成形品の成形収縮率を低くし、成形品の表面外観性を向上させる。
シアン化ビニルとしては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、エタクリロニトリル、フマロニトリル等が挙げられ、アクリロニトリルが好ましい。
芳香族ビニルとしては、スチレン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ハロゲン化スチレン、ｐ−エチルスチレン等が挙げられ、スチレンが好ましい。
エポキシ化ビニルとしては、メタクリル酸グリシジル、アクリル酸グリシジル等が挙げられ、メタクリル酸グリシジルが好ましい。
芳香族ビニルとしては、スチレン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｔ−ブチルスチレン、ハロゲン化スチレン、ｐ−エチルスチレン等が挙げられ、スチレンが好ましい。
エポキシ化ビニルとしては、メタクリル酸グリシジル、アクリル酸グリシジル等が挙げられ、メタクリル酸グリシジルが好ましい。
成形性の点からシアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体や、成形品の耐熱性の点から、マレイミド骨格含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体を含んでもよい。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）と（メタ）アクリル酸エステル系重合体（Ｄ）とを組み合わせた場合、相乗効果により成形品の表面平滑性、光沢が向上する。また、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、ポリエステル系樹脂（Ａ）からの熱分解物のみならず、（メタ）アクリル酸エステル系重合体（Ｄ）等の添加剤から生じる熱分解物を低減する効果を有する。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、シアン化ビニル単位と芳香族ビニル単位とエポキシ基含有単量体単位とを有する共重合体である。
エポキシ基含有単量体としては、メタクリル酸グリシジル、アクリル酸グリシジル等が挙げられる。
エポキシ基含有単量体としては、メタクリル酸グリシジル、アクリル酸グリシジル等が挙げられる。
シアン化ビニル単位の割合は、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）１００質量％のうち、１５〜３９．９質量％が好ましく、１５〜２９．８質量％がより好ましい。芳香族ビニル単位の割合は、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）１００質量％のうち、６０〜８４．９質量％が好ましく、７０〜８４．８質量％がより好ましい。
エポキシ基含有単量体単位の割合は、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）１００質量％のうち、０．１〜１．５質量％が好ましく、０．２〜１．２質量％がより好ましい。
エポキシ基含有単量体単位の割合は、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）１００質量％のうち、０．１〜１．５質量％が好ましく、０．２〜１．２質量％がより好ましい。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、他の単量体単位を有していてもよい。
他の単量体としては、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル等が挙げられる。
他の単量体単位の割合は、３４．９質量％以下である。
他の単量体としては、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル等が挙げられる。
他の単量体単位の割合は、３４．９質量％以下である。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の質量平均分子量は、３００００〜２０００００が好ましい。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の質量平均分子量は、ＧＰＣより測定される、ポリスチレン換算の質量平均分子量である。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の質量平均分子量は、ＧＰＣより測定される、ポリスチレン換算の質量平均分子量である。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）は、懸濁重合法、乳化重合法、溶液重合法、バルク重合法等の公知の重合法によって製造できる。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の配合量は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、２質量部以上１２質量部以下である。配合量の下限は２．５質量部以上がより好ましく、３質量部以上がさらに好ましい。また、配合量の上限は１０質量部以下がより好ましく、９質量部以下がさらに好ましい。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の配合量が２質量部以上であれば、流動性及び成形収縮率が良好となり、配合量が１２質量部以下であれば、耐熱試験後の表面外観が改良される。
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の配合量が２質量部以上であれば、流動性及び成形収縮率が良好となり、配合量が１２質量部以下であれば、耐熱試験後の表面外観が改良される。
（（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ））
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、（メタ）アクリル酸エステル単位を主成分とする重合体である。（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を加えることにより、成形品の表面外観を向上させることができる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、（メタ）アクリル酸エステル単位を主成分とする重合体である。（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を加えることにより、成形品の表面外観を向上させることができる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、成形品に高い表面外観および光沢を付与し、さらに加熱曇りを抑える。
（メタ）アクリル酸エステルとしては、直鎖状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステル、分岐状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステル、環状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステル等が挙げられる。
直鎖状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸ステアリル等が挙げられる。
分岐状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル等が挙げられる。
環状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル等が挙げられる。
（メタ）アクリル酸エステルは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
分岐状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル等が挙げられる。
環状のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸エステルとしては、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル等が挙げられる。
（メタ）アクリル酸エステルは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）としては、メタクリル酸メチル単位を有する重合体が好ましい。メタクリル酸メチル単位の割合は、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）１００質量％のうち、３０質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましい。メタクリル酸メチル単位の割合は、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）１００質量％のうち、９０質量％以下が好ましく、７０質量％以下がより好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、他の単量体単位を有していてもよい。
他の単量体としては、芳香族ビニル（スチレン、α−メチルスチレン、クロルスチレン、ビニルトルエン等。）、シアン化ビニル（アクリロニトリル、メタクリロニトリル等。）、ビニルエステル（酢酸ビニル等。）、ジカルボン酸無水物（無水マレイン酸等。）、多官能性単量体（ジビニルベンゼン、メタクリル酸アリル等。）等が挙げられる。他の単量体は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
他の単量体としては、芳香族ビニル（スチレン、α−メチルスチレン、クロルスチレン、ビニルトルエン等。）、シアン化ビニル（アクリロニトリル、メタクリロニトリル等。）、ビニルエステル（酢酸ビニル等。）、ジカルボン酸無水物（無水マレイン酸等。）、多官能性単量体（ジビニルベンゼン、メタクリル酸アリル等。）等が挙げられる。他の単量体は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の質量平均分子量は、成形品の外観の点から、６０００００以上が好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の質量平均分子量は、ＧＰＣにより測定される、ポリスチレン換算の質量平均分子量である。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の質量平均分子量は、ＧＰＣにより測定される、ポリスチレン換算の質量平均分子量である。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の配合量は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、０．５質量部以上がより好ましく、１質量部以上がより好ましい。（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の配合量は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましく、３質量部以下が特に好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の配合量が０．１質量部以上であれば、成形品の表面外観、光沢が良好となり、１０質量部以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性、成形品の耐熱性が良好となる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の配合量が０．１質量部以上であれば、成形品の表面外観、光沢が良好となり、１０質量部以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の流動性、成形品の耐熱性が良好となる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、乳化重合法、懸濁重合法、溶液重合法等、公知の重合法によって製造できる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、例えば、乳化重合法では下記の工程を有する方法にて製造できる。
（ｉ）乳化剤、重合開始剤の存在下、水性媒体中に（メタ）アクリル酸エステルを含む単量体混合物を乳化させて乳化液とし、単量体混合物を重合し、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）のラテックスを得る工程。
（ii）ラテックスから（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を回収する工程。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）は、例えば、乳化重合法では下記の工程を有する方法にて製造できる。
（ｉ）乳化剤、重合開始剤の存在下、水性媒体中に（メタ）アクリル酸エステルを含む単量体混合物を乳化させて乳化液とし、単量体混合物を重合し、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）のラテックスを得る工程。
（ii）ラテックスから（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を回収する工程。
乳化剤としては、公知の乳化剤が挙げられ、アニオン性界面活性剤（脂肪酸塩、アルキル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルリン酸エステル塩、ジアルキルスルホコハク酸塩等。）、ノニオン性界面活性剤（ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル等。）、カチオン性界面活性剤（アルキルアミン塩等。）が挙げられる。乳化剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。乳化剤の種類により、乳化液がアルカリ性になるときは、（メタ）アクリル酸エステルの加水分解を防止するために、適当なｐＨ調整剤を添加してもよい。
重合開始剤としては、水溶性開始剤もしくは油溶性開始剤の単独系開始剤、またはレドックス系開始剤が挙げられる。
水溶性開始剤としては、無機開始剤（過硫酸塩等。）の単独系開始剤、または亜硫酸塩、亜硫酸水素塩、チオ硫酸塩等との組み合わせによるレドックス系開始剤が挙げられる。
油溶性開始剤としては、有機過酸化物（ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、過酸化ベンゾイル、過酸化ラウロイル等。）、アゾ化合物等の単独系開始剤、またはナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート等との組み合わせによるレドックス系開始剤が挙げられる。
水溶性開始剤としては、無機開始剤（過硫酸塩等。）の単独系開始剤、または亜硫酸塩、亜硫酸水素塩、チオ硫酸塩等との組み合わせによるレドックス系開始剤が挙げられる。
油溶性開始剤としては、有機過酸化物（ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、過酸化ベンゾイル、過酸化ラウロイル等。）、アゾ化合物等の単独系開始剤、またはナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート等との組み合わせによるレドックス系開始剤が挙げられる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の質量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、連鎖移動剤（ｎ−オクチルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン等。）、重合条件等で任意に調整できる。
（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）のラテックスは、２種以上を混合してもよい。
ラテックスからの（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の回収方法としては、凝固法、噴霧乾燥法、凍結乾燥法等が挙げられる。
凝固法は、酸凝固または塩析によって（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を沈殿させ、濾過、洗浄、乾燥によって、粉末状の（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を回収する方法である。
ラテックスが乳化重合法によって得られた場合、酸凝固に用いられる酸としては、硫酸、塩酸、リン酸等が挙げられ、塩凝固に用いられる塩としては、塩化アルミニウム、塩化カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、酢酸カルシウム等が挙げられる。
ラテックスからの（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の回収方法としては、凝固法、噴霧乾燥法、凍結乾燥法等が挙げられる。
凝固法は、酸凝固または塩析によって（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を沈殿させ、濾過、洗浄、乾燥によって、粉末状の（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を回収する方法である。
ラテックスが乳化重合法によって得られた場合、酸凝固に用いられる酸としては、硫酸、塩酸、リン酸等が挙げられ、塩凝固に用いられる塩としては、塩化アルミニウム、塩化カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、酢酸カルシウム等が挙げられる。
（無機フィラー（Ｅ））
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、成形品の大型化、形状複雑化に対して離型性、寸法安定性等が要求される点から、成形収縮率を低減し、耐熱性を向上させる無機フィラー（Ｅ）を含んでいてもよい。また、無機フィラー（Ｅ）を加えることにより、成形品の外観を損なうことなく、金型汚染の原因となるポリエステル系樹脂（Ａ）の量を減らすことができる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、成形品の大型化、形状複雑化に対して離型性、寸法安定性等が要求される点から、成形収縮率を低減し、耐熱性を向上させる無機フィラー（Ｅ）を含んでいてもよい。また、無機フィラー（Ｅ）を加えることにより、成形品の外観を損なうことなく、金型汚染の原因となるポリエステル系樹脂（Ａ）の量を減らすことができる。
無機フィラー（Ｅ）としては、炭酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム、石英、タルク、マイカ、クレー、ハイドロタルサイト、黒鉛、ガラスビーズ、硫酸カルシウム、炭酸バリウム、硫酸バリウム、炭酸マグネシウム、硫酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化ケイ素、チタン酸カルシウム、チタン酸マグネシウム、チタン酸バリウム、ホワイトカーボン、ベントナイト、ゼライト、ドロマイト、セリサイト等が挙げられる。
無機フィラー（Ｅ）の屈折率は、１．６１以上が好ましく、１．６２以上がより好ましく、１．６３以上がさらに好ましく、１．６４以上が特に好ましい。無機フィラー（Ｅ）の屈折率は、２．５以下が好ましく、２．４５以下がより好ましく、２．４３以下がさらに好ましく、２．４０以下が特に好ましい。
屈折率が前記範囲内であれば、成形品に直接蒸着を行った時の成形品の光沢、外観が良好となる。
屈折率が前記範囲内であれば、成形品に直接蒸着を行った時の成形品の光沢、外観が良好となる。
屈折率が前記範囲内である無機フィラー（Ｅ）としては、硫化亜鉛（屈折率＝２．３７〜２．４３）、酸化アンチモン（屈折率＝２．０９〜２．２９）、酸化亜鉛（屈折率＝２．０１〜２．０３）、鉛白（屈折率＝１．９４〜２．０９）、リトポン（屈折率＝１．８４）、塩基性炭酸亜鉛（屈折率＝１．７０）、酸化マグネシウム（屈折率＝１．６４〜１．７４）、硫酸バリウム（屈折率＝１．６４〜１．６５）、バライト粉（屈折率＝１．６４〜１．６５）等が挙げられ、成形品の光沢、外観およびコストの点から、硫酸バリウムが好ましい。
硫酸バリウムの種類としては、沈降性硫酸バリウム、簸性硫酸バリウム等が挙げられ、成形品の外観が良好となる点から、沈降性硫酸バリウムが好ましい。
無機フィラー（Ｅ）の屈折率は、分光法等で測定される。
硫酸バリウムの種類としては、沈降性硫酸バリウム、簸性硫酸バリウム等が挙げられ、成形品の外観が良好となる点から、沈降性硫酸バリウムが好ましい。
無機フィラー（Ｅ）の屈折率は、分光法等で測定される。
無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径の上限は、３μｍ以下が好ましく、１．５μｍ以下がより好ましく、１μｍ以下がさらに好ましく、０．７μｍ以下がさらに好ましく、０．５μｍ以下が特に好ましく、平均粒子径の下限は、０．０１μｍ以上が好ましく、０．０３μｍ以上がより好ましく、０．０５μｍ以上がさらに好ましく、０．１μｍ以上が特に好ましい。
無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径が３μｍ以下であれば、成形品に直接蒸着を行った時の外観が良好となる。無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径が０．０１μｍ以上であれば、無機フィラー（Ｅ）の分散性が良好となる。
無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径は、透過型電子顕微鏡法等で測定される。
無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径が３μｍ以下であれば、成形品に直接蒸着を行った時の外観が良好となる。無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径が０．０１μｍ以上であれば、無機フィラー（Ｅ）の分散性が良好となる。
無機フィラー（Ｅ）の平均粒子径は、透過型電子顕微鏡法等で測定される。
無機フィラー（Ｅ）は、相溶性、分散性を高めるために表面処理されていてもよい。
表面処理としては、表面処理剤による処理、脂肪酸処理、ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３処理等が挙げられる。表面処理剤としては、アミノシランカップリング剤、エポキシシランカップリング剤、チタネート系カップリング剤、アルミネート系カップリング剤等が挙げられる。
表面処理としては、表面処理剤による処理、脂肪酸処理、ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３処理等が挙げられる。表面処理剤としては、アミノシランカップリング剤、エポキシシランカップリング剤、チタネート系カップリング剤、アルミネート系カップリング剤等が挙げられる。
無機フィラー（Ｅ）としては、分散性の点から、ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３処理された沈降性硫酸バリウムが好ましい。ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３処理された硫酸バリウムは、塩基性を呈し、ＪＩＳ Ｋ５１０１−２６煮沸法により測定したｐＨは８．０前後、またはそれより高い値を示す。ｐＨは、表面処理の方法、量により異なるが、熱可塑性樹脂組成物への分散性が良好となる点から、７．７〜９．５が好ましく、７．８〜９．０がより好ましく、７．９〜８．０が特に好ましい。ｐＨが７．７以上であれば、ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３処理が充分となり、成形品の外観が良好となる。ｐＨが９．５以下であれば、ポリエステル系樹脂（Ａ）の加水分解が抑えられ、物性低下、ガス発生が抑えられる。
無機フィラー（Ｅ）は、成形品の物性を向上させるための結晶核剤として配合できる。成形時のポリエステル系樹脂（Ａ）の結晶化度を高めることにより、成形品の耐熱性、弾性率、耐衝撃強度等が向上し、成形サイクルを短縮できる。結晶核剤としては、タルクが好ましい。
無機フィラー（Ｅ）の配合量の下限は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、２質量部以上がより好ましく、３質量部以上がさらに好ましく、４質量部以上が特に好ましい。無機フィラー（Ｅ）の配合量の上限は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、４５質量部以下が好ましく、３０質量部以下がより好ましく、２０質量部以下が特に好ましい。
無機フィラー（Ｅ）の配合量が０．１質量部以上であれば、ポリエステル系樹脂（Ａ）の結晶性を向上させ、耐熱性等が良好となる。無機フィラー（Ｅ）の配合量が２質量部以上であれば、さらに成形品の成形収縮率（線収縮率）が小さくなる。無機フィラー（Ｅ）の配合量が４５質量部以下であれば、無機フィラー（Ｅ）の分散性が良好となり、成形品の表面外観平滑性が良好となる。
無機フィラー（Ｅ）の配合量が０．１質量部以上であれば、ポリエステル系樹脂（Ａ）の結晶性を向上させ、耐熱性等が良好となる。無機フィラー（Ｅ）の配合量が２質量部以上であれば、さらに成形品の成形収縮率（線収縮率）が小さくなる。無機フィラー（Ｅ）の配合量が４５質量部以下であれば、無機フィラー（Ｅ）の分散性が良好となり、成形品の表面外観平滑性が良好となる。
（他の添加剤）
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、滑剤、離型剤、紫外線吸収剤、着色料、難燃剤、難燃助剤、酸化防止剤、帯電防止剤、カップリング剤、発泡剤、架橋剤、結晶核剤、熱安定剤等の公知の添加剤を含んでいてもよい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、他の熱可塑性樹脂、改質剤等を含んでいてもよい。
他の熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネート、ポリアミド系樹脂等が挙げられる。
改質剤は、成形品の耐衝撃性、耐加水分解性、耐ヒートショック性等を改善するものである。改質剤としては、ポリエステルエラストマー、ＭＢＳ、各種ゴム（ブタジエン系ゴム、アクリル系ゴム、シリコン系ゴム、シリコンアクリル系ゴム等。）、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂等が挙げられる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、滑剤、離型剤、紫外線吸収剤、着色料、難燃剤、難燃助剤、酸化防止剤、帯電防止剤、カップリング剤、発泡剤、架橋剤、結晶核剤、熱安定剤等の公知の添加剤を含んでいてもよい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、他の熱可塑性樹脂、改質剤等を含んでいてもよい。
他の熱可塑性樹脂としては、ポリカーボネート、ポリアミド系樹脂等が挙げられる。
改質剤は、成形品の耐衝撃性、耐加水分解性、耐ヒートショック性等を改善するものである。改質剤としては、ポリエステルエラストマー、ＭＢＳ、各種ゴム（ブタジエン系ゴム、アクリル系ゴム、シリコン系ゴム、シリコンアクリル系ゴム等。）、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂等が挙げられる。
以上説明した本発明の熱可塑性樹脂組成物は、ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して０．０１質量部以上のクレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）及びエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を含むため、ポリエステル系樹脂（Ａ）の揮発分（ポリエステルオリゴマー、テトラヒドロフラン（以下、ＴＨＦと記す。）等。）が少なく、金型汚染性が低い。揮発分が少ない理由は、ポリエステル系樹脂（Ａ）およびそのオリゴマーの末端の水酸基またはカルボキシ基がクレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）とエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）のエポキシ基と反応しているためであると考えられる。
また、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）と同様の効果があり、かつ流動性を改善できるエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を併用することで、よりランプ部品用材料として好適な樹脂組成物を得ることが出来る。
また、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）と同様の効果があり、かつ流動性を改善できるエポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を併用することで、よりランプ部品用材料として好適な樹脂組成物を得ることが出来る。
＜成形品＞
本発明の成形品は、本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形したものである。
成形品としては、車載ランプ（自動車のヘッドランプ、ターンシグナルランプ等。）を構成する車載ランプ用部品（ハウジング、リフレクタ、エクステンション等。）、家電用ランプ（照明ランプ等。）を構成するランプ部品（ランプケース等。）が挙げられる。
本発明の成形品は、本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形したものである。
成形品としては、車載ランプ（自動車のヘッドランプ、ターンシグナルランプ等。）を構成する車載ランプ用部品（ハウジング、リフレクタ、エクステンション等。）、家電用ランプ（照明ランプ等。）を構成するランプ部品（ランプケース等。）が挙げられる。
成形法としては、射出成形法等の公知の成形法が挙げられる。
成形品には、用途、目的に応じて、着色（無塗装仕様）、塗装、間接蒸着、直接蒸着等を施してもよい。
間接蒸着とは、成形品にプライマー処理を施した後、蒸着し、さらにトップコートを施すことである。
直接蒸着とは、成形品にプライマー処理を施すことなく、またはプラズマ処理を施した後、蒸着し、さらにトップコートまたはプラズマ処理を施すことである。
成形品には、用途、目的に応じて、着色（無塗装仕様）、塗装、間接蒸着、直接蒸着等を施してもよい。
間接蒸着とは、成形品にプライマー処理を施した後、蒸着し、さらにトップコートを施すことである。
直接蒸着とは、成形品にプライマー処理を施すことなく、またはプラズマ処理を施した後、蒸着し、さらにトップコートまたはプラズマ処理を施すことである。
図１は、自動車のヘッドランプ（車載ランプ）の一例を示す断面図である。ヘッドランプ１０は、光源１２と、光源１２の後方を囲む半球状のリフレクタ１４（成形品）と、リフレクタ１４の前方に、リフレクタ１４の周縁を囲むように設けられたエクステンション１６（成形品）と、光源１２、リフレクタ１４およびエクステンション１６を収納するハウジング１８（成形品）と、ハウジング１８の前方に設けられたレンズ２０とを具備する。
以上説明した本発明の成形品は、金型汚染性が低く、かつ流動性が高い本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形したものであるため、表面外観が良好である。すなわち、本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いることにより、成形時に金型汚れおよび表面欠陥が発生することがなく、成形品の表面平滑性および外観を損なうことがない。
表面外観が良好な成形品は、車載ランプ用部品に好適であり、意匠性の点から高い光沢が求められるエクステンションにより好適であり、仕上がりの状態が成形品の表面状態に大きな影響を受ける直接蒸着または塗装の処理が施されるエクステンションに特に好適である。
表面外観が良好な成形品は、車載ランプ用部品に好適であり、意匠性の点から高い光沢が求められるエクステンションにより好適であり、仕上がりの状態が成形品の表面状態に大きな影響を受ける直接蒸着または塗装の処理が施されるエクステンションに特に好適である。
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明は実施例によって限定されない。
（還元粘度）
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）０．２５ｇに、フェノールとテトラクロロエタンとの混合溶媒（フェノール／１，１，２，２−テトラクロロエタン＝１／１（質量比）、関東化学社製、ＰＴＭ−１１）５０ｍＬを加え、１４０℃で１０〜３０分溶解して溶液を得た。前記溶液を２５℃の恒温水槽中で３分間調温したのち、ウベローデ型粘度計により標線間を通過する時間を測定し、下記式から還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）を求めた。
ηｓｐ／Ｃ＝（ηｒｅｌ−１）／Ｃ ＝（Ｔ／Ｔ０−１）／Ｃ
ただし、Ｔは、溶液の毛細管標線通過時間（秒）であり、Ｔ０は、混合溶媒のみの毛細管標線間通過時間（秒）であり、Ｃは、サンプル濃度（ｇ／ｄＬ）である。
ポリブチレンテレフタレート（ａ−１）０．２５ｇに、フェノールとテトラクロロエタンとの混合溶媒（フェノール／１，１，２，２−テトラクロロエタン＝１／１（質量比）、関東化学社製、ＰＴＭ−１１）５０ｍＬを加え、１４０℃で１０〜３０分溶解して溶液を得た。前記溶液を２５℃の恒温水槽中で３分間調温したのち、ウベローデ型粘度計により標線間を通過する時間を測定し、下記式から還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）を求めた。
ηｓｐ／Ｃ＝（ηｒｅｌ−１）／Ｃ ＝（Ｔ／Ｔ０−１）／Ｃ
ただし、Ｔは、溶液の毛細管標線通過時間（秒）であり、Ｔ０は、混合溶媒のみの毛細管標線間通過時間（秒）であり、Ｃは、サンプル濃度（ｇ／ｄＬ）である。
（酸価）
ベンジルアルコールにポリブチレンテレフタレート（ａ−１）を溶解させ、溶液を得た。前記溶液を、１／５０ＮのＮａＯＨベンジルアルコール溶液にて滴定し、酸価を求めた。
ベンジルアルコールにポリブチレンテレフタレート（ａ−１）を溶解させ、溶液を得た。前記溶液を、１／５０ＮのＮａＯＨベンジルアルコール溶液にて滴定し、酸価を求めた。
（固有粘度）
混合溶媒（関東化学社製、ＰＴＭ−１１）を用い、濃度０．２ｇ／ｄＬ、０．３ｇ／ｄＬ、０．４ｇ／ｄｌのポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の溶液を調製した。各溶液の粘度を、ウベローデ型自動粘度計（ＳＡＮ ＤＥＮＳＨＩ社製、ＡＶＬ−２Ｃ）を用いて、温度２５℃で測定し、得られた値をＨｕｇｇｉｎｓプロットにて濃度０ｇ／ｄＬに外挿して、固有粘度（［η］）を求めた。
混合溶媒（関東化学社製、ＰＴＭ−１１）を用い、濃度０．２ｇ／ｄＬ、０．３ｇ／ｄＬ、０．４ｇ／ｄｌのポリエチレンテレフタレート（ａ−２）の溶液を調製した。各溶液の粘度を、ウベローデ型自動粘度計（ＳＡＮ ＤＥＮＳＨＩ社製、ＡＶＬ−２Ｃ）を用いて、温度２５℃で測定し、得られた値をＨｕｇｇｉｎｓプロットにて濃度０ｇ／ｄＬに外挿して、固有粘度（［η］）を求めた。
（質量平均分子量）
サンプル０．０２５ｇをＴＨＦ（試薬一級）５０ｍＬに７２時間以上浸漬し、完全に溶解させ、溶液を得た。前記溶液を静かに振り混ぜ、ろ過した後、１ｍＬをサンプル容器に入れ、ＧＰＣ測定装置（東ソー社製、ＨＰＬＣ−８１２０ＧＰＣ）を用いて、流速０．５００ｍＬ、インジェクション５０μＬ、測定温度４０℃、および下記の条件で測定した。
カラム：ＴＳＫ−ＧＥＬ ＧＭＨＨＲ−Ｈ ７．８×３００ ２本、排除限界：４×１０８、ガードカラム：ＴＳＫ−ＧＵＡＲＤＣＯＬＵＭＮ ＨＨＲ−Ｈ ７．５×７５、検出器：ＲＩ（示差屈折計）。
サンプル０．０２５ｇをＴＨＦ（試薬一級）５０ｍＬに７２時間以上浸漬し、完全に溶解させ、溶液を得た。前記溶液を静かに振り混ぜ、ろ過した後、１ｍＬをサンプル容器に入れ、ＧＰＣ測定装置（東ソー社製、ＨＰＬＣ−８１２０ＧＰＣ）を用いて、流速０．５００ｍＬ、インジェクション５０μＬ、測定温度４０℃、および下記の条件で測定した。
カラム：ＴＳＫ−ＧＥＬ ＧＭＨＨＲ−Ｈ ７．８×３００ ２本、排除限界：４×１０８、ガードカラム：ＴＳＫ−ＧＵＡＲＤＣＯＬＵＭＮ ＨＨＲ−Ｈ ７．５×７５、検出器：ＲＩ（示差屈折計）。
（金型汚染性）
熱可塑性樹脂組成物のペレット５ｇを試験管（φ２５×２５０ｍｍ）に入れ、試験管の開口部に耐熱ガラス板（テンパックスガラス５５ｍｍ×５５ｍｍ×厚さ３ｍｍ）の蓋をした。試験管をブロックヒータ（高精度金属恒温槽、アルミドライブロックバス、ＳＣＩＮＩＣＳ ＤＲＹ ＢＬＯＣＫ ＳＥＲＩＥＳ）にセットし、２８０℃で１０分間、熱処理を実施した。熱処理の結果、ガラス板の内壁にはペレットより昇華した熱分解物等による付着物が析出した。ガラス板におけるヘイズを、ヘイズメータ（日本電色社製、ＮＤＨ２０００）を用いて測定した。
ヘイズが１．９％以下の場合、高温溶融状態下の揮発分の付着性が少なく、金型汚れが少ないと考えられる。ヘイズは１．７％以下がより好ましい。
熱可塑性樹脂組成物のペレット５ｇを試験管（φ２５×２５０ｍｍ）に入れ、試験管の開口部に耐熱ガラス板（テンパックスガラス５５ｍｍ×５５ｍｍ×厚さ３ｍｍ）の蓋をした。試験管をブロックヒータ（高精度金属恒温槽、アルミドライブロックバス、ＳＣＩＮＩＣＳ ＤＲＹ ＢＬＯＣＫ ＳＥＲＩＥＳ）にセットし、２８０℃で１０分間、熱処理を実施した。熱処理の結果、ガラス板の内壁にはペレットより昇華した熱分解物等による付着物が析出した。ガラス板におけるヘイズを、ヘイズメータ（日本電色社製、ＮＤＨ２０００）を用いて測定した。
ヘイズが１．９％以下の場合、高温溶融状態下の揮発分の付着性が少なく、金型汚れが少ないと考えられる。ヘイズは１．７％以下がより好ましい。
（ＴＨＦ量）
熱可塑性樹脂組成物のペレットを細かく切断し、１４０℃で、２時間乾燥した。前記ペレット１００ｍｇをヘッドスペース用バイアル瓶（２０ｍＬ）に入れ、ポリテトラフルオロエチレンシート付セプタムでシールしたものを、アルミキャップでクリンプした。バイアル瓶をブロックヒータ（高精度金属恒温槽、アルミドライブロックバス、ＳＣＩＮＩＣＳ ＤＲＹ ＢＬＯＣＫ Ｂａｔｈ）にセットし、アルミホイルで蓋をして、２８０℃で５分間加熱した。バイアル瓶をガスクロマトグラフィーのサンプラーに設置した。サンプラー（ＳＨＩＭＡＤＺＵ ＨＥＡＤＳＰＡＣＥ ＳＡＭＰＬＥＲ ＨＳＳ−２Ｂ、シリンジは１５０℃設定。）の試料バイアル保温ブロックは２００℃に設定した。４分間保温した後、吸引させ、ガスクロマトグラフィー（ＳＨＩＭＡＤＺＵ ＧＡＳ ＣＨＬＯＭＡＴＯＧＲＡＰＨ）で定量を行った。キャピラリーカラムとしては、ＤＢ−ＷＡＸ：３０ｍ、Ｉ．Ｄ．：０．５３ｍｍ、コーティング膜：１μｍのものを用いた。
ＴＨＦ量が１００ｐｐｍ以下の場合、ポリエステル系樹脂（Ａ）の熱分解が少なく、ポリエステル系樹脂（Ａ）の熱安定性が向上していると考えられる。
熱可塑性樹脂組成物のペレットを細かく切断し、１４０℃で、２時間乾燥した。前記ペレット１００ｍｇをヘッドスペース用バイアル瓶（２０ｍＬ）に入れ、ポリテトラフルオロエチレンシート付セプタムでシールしたものを、アルミキャップでクリンプした。バイアル瓶をブロックヒータ（高精度金属恒温槽、アルミドライブロックバス、ＳＣＩＮＩＣＳ ＤＲＹ ＢＬＯＣＫ Ｂａｔｈ）にセットし、アルミホイルで蓋をして、２８０℃で５分間加熱した。バイアル瓶をガスクロマトグラフィーのサンプラーに設置した。サンプラー（ＳＨＩＭＡＤＺＵ ＨＥＡＤＳＰＡＣＥ ＳＡＭＰＬＥＲ ＨＳＳ−２Ｂ、シリンジは１５０℃設定。）の試料バイアル保温ブロックは２００℃に設定した。４分間保温した後、吸引させ、ガスクロマトグラフィー（ＳＨＩＭＡＤＺＵ ＧＡＳ ＣＨＬＯＭＡＴＯＧＲＡＰＨ）で定量を行った。キャピラリーカラムとしては、ＤＢ−ＷＡＸ：３０ｍ、Ｉ．Ｄ．：０．５３ｍｍ、コーティング膜：１μｍのものを用いた。
ＴＨＦ量が１００ｐｐｍ以下の場合、ポリエステル系樹脂（Ａ）の熱分解が少なく、ポリエステル系樹脂（Ａ）の熱安定性が向上していると考えられる。
（流動性）
熱可塑性樹脂組成物のペレットのメルトボリュームレート（ＭＶＲ）を、ＩＳＯ１１３３試験法により、試験温度２７０℃、荷重２１Ｎで測定した。
ＭＶＲが４０ｃｍ３／１０分以上の場合、流動性が良好で、大型、複雑な形状の成形品の製造に適する。ＭＶＲは４２ｃｍ３／１０分以上がより好ましい。
（金属蒸着品の外観）
金属蒸着品について、耐熱試験前後の外観を目視にて観察し、下記基準にて評価した。 耐熱試験は、ギヤオーブン（タバイエスベック社製、ＧＰＨ（Ｈ）−１００）を用い、１６０℃の熱風中、２４時間放置とした。
○：表面の荒れ、斑点状等の不均一な形状の白模様（添加剤の滲み出し等。）、または離型マークがない。
×：表面の荒れ、斑点状等の不均一な形状の白模様、または離型マークがある。
離型マークとは、成形品の離型性不良による型表面凹凸の転写（型凹凸転写）による模様、または成形品の金型内部収縮による表面の毛羽立ち状凹凸模様（フローマーク状の場合もある。）を意味する。蒸着処理後には、白い模様として現れる。
熱可塑性樹脂組成物のペレットのメルトボリュームレート（ＭＶＲ）を、ＩＳＯ１１３３試験法により、試験温度２７０℃、荷重２１Ｎで測定した。
ＭＶＲが４０ｃｍ３／１０分以上の場合、流動性が良好で、大型、複雑な形状の成形品の製造に適する。ＭＶＲは４２ｃｍ３／１０分以上がより好ましい。
（金属蒸着品の外観）
金属蒸着品について、耐熱試験前後の外観を目視にて観察し、下記基準にて評価した。 耐熱試験は、ギヤオーブン（タバイエスベック社製、ＧＰＨ（Ｈ）−１００）を用い、１６０℃の熱風中、２４時間放置とした。
○：表面の荒れ、斑点状等の不均一な形状の白模様（添加剤の滲み出し等。）、または離型マークがない。
×：表面の荒れ、斑点状等の不均一な形状の白模様、または離型マークがある。
離型マークとは、成形品の離型性不良による型表面凹凸の転写（型凹凸転写）による模様、または成形品の金型内部収縮による表面の毛羽立ち状凹凸模様（フローマーク状の場合もある。）を意味する。蒸着処理後には、白い模様として現れる。
（フォギング性）
射出成形で得られた成形品からサンプル（１５ｍｍ×１００ｍｍ×厚さ３ｍｍ）を切り出し、試験管（φ３０×２００ｍｍ）に入れ、試験管を１６０℃に温度調節したフォギング試験機（スガ試験機社製、フォギングテスターＷＳＦ−２改良型）にセットした。さらに、試験管の開口部に耐熱ガラス板（テンパックスガラス５５ｍｍ×５５ｍｍ×厚さ３ｍｍ）の蓋をした後、１６０℃で２０時間、熱処理を実施した。熱処理の結果、ガラス板の内壁にはサンプルより昇華した熱分解物等による付着物が析出した。ガラス板におけるヘイズを、ヘイズメータ（日本電色社製、ＮＤＨ２０００）を用いて測定した。
ヘイズは３０％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１０％以下が特に好ましい。ヘイズが３０％以下の場合、各種ランプ部品等に用いる際、フォギングが少ない。
射出成形で得られた成形品からサンプル（１５ｍｍ×１００ｍｍ×厚さ３ｍｍ）を切り出し、試験管（φ３０×２００ｍｍ）に入れ、試験管を１６０℃に温度調節したフォギング試験機（スガ試験機社製、フォギングテスターＷＳＦ−２改良型）にセットした。さらに、試験管の開口部に耐熱ガラス板（テンパックスガラス５５ｍｍ×５５ｍｍ×厚さ３ｍｍ）の蓋をした後、１６０℃で２０時間、熱処理を実施した。熱処理の結果、ガラス板の内壁にはサンプルより昇華した熱分解物等による付着物が析出した。ガラス板におけるヘイズを、ヘイズメータ（日本電色社製、ＮＤＨ２０００）を用いて測定した。
ヘイズは３０％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１０％以下が特に好ましい。ヘイズが３０％以下の場合、各種ランプ部品等に用いる際、フォギングが少ない。
（ポリブチレンテレフタレート（ａ−１））
三菱レイヨン社製、タフペットＮ１３００、還元粘度ηｓｐ／Ｃ：１．０１、酸価：４２ｍｅｑ／ｋｇ。
（ポリエチレンテレフタレート（ａ−２））
三菱レイヨン社製、ダイヤナイトＭＡ５２１Ｈ−Ｄ、固有粘度［η］：０．７８０。
三菱レイヨン社製、タフペットＮ１３００、還元粘度ηｓｐ／Ｃ：１．０１、酸価：４２ｍｅｑ／ｋｇ。
（ポリエチレンテレフタレート（ａ−２））
三菱レイヨン社製、ダイヤナイトＭＡ５２１Ｈ−Ｄ、固有粘度［η］：０．７８０。
（クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ））
住友化学工業社製、スミエポキシＥＳＣＮ−２２０ＨＨ、数平均分子量：１２００、エポキシ当量：２３０。
（ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ｂ’））
油化シェルエポキシ社製、エピコート１００４Ｋ。
住友化学工業社製、スミエポキシＥＳＣＮ−２２０ＨＨ、数平均分子量：１２００、エポキシ当量：２３０。
（ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（Ｂ’））
油化シェルエポキシ社製、エピコート１００４Ｋ。
（エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ））
蒸留水１１５質量部、第三燐酸カルシウム１質量部、デモールＰ（花王社製）０．００１質量部を反応釜に仕込み、攪拌した。これに、アクリロニトリル２３質量部、スチレン７６．７質量部、メタクリル酸グリシジル０．３質量部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５質量部、アゾビスイソブチロニトリル０．１７質量部、ガファックＧＢ−５２０（東邦化学工業社製）０．００３質量部の混合物を加え、懸濁液にした後、７５℃に昇温し、２４０分間保持して重合を完結し、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を得た。前記共重合体の単量体単位の比率は、アクリロニトリル／スチレン／メタクリル酸グリシジル＝２４．９／７４．７／０．４（質量比）であった。
蒸留水１１５質量部、第三燐酸カルシウム１質量部、デモールＰ（花王社製）０．００１質量部を反応釜に仕込み、攪拌した。これに、アクリロニトリル２３質量部、スチレン７６．７質量部、メタクリル酸グリシジル０．３質量部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５質量部、アゾビスイソブチロニトリル０．１７質量部、ガファックＧＢ−５２０（東邦化学工業社製）０．００３質量部の混合物を加え、懸濁液にした後、７５℃に昇温し、２４０分間保持して重合を完結し、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を得た。前記共重合体の単量体単位の比率は、アクリロニトリル／スチレン／メタクリル酸グリシジル＝２４．９／７４．７／０．４（質量比）であった。
（シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ’））
蒸留水１１５質量部、第三燐酸カルシウム１質量部、デモールＰ（花王社製）０．００１質量部を反応釜に仕込み、攪拌した。これに、アクリロニトリル２５質量部、スチレン７５質量部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５質量部、アゾビスイソブチロニトリル０．１７質量部、ガファックＧＢ−５２０（東邦化学工業社製）０．００３質量部の混合物を加え、懸濁液にした後、７５℃に昇温し、２４０分間保持して重合を完結し、シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ’）を得た。前記共重合体の単量体単位の比率は、アクリロニトリル／スチレン＝２４．９／７５．１（質量比）であった。
蒸留水１１５質量部、第三燐酸カルシウム１質量部、デモールＰ（花王社製）０．００１質量部を反応釜に仕込み、攪拌した。これに、アクリロニトリル２５質量部、スチレン７５質量部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５質量部、アゾビスイソブチロニトリル０．１７質量部、ガファックＧＢ−５２０（東邦化学工業社製）０．００３質量部の混合物を加え、懸濁液にした後、７５℃に昇温し、２４０分間保持して重合を完結し、シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ’）を得た。前記共重合体の単量体単位の比率は、アクリロニトリル／スチレン＝２４．９／７５．１（質量比）であった。
（（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ））
攪拌装置および還流冷却器を備えた重合反応器内を窒素置換した後、重合反応器に、イオン交換水２５０質量部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム１．５質量部、過硫酸カリウム０．２質量部、メタクリル酸メチル８０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル２０質量部の混合物を仕込み、再度、重合反応器内を窒素置換した後、攪拌下に重合反応器を６５℃に昇温して４時間加熱して、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）のラテックスを得た。得られたラテックスを冷却した後、塩化アルミニウム水溶液に加えて塩析凝固した後、洗浄、乾燥して（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を得た。（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の質量平均分子量（Ｍｗ）は５７５００００であった。
攪拌装置および還流冷却器を備えた重合反応器内を窒素置換した後、重合反応器に、イオン交換水２５０質量部、ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム１．５質量部、過硫酸カリウム０．２質量部、メタクリル酸メチル８０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル２０質量部の混合物を仕込み、再度、重合反応器内を窒素置換した後、攪拌下に重合反応器を６５℃に昇温して４時間加熱して、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）のラテックスを得た。得られたラテックスを冷却した後、塩化アルミニウム水溶液に加えて塩析凝固した後、洗浄、乾燥して（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を得た。（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の質量平均分子量（Ｍｗ）は５７５００００であった。
（無機フィラー（Ｅ））
沈降性硫酸バリウム、堺化学工業社製、Ｂ−３０、屈折率：１．６４、平均粒子径：０．３μｍ。
沈降性硫酸バリウム、堺化学工業社製、Ｂ−３０、屈折率：１．６４、平均粒子径：０．３μｍ。
（他の添加剤）
離型剤：モンタン酸トリグリセリド、クラリアントジャパン社製、Ｌｉｃｏｗａｘ ＷＥ４。
酸化防止剤：ホスファイト系酸化防止剤、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリストールジホスファイト、アデカ社製、アデカスタブＰＥＰ−３６。
着色料：カーボンブラック、住化カラー社製、ブラックＥＸＣ−８Ａ１７７２。
離型剤：モンタン酸トリグリセリド、クラリアントジャパン社製、Ｌｉｃｏｗａｘ ＷＥ４。
酸化防止剤：ホスファイト系酸化防止剤、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリストールジホスファイト、アデカ社製、アデカスタブＰＥＰ−３６。
着色料：カーボンブラック、住化カラー社製、ブラックＥＸＣ−８Ａ１７７２。
〔実施例１〜８、比較例１〜１３〕
各成分を表１に示す配合量で配合し、Ｖ型ブレンダーで５分間混合し、均一化させて、φ３０ｍｍのベント式二軸押出機（池貝社製、ＰＣＭ３０）に投入し、シリンダー温度２７０℃で、押し出して熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
前記ペレットについて、金型汚染性、ＴＨＦ量、流動性の評価を行った。結果を表１に示す。
各成分を表１に示す配合量で配合し、Ｖ型ブレンダーで５分間混合し、均一化させて、φ３０ｍｍのベント式二軸押出機（池貝社製、ＰＣＭ３０）に投入し、シリンダー温度２７０℃で、押し出して熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
前記ペレットについて、金型汚染性、ＴＨＦ量、流動性の評価を行った。結果を表１に示す。
前記ペレットを、射出成形機（東芝社製、ＩＳ８０ＦＰＢ）、金型（♯１４０００で磨き上げたもの。）を用いて、シリンダー温度２６０℃、金型温度８０℃で射出成形し、１００ｍｍ×１００ｍｍ×厚さ３ｍｍの板（成形品）を得た。
前記成形品について、外観、フォギング性を評価した。結果を表１に示す。
前記成形品について、外観、フォギング性を評価した。結果を表１に示す。
同様にして得られた成形品に、下記方法によりアルミニウムを直接蒸着した。
まず、成形品を真空蒸着装置内に置き、１×１０−５Ｐａ程度の減圧状態にした後、タングステン抵抗発熱体に通電し、高温下でアルミニウムを蒸発させた。蒸発したアルミニウム粒子は成形品の表面に付着し、全面にアルミニウム蒸着膜が形成された。所定の時間、抵抗発熱体に通電し、金属蒸着品を得た。アルミニウム蒸着膜の膜厚は８０ｎｍであった。
前記金属蒸着品について、外観を評価した。結果を表１に示す。
（判定）
評価結果の判定基準は以下の通りとした。
◎ ： すべての評価項目が好ましい範囲であり，かつ、金型汚染性，フォギング性、ＭＶＲがより好ましい範囲である。
○ ： すべての評価項目が好ましい範囲である。
△ ： 評価項目のうち、１項目が好ましい範囲を外れる。
× ： 評価項目のうち、２項目以上が好ましい範囲を外れる。
まず、成形品を真空蒸着装置内に置き、１×１０−５Ｐａ程度の減圧状態にした後、タングステン抵抗発熱体に通電し、高温下でアルミニウムを蒸発させた。蒸発したアルミニウム粒子は成形品の表面に付着し、全面にアルミニウム蒸着膜が形成された。所定の時間、抵抗発熱体に通電し、金属蒸着品を得た。アルミニウム蒸着膜の膜厚は８０ｎｍであった。
前記金属蒸着品について、外観を評価した。結果を表１に示す。
（判定）
評価結果の判定基準は以下の通りとした。
◎ ： すべての評価項目が好ましい範囲であり，かつ、金型汚染性，フォギング性、ＭＶＲがより好ましい範囲である。
○ ： すべての評価項目が好ましい範囲である。
△ ： 評価項目のうち、１項目が好ましい範囲を外れる。
× ： 評価項目のうち、２項目以上が好ましい範囲を外れる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、車載ランプ用部品、特にエクステンションの材料として有用である。
Claims (5)
- ポリエステル系樹脂（Ａ）と、
クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）と、
エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）を含み、
ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（Ｂ）の配合量が０．０１〜３質量部であり、エポキシ基含有シアン化ビニル−芳香族ビニル系共重合体（Ｃ）の配合量が２〜１２質量部である、熱可塑性樹脂組成物。 - さらに、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）を含み、
ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、（メタ）アクリル酸エステル系樹脂（Ｄ）の配合量が０．１〜１０質量部である、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - さらに、無機フィラー（Ｅ）を含み、
ポリエステル系樹脂（Ａ）１００質量部に対して、無機フィラー（Ｅ）の配合量が０．１〜４５質量部である、請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を成形した、成形品。
- 車載ランプ用部品である、請求項４に記載の成形品。
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