JPWO2007119846A1 - 希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップからの有用材料回収方法 - Google Patents
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Abstract
Description
これら希土類−鉄−ボロン系焼結磁石の製造工程中においては、成形不良、焼結不良、メッキ不良等によりスクラップが発生する。また、磁石の大きさや形状を所定寸法に合わせる際に行われるワイヤーカット、砥石研磨等の加工によっても研削粉、研磨粉等のスクラップが発生する。更に、故障、寿命等で廃棄された電気製品、自動車等からも廃棄磁石が発生する。これら磁石スクラップは、資源の上で貴重な希土類元素を数十重量%含有しており、これらスクラップに含まれる希土類元素やその他の有用材料の回収・再利用が検討されている。
特許文献3には、上記ボロンの除去に利用できるボロン含有合金スラッジからのボロンの除去方法が提案されている。しかし、この方法においてもボロンをイオン交換樹脂で除去するなどの処理が必要であり経済的に問題がある。
また、得られる粗原料には種々の元素が混入している。一般に、希土類焼結磁石は性能や用途により、種々の組成のものが製造されており、その量も一定しない。従って、希土類焼結磁石の研磨粉を処理する現場では、種々の組成の希土類焼結磁石の研磨粉をミックスして処理しており、得られる希土類磁石用粗原料はその組成や磁石性能が安定しないため、用途が極めて限られたものになる。そのため磁石製造の一般原料として、上記種々の元素が混入している粗原料を用いるためには、組成を分析し、目標組成に対し、不足する原料を添加するという煩雑な作業が必要となり、この点も経済性を損なう一つの原因となっている。更に、このような種々の元素が混入した粗原料は、精密な組成制御が必要な高性能希土類磁石の製造には適さない。
特許文献8には、特定粒径の磁石スクラップを希土類元素のみが酸化する条件で熱処理して得た複合体を、数GHz領域の電波吸収体として再生利用する方法が提案されている。この方法では、貴重な希土類元素を磁性体の絶縁体として利用しているだけであり、希土類元素の高度な利用とは言い難い。
このように、テルミット反応を用いて合金を製造する試みは数多くなされているが、磁石スクラップを用いて、テルミット反応により、得られるスラグ中に有用元素を濃化させる提案はなされていない。
(工程A)希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップを酸素含有雰囲気中で酸化する工程、
(工程B)工程Aで酸化した希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップと、アルミニウム及びアルミニウム合金から選択した少なくとも1種と、必要に応じて酸化剤とを含むテルミット反応用混合物を調製する工程、
(工程C)フェロボロン及びスラグを生成させるために、前記テルミット反応用混合物をテルミット反応させる工程、
(工程D)工程Cにより得られたフェロボロン及びスラグを分離する工程。
また本発明によれば、工程Eを含む上記回収方法が提供される。
(工程E)工程Dで分離したスラグを、アルミニウム含有材料と、希土類元素含有材料に分離する工程。
更に本発明の回収方法は、上記工程Eを含むことで、希土類元素も効率良く回収することができ、希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップに含有される有用材料を無駄なく回収し、再利用することができる。
本発明の回収方法は、工程Aとして、希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップを酸素含有雰囲気中で酸化する工程を含む。
工程Aに用いる磁石スクラップは、希土類元素、鉄及びボロンを含有する磁石スクラップであって、例えば、磁石製造工程で発生する工程不良品、研削粉、研磨粉;希土類−鉄−ボロン系磁石が使用された電気製品、車等が故障、寿命により廃棄された場合に発生する廃棄磁石を含み、希土類−鉄−ボロン系磁石又は希土類−鉄−ボロン系磁石用合金として商品価値のなくなったものを意味する。希土類元素、鉄及びボロンを含有する限り、焼結磁石、ボンド磁石の用途は限定されない。
希土類−鉄−ボロン系磁石には、種々の磁石特性を改良するため、コバルト、アルミニウム、銅等の遷移金属を含有するものがある。これらのスクラップも上記工程Aの磁石スクラップとして用いることができ、また、酸液処理により希土類元素を抽出した希土類−鉄−ボロン系磁石のスクラップも用いることができる。更に、希土類−鉄−ボロン系焼結磁石の研磨工程で生じる研磨粉も用いることができる。該研磨粉は、数μmの粉体で発火し易いため、水中に保管され、研磨粉はスラッジとなっている。この状態の研磨粉は、表層のみ酸化され、また研磨時に研磨砥石成分である、炭化物、酸化物等が凝着している。
加熱条件は、磁石スクラップ中の合金や水酸化物が効率的に酸化する条件を適宜選択できる。この際、スクラップ全体を酸化しても、後述するテルミット反応において十分な熱量を得ることが可能であれば、スクラップを部分的に酸化しても良い。具体的には、加熱温度は、通常200℃以上、好ましくは300〜1000℃であり、加熱時間は、通常1分〜10時間、好ましくは30分〜2時間である。
工程Bにおいては、回収するフェロボロンの組成を調整するために、希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップ中の鉄及びボロンの量から、所望する組成のフェロボロンを製造するに必要な鉄及びボロン量を算出し、スクラップ中のボロン量が過剰な場合は、鉄及び酸化鉄から選択された少なくとも1種をテルミット反応用混合物に含有させることができる。一方、ボロン量が不足する場合は、不足分を補うボロン及びホウ素化合物から選択された少なくとも1種をテルミット反応用混合物に含有させることができる。ホウ素化合物としては、無水ホウ酸、ホウ酸等が挙げられる。実用上、回収するフェロボロンは、ボロン含有量が0.5〜22重量%であるものが好ましい。
テルミット反応用混合物におけるアルミニウム及び/又はアルミニウム合金の含有割合は、テルミット反応に必要な酸化物の量とそれを還元するアルミニウム量等により決定することができる。例えば、工程Aで酸化した希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップと必要に応じて添加する酸化鉄、ホウ素化合物等を還元するのに必要な化学量論のアルミニウム量を求めることにより決定することができる。具体的には、前記化学量論のアルミニウム量の通常1.0〜1.4倍のアルミニウム及び/又はアルミニウム合金を含有させることができる。アルミニウム量が化学量論値より少ない場合、酸化物全体を還元できず、テルミット反応により生じるスラグ中に鉄及びボロンが混入する恐れがある。また、アルミニウム量が化学量論の1.4倍より多いと、テルミット反応で生成した合金中のアルミニウム量が増え、回収する有用材料が、希土類−鉄−ボロン系磁石合金用原料に使用できなくなる恐れがある。
更に、次工程におけるテルミット反応において、当該アルミニウム及び/又はアルミニウム合金の還元作用を良好にするために、その形態は、粉末形状が好ましく、更に、粒径は1〜5mmが好ましい。
前記酸化剤としては、例えば、過酸化バリウム、塩素酸カリウム、塩素酸ナトリウムが好ましく挙げられる。
テルミット反応用混合物における酸化剤の含有割合は、上記必要な熱量を確保し得る量を適宜選択して決定することができる。例えば、前記磁石スクラップが、希土類−鉄−ボロン系焼結磁石の研磨工程で生じる研磨粉の場合には、テルミット反応を種々検討した結果、工程Aにおいて研磨粉全体が十分に酸化する条件で行った場合、工程Bで調製するテルミット反応用混合物1kg当たりの発熱量が800kcalより小さいと溶け残りが生じ、均一な合金が得られない恐れがあり、一方、950kcalを超えると反応が激しくなって、スパッターの飛散が顕著になり、歩留が低下し、さらに炉体の損傷も大きくなる恐れがある。従って、工程Bで調製するテルミット反応用混合物1kg当たりの発熱量が、好ましくは800〜950kcal、さらに好ましくは890〜910kcalとなるように酸化剤の含有割合を調整することが望ましい。
工程Cにおけるテルミット反応は、例えば、まず、工程Bで調製したテルミット反応用混合物をマグネシア等で築炉した反応炉に装入する。装入した原料の頂上部に過酸化バリウムとアルミニウム粉を混合した着火剤を紙に包んで置き、着火する方法により行うことができる。
テルミット反応により、混合物中の鉄、ボロン、コバルト等の遷移金属の酸化物は、アルミニウムで還元されると共に高温で溶融し、合金となる。一方、アルミニウムによって還元されない希土類酸化物は、浮上してアルミナと共にスラグ中に入る。このテルミット反応においては混合物中の炭素は二酸化炭素となり系外へと除去される。次工程Dにおけるフェロボロン及びスラグの分離を容易にするために、テルミット反応後、合金が凝固する前に、塩化カルシウム等を反応炉に投入することもできる。
工程Dにおけるフェロボロンとスラグとの分離は、例えば、これらの塑性変形能の差を利用して機械的に破砕・分離する方法が効率が良く好ましい。
工程Dにおいて分離したスラグ中には、希土類酸化物とアルミナが混合している。工程Eにおいて、該スラグ中のアルミニウムを主体とするアルミニウム含有材料と希土類元素を主体とする希土類元素含有材料とを分離するには、酸化物の比重差を利用して分離する方法が一般的である。また、酸液処理により、希土類元素を抽出する方法も好ましい。
抽出した希土類元素は、公知の沈殿法により、炭酸塩、シュウ酸塩、フッ化物等の希土類塩として回収することができる。更に、該希土類塩は、酸化して希土類酸化物とすることができる。該希土類酸化物は、溶融塩電解用原料として、一方、アルミナは研磨材用原料として用いることができる。
実施例1〜5
マグネシアレンガで築炉し、マグネシアの内張りを施した内寸250Φ×400mmの坩堝を有するテルミット還元設備を準備した。表1に示す組成の希土類−鉄−ボロン系焼結磁石の研磨粉5種を準備し、それらを750℃で4時間、大気中で酸化した。その酸化物1.52kgに、塩素酸カリウム0.27kg、無水ホウ酸0.9kg、アルミニウム粉末0.78kg混合して、テルミット反応用混合物を調製し、坩堝に装入した。
次いで、該混合物の頂上部に過酸化バリウムとアルミニウム粉末とを混合した着火剤を紙に包んで置き、着火した。テルミット反応を起こさせ2時間後に坩堝を反転させ、生成物を取り出した。次に、生成物を破砕して、合金及びスラグを回収した。得られた合金の化学組成を表2に示す。
次に、得られたスラグを破砕し、比重差分離により、希土類酸化物及びアルミナを回収した。回収した希土類酸化物及びアルミナの量を表3に示す。
希土類−鉄−ボロン系焼結磁石の研磨粉5kgを10Lの純水に混ぜ合金スラッジとした。この溶液に3L/分の空気を送り込みながら、5Nの硝酸溶液を30ml/分の割合で添加し、液温は50℃を超えないようにして硝酸溶液の添加と攪拌を調整した。得られた溶解液を濾過・洗浄し、沈殿物を得た。沈殿物は水酸化第二鉄であった。この沈殿物を大気中、750℃で4時間、酸化した。得られた酸化物はR2O3(希土類酸化物)が8.46重量%、B2O3が1.45重量%、Fe2O3が89.17重量%、Co3O4が0.71重量%、CuOが0.11重量%、SiO2が0.10重量%の組成であった。
次に、この酸化物と表4に示す量のアルミニウム粉末、塩素酸カリウム及びホウ酸を混合してテルミット反応用混合物を調製した。得られた混合物を実施例1〜5と同様にテルミット反応させて生成物を得、該生成物を破砕して、合金とスラグを回収した。得られた合金の化学組成を表5に示す。
次いで、スラグを破砕し、比重差分離により、希土類酸化物及びアルミナを回収した。回収した希土類酸化物及びアルミナの量を表6に示す。
希土類−鉄−ボロン系焼結磁石の研磨粉を実施例1〜5と同様の条件で酸化した。得られた酸化物は、R2O3(希土類酸化物)が16.3重量%、B2O3が3.67重量%、Fe2O3が79.2重量%、Co3O4が0.68重量%、SiO2が0.15重量%の組成であった。
次に、表7に示す量の酸化物、アルミニウム粉末、塩素酸カリウム及び酸化鉄を混合してテルミット反応用混合物を調製した。得られた混合物を実施例1〜5と同様にテルミット反応させて生成物を得、該生成物を破砕して、合金とスラグを回収した。得られた合金の化学組成を表8に示す。
次いで、スラグを破砕し、比重差分離により、希土類酸化物及びアルミナを回収した。回収した希土類酸化物及びアルミナの量を表9に示す。
Claims (6)
- 工程A〜Dを含むことを特徴とする少なくとも希土類元素、鉄及びボロンを含有する希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップからの有用材料の回収方法。
(工程A)希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップを酸素含有雰囲気中で酸化する工程、
(工程B)工程Aで酸化した希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップと、アルミニウム及びアルミニウム合金から選択した少なくとも1種とを含むテルミット反応用混合物を調製する工程、
(工程C)フェロボロン及びスラグを生成させるために、前記テルミット反応用混合物をテルミット反応させる工程、
(工程D)工程Cにより得られたフェロボロン及びスラグを分離する工程 - 工程Bにおいて、テルミット反応用混合物が、酸化剤を含む請求項1の回収方法。
- 工程Bにおいて、テルミット反応用混合物が、鉄及び酸化鉄から選択した少なくとも1種を含む請求項1の回収方法。
- 工程Bにおいて、テルミット反応用混合物が、ホウ素及びホウ素化合物から選択した少なくとも1種を含む請求項1の回収方法。
- 工程Aにおいて、希土類−鉄−ボロン系磁石スクラップが、酸液処理により希土類元素を抽出した磁石スクラップである請求項1の回収方法。
- 工程Eを含む請求項1の回収方法。
(工程E)工程Dで分離したスラグを、アルミニウム含有材料と、希土類元素含有材料に分離する工程。
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