JPWO2006022365A1 - 非接触電力伝送装置 - Google Patents
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Abstract
Description
この目的を達成するために、従来は専ら、非接触トランスの結合係数を大きくすることで対処していた(例えば、特許文献1,2参照)。
これを、図6を参照しながら説明する。
図6に示すような2次側並列共振回路と負荷を接続した等価回路においては、共振回路に並列に接続された負荷RLに流れる電流I2は、角周波数をω、2次側回路の負荷をQL、1次側回路のコイル電流をI1、結合トランスの相互インダクタンスをM、二次側コイルのインダクタンスをL2として以下の式で表される。
この(式3)よれば、1次電流I1が一定であれば、負荷RLに関係なく負荷電流I2は一定になる。2次側は等価的に定電流電源で表される。そのため、負荷を小さくしても負荷電流が一定であるので、負荷に供給できる電力は減少することになる。
そこで、非接触給電装置において、1次側給電線(1次側コイル)の高調波電流を低減するために、1次側給電線の手前にローパスフイルターを接続した回路が提案されている(例えば、特許文献3参照)。
結合トランスの相互インダクタンスMは、結合係数をk、1次側コイルのインダクタンスをL1,2次側コイルのインダクタンスをL2として、
M=k√(L1・L2) (式4)
で表される。
また、本発明の発明者は、直列共振回路では、I2=(ω×M×I1)/RLであることから、直列共振回路を1次側若しくは1次側及び2次側の双方に設けることで、電力伝送効率を高めることができる点に着目した。
この場合、請求項2に記載するように、1次側だけでなく2次側についても、2次側コイルと共振するコンデンサを、前記2次側コイルと直列に接続して2次側直列共振回路を形成するとよい。
前記したL形共振回路は、請求項3に記載するように、ローパスフイルター等のフィルタを構成するものとするとよい。そして、この場合のL形共振回路の共振周波数は、請求項4に記載するように、前記駆動回路の駆動周波数よりも5%〜25%低いものであるとよい。
前記1次側直列共振回路の共振周波数は、請求項5に記載するように、前記駆動回路の駆動周波数と同じにするとよい。同様に、2次側直列共振回路の共振周波数についても、請求項6に記載するように、前記高周波インバータの駆動周波数と同じにするとよい。
このようにすることで、1次側直列共振回路を構成するコンデンサと前記他のコンデンサの値の設定により、2次側出力電圧を加減できるようになる。
本発明におけるL形共振回路は、請求項8に記載するように、インピーダンスマッチング回路として構成することも可能である。そして、L形共振回路を利用して、L形共振回路側から見た1次側直列共振回路のインピーダンスと、1次側直列共振回路側から見たL形共振回路のインピーダンスとが等しくなるようにインピーダンスマッチングを行うことができる。
また、1次側コイルを含む1次側直列共振回路とL形共振回路とを直列に接続することで、高周波インバータからの矩形波駆動電圧を、1次側コイルで電圧波形の歪みが少ない正弦波電圧波形に変換することが可能になり、1次側コイルから空間への高調波成分の不要輻射を低減することができる。
上記したような本発明の非接触電力伝送装置は、特に高電力の電力伝送において効果的である。
L2:2次側コイル
C1:1次側直列共振用のコンデンサ
C2:2次側直列共振用のコンデンサ
L3:L形共振回路のコイル
C7:L形共振回路のコンデンサ
まず、図3を参照しながら、この実施形態における結合トランスの構成を説明する。
図3に示すように、1次側ユニット(紙面左側のユニット)に設けたU字型の1次コアの胴部に1次巻き線を巻き回して1次側コイルL1を形成する。また、2次側ユニット(同右側のユニット)に設けたU字型の2次コアの胴部に巻き線を巻き回して2次側コイルL2を形成する。この2次側コイルL2を用いて、1次側コイルL1の磁力線から高周波電力を取り出す。
結合トランスの1次側ユニット1と2次側ユニットとの間には、1次側ユニットの樹脂製外郭と2次側ユニットの樹脂製外郭が介在している。そして、結合トランスの1次側ユニットのU字型コアの脚部の先端と2次側U字型コアの脚部の先端とが、これら樹脂製外郭により、数mmのギャップを隔てて対向している。
図1に示すように、1次側コイルL1と直列にコンデンサC1を接続し、1次側直列共振回路を形成する。また、2次側コイルL2にコンデンサC2を直列に接続して、2次側直列共振回路を形成する。
そして、結合トランスの1次側コイルL1と直列に接続しているコンデンサC1の共振周波数が、インバータの駆動周波数と同じになるように、また、結合トランスの2次側コイルL2と直列に接続してあるコンデンサC2の共振周波数が、インバータの駆動周波数と同じになるように設定する。
この実施形態では、前記したインバータ、1次側整流器及び2相発信器が駆動回路を構成する。
すなわち、図5に示すように、1次側コイルにコンデンサを直列接続して直列共振回路を形成すると、1次側コイルに印可する駆動電圧は歪が多い正弦波であることから、1次側コイルの駆動電圧の高調波成分が空間に不要輻射されることになる。
なお、符号D1、D2は、電界効果トランジスタQ1、Q2のボディダイオードである。
この実施形態におけるL形共振回路は、フィルター(ローパスフィルター)としての機能も併せ持ち、1次側コイルL1からの高調波成分の不要輻射を低減することができる。
また、上記のL形共振回路を利用して、L形共振回路から見た1次側コイルL1及び1次側コイルL1と直列に接続されたコンデンサC1のインピーダンスと、1次側コイルL1及びコンデンサC1から見たL形共振回路のインピーダンスが等しくなるように、インピーダンスマッチングを行っている。
図2のコンデンサC1とコンデンサC8を加算したキャパシタンスの値は、図1の非接触電力伝送装置におけるコンデンサC1の値と同じに設定する。
この実施形態によれば、コンデンサC8を追加することで、電界効果トランジスタQ1、Q2のドレイン電流を、図1における電界効果トランジスタQ1、Q2のドレイン電流より少なくでき、また、コンデンサC1,C8の値の設定により、2次側出力電圧を加減できるという利点がある。
図4のタイミングチャートにおいて電界効果トランジスタQ1のG−S間を駆動する電圧をQ1VGSと表し、電界効果トランジスタQ2のG−S間を駆動する電圧をQ2VGSと表す。
同様に、図4のタイミングチャートにおいて電界効果トランジスタQ1の電圧Q1VGSと電界効果トランジスタQ2の電圧Q2VGS間のデットタイムを、Dtと表す。
図1又は図2の回路図及び図4のタイムチャートにおいて、Q1のOFF直前をT0とする。
Q1VGSONとする。Q1VGSONの期間Q1VDSに電流が流れON状態である。この状態をQ1ONとする。
Q1ONの期間中にQ2のドレインには電源電圧VCCが印可されている。この間、Q1のドレイン電流IDSが暫時増加している。L3の電流はT0の時点でQ1のドレイン電流IDSと同じ大きさになっている。
コンデンサC4,ドレインD2の電流はQ2のソース側からドレイン側に流れている。
本発明によれば、2次側において、2次側コイルL2には1次側コイルL1と同様の正弦波の電圧波形が表れ、このときの1次側から2次側への総合電力伝送効率は80%以上の高効率にすることができる。また、結合トランスの1次側コイルL1の電圧、電流は歪みの少ない正弦波になり、駆動周波数の高調波成分が空間に不要輻射されるのを低減できる。
本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではない。
例えば、上記の説明では、1次側と2次側の両方に直列共振回路を設けるものとして説明したが、1次側の一方だけであってもよい。
Claims (8)
- 結合トランスの1次側と2次側を個別に収容して、相互に分離可能に構成してなる1次側ユニットと2次側ユニットを具備した非接触電力伝送装置であって、
1次側コイルと共振するコンデンサを、前記1次側コイルに直列に接続して1次側直列共振回路を形成し、この1次側直列共振回路と駆動回路との間に、コイル及びこのコイルに共振するコンデンサを有するL形共振回路を挿入し、このL形共振回路と前記1次側直列共振回路とを直列に接続したこと、
を特徴とする非接触電力伝送装置。 - 2次側コイルと共振するコンデンサを、前記2次側コイルと直列に接続して2次側直列共振回路を形成したことを特徴とする請求項1に記載の非接触電力伝送装置。
- 前記L形共振回路がフイルターを構成することを特徴とする請求項1又は2に記載の非接触電力伝送装置。
- 前記L形共振回路の共振周波数を、前記駆動回路の駆動周波数よりも5%〜25%低くしたことを特徴とする請求項3に記載の非接触電力伝送装置。
- 前記1次側直列共振回路の共振周波数を、前記駆動回路の駆動周波数に合わせたことを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の非接触電力伝送装置。
- 前記2次側直列共振回路の共振周波数を、前記駆動回路の駆動周波数に合わせたことを特徴とする請求項2に記載の非接触電力伝送装置。
- 前記1次側直列共振回路において、他のコンデンサを前記1次側コイルと並列に接続したことを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の非接触電力伝送装置。
- 前記L形共振回路がインピーダンスマッチング回路を構成することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の非接触電力伝送装置。
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