JPWO2002031241A1

JPWO2002031241A1 - 紡績糸

Info

Publication number: JPWO2002031241A1
Application number: JP2002534602A
Authority: JP
Inventors: 結城　康式
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corp
Current assignee: Asahi Kasei Corp
Priority date: 2000-10-06
Filing date: 2001-10-05
Publication date: 2004-02-19
Anticipated expiration: 2021-10-05
Also published as: CN1468332A; EP1336674B1; US6815060B2; ES2276825T3; EP1336674A1; BR0114417A; WO2002031241A1; DE60126317T2; KR100469108B1; TW534933B; EP1336674A4; CN100347363C; JP3801562B2; MXPA03002665A; ATE352646T1; DE60126317D1; KR20030038790A; AU2001292365A1; US20040011017A1

Abstract

本発明は、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を少なくとも１５ｗｔ％以上含有し、５％伸長時の伸長弾性率（％）≧０．１Ｘ＋７０であることを特徴とする紡績糸（但し、Ｘは、紡績糸中のポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率（ｗｔ％）を表す）であり、優れた製編織性、ストレッチ性、ストレッチバック性、及び長期着用時の形態安定性、耐久性を有する紡績糸である。

Description

技術分野
本発明は、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を含有する紡績糸に関する。
背景技術
綿や羊毛、麻等の天然繊維を原料とした紡績糸は、それぞれの繊維特有の優れた風合いを有することから幅広い用途に使われている。しかし天然繊維１００％使いの紡績糸は強度が比較的低い、洗濯収縮率が大きい、形態的変化が大きい等、取扱い性や着用時の耐久性に問題がある。
そこでこれらの欠点を補う目的から、合成繊維の短繊維が混紡された混紡糸が広く使われている。混紡される合成繊維としては、ポリエチレンテレフタレート繊維が代表的なもので、強度や形態安定性の改良には明らかな効果がある。しかしながら、ポリエチレンテレフタレート繊維は、ヤング率が大きいために風合いが硬く、天然繊維と混紡した際にはたとえ低混率であっても、天然繊維の持つ優れた風合いを損なうという致命的な欠点がある。
また、最近では衣料用の織物や編物において、適度なストレッチ性やストレッチバック性が求められるようになってきている。ストレッチ性やストレッチバック性を持たせた紡績糸としては、スパンデックス等の弾性糸を芯に入れたＣＳＹ（コアスパンヤーン）が良く知られている。しかしながら、スパンデックスは塩素等の薬品による脆化が大きく、染色堅牢度が低い等の問題がある。またＣＳＹは、製造時や後加工工程において、芯糸であるスパンデックスが切れること（即ち、コア切れ）が起き易く、更にスパンデックスを正確に芯に入れることが技術的に難しい。スパンデックスが外に飛び出した糸は製造上のロスになるために、歩留まりが低下して製造コストが高くなる。これらの問題があることから、スパンデックスを使わないストレッチ性に優れた紡績糸が望まれている。
一方、ポリトリメチレンテレフタレート繊維は、初期引張抵抗度（ヤング率）が低く、弾性回復性に優れた繊維として公知である。特公昭４９−２１２５６号公報には、少なくとも７０％の屈曲復元性を有するポリブチレンテレフタレート繊維及びポリトリメチレンテレフタレート繊維を５０ｗｔ％以上含有した捲縮繊維、及び該繊維を所定の長さに切断した短繊維が開示されている。また、特開平１１−１８９９３８号公報には、熱処理を行うことにより、伸長弾性回復性、屈曲回復性を向上させたポリトリメチレンテレフタレート短繊維が開示されている。
これらいずれの発明においても、ポリトリメチレンテレフタレートのフィラメント及び短繊維の伸長回復性や屈曲回復性は開示されているが、該短繊維を用いた紡績糸について、最適な紡績糸規格や特徴については何ら具体的な開示はされていない。
発明の開示
本発明の課題は、製編織性に優れ、ストレッチ性、ストレッチバック性、長期着用時の形態安定性及び耐久性等の少なくとも一つに優れ、複合する相手素材の風合いを活かした織編物を得ることができるポリトリメチレンテレフタレート紡績糸を提供することである。
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を含有する特定の物性を有する紡績糸を用いることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は下記の通りである。
１．ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を少なくとも１５ｗｔ％以上含有し、５％伸長時の伸長弾性率が下記の式（ａ）を満足することを特徴とする紡績糸。
５％伸長時の伸張弾性率（％）≧０．１Ｘ＋７０……（ａ）
但し、Ｘは、紡績糸中のポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率（ｗｔ％）を表す。
２．ポリトリメチレンテレフタレート短繊維と他の繊維との複合紡績糸であって、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率が１５ｗｔ％以上７０ｗｔ％以下であることを特徴とする上記１記載の紡績糸。
３．破断伸度が１０％以上であることを特徴とする上記１又は２記載の紡績糸。
４．強伸度積が１５ｃＮ・％／ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする上記１、２又は３記載の紡績糸。
５．紡績糸のＩ係数またはＬ係数が１．０〜２．５であることを特徴とする上記１〜４のいずれかに記載の紡績糸。
６．アルキル基の平均炭素数が８〜１８のアルキル燐酸エステル塩を含む油剤を付与したことを特徴とする上記１〜５のいずれかに記載の紡績糸。
なお、本発明において、５％伸長時の伸長弾性率（％）、破断伸度（％）、強伸度積（ｃＮ・％／ｄｔｅｘ）、初期引張抵抗度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）、Ｉ係数、Ｌ係数は、次の方法で測定したものである。
（１）５％伸長時の伸長弾性率
紡績糸に、ＪＩＳ−Ｌ−１０９５（一般紡績糸の試験方法）に定める初荷重を加え、伸長弾性率試験方法（Ａ法）に準じて、定速伸長型引張試験機を用い、つかみ間隔を２０ｃｍ、引張速度を１分間あたりつかみ間隔の５０％として、一定伸びＬ（５％＝１ｃｍ）まで引き伸ばし、１分間放置後、同じ速度で元の長さまで戻し、３分間放置後、再び同じ速度で初荷重の加わる点Ｌ_１まで引き伸ばす。伸長弾性率Ｅｃ（％）は、次の式により求める。
Ｅｃ（％）＝｛（Ｌ−Ｌ_１）／Ｌ｝×１００
なお、試験回数は５回とし、その平均値を求めた。
（２）破断伸度、強伸度積、初期引張抵抗度
紡績糸に、ＪＩＳ−Ｌ−１０９５（一般紡績糸の試験方法）に定める初荷重を加え、定速伸長型引張試験機を用い、つかみ間隔を３０ｃｍ、引張速度を１分間あたりつかみ間隔の１００％として引張試験を行い、破断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）、破断伸度（％）（破断時の伸びのつかみ間隔に対する比）を求める。
強伸度積（ｃＮ・％／ｄｔｅｘ）＝破断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）×破断伸度（％）にて算出する。
初期引張抵抗度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）は、描いた荷重−伸び曲線から、原点の近くで伸びの変化に対する荷重変化の最大点を求め、接線の傾きから求める。
試験回数は２０回とし、その平均値を求めた。
（３）Ｉ係数、Ｌ係数
Ｉ係数、Ｌ係数は、糸の均斉度を表す係数であり、むら指数とも呼ばれる。
Ｉ係数、Ｌ係数は、ツェルベガーウスター株式会社製のＵＳＴＥＲ・ＴＥＳＴＥＲ−３により、Ｕ％（糸の単位長さ当たり質量の平均偏差率）を測定し、その値を理論的限界均斉度Ｕ_ｌｉｍで除した値であり、構成本数の大小によって下記式で求める。
（１）構成本数が６４本以下の場合
Ｉ係数＝Ｕ％×（構成本数）^１／２／８０……（ｂ）
（２）構成本数が６４本を超える場合
Ｌ係数＝Ｕ％×（構成本数）^１／３／４０……（ｃ）
ここで構成本数とは、紡績糸の断面内にある短繊維の平均本数のことをいい、下記式で求められる。
構成本数＝紡績糸の繊度（ｄｔｅｘ）／短繊維の平均繊度（ｄｔｅｘ）
繊度の異なる短繊維を混紡している場合、例えば、繊度Ｄ_１（ｄｔｅｘ）の短繊維を混率Ｗ_１（％）、繊度Ｄ_２（ｄｔｅｘ）の短繊維を混率Ｗ_２（％）で混紡している場合は、下記式で求められる。
構成本数＝紡績糸の繊度（ｄｔｅｘ）×（Ｗ_１／１００）／Ｄ_１＋紡績糸の繊度（ｄｔｅｘ）×（Ｗ_２／１００）／Ｄ_２
以下、本発明を更に詳細に説明する。
本発明の紡績糸は、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を少なくとも１５ｗｔ％含有する。すなわち、本発明の紡績糸は、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維１００ｗｔ％からなる紡績糸であってもよく、また、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維と他の短繊維が少なくとも１種類以上混紡され、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を１５ｗｔ％以上含有する複合紡績糸であってもよい。ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を１５ｗｔ％以上含有することにより、高い伸長回復性を有し、ストレッチ性、ストレッチバック性及び長期着用時の形態安定性に優れた紡績糸が得られる。
本発明の紡績糸は、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維１００ｗｔ％の場合において最もストレッチ性、ストレッチバック性が良好に発現できるが、一方、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、他の繊維との複合紡績糸において更に優れた特徴を発現できる。すなわち、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維と他の繊維とを複合して紡績することにより、複合する相手繊維の風合いを充分に活かしながら、ストレッチ性、ストレッチバック性、形態安定性等において優れた機能を有する紡績糸を得ることができる。
複合紡績糸においては、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率が１５ｗｔ％以上７０ｗｔ％以下であることが好ましく、相手繊維の風合いをより有効に活かすためには２０ｗｔ％以上４０ｗｔ％以下であることがさらに好ましい。ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率が１５ｗｔ％以上であれば、５％伸長時の伸長弾性率は前記式（ａ）を満足し、充分なストレッチバック性を持った紡績糸となる。また、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率が７０ｗｔ％以下であれば、混紡する相手繊維の風合いを充分に発現できる紡績糸が得られる。
ポリトリメチレンテレフタレート短繊維と混紡する相手繊維としては特に限定されるものではなく、目的とする商品の要求特性に合わせて選択すればよい。混紡する相手繊維としては、例えば、綿、麻、ウール、絹等の天然繊維、キュプラ、ビスコース、ポリノジック、精製セルロース、アセテート等の化学繊維、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系繊維、アクリル系繊維、ポリアミド系繊維等の合成繊維、さらにはこれらの共重合タイプや、同種又は異種ポリマー使いの複合繊維（サイドバイサイド型、偏芯鞘芯型等）などのいずれであってもよい。
複合紡績糸における複合方法は、特に限定されるものではなく、混打綿あるいはカード工程で原綿を混綿する方法、練条工程やミキシングギル工程でスライバーを重ね合わせて複合する方法、精紡工程で粗糸あるいはスライバーを複数本供給して精紡交撚（サイロスパン）を行う方法等が適用できる。
より具体的には、例えば、綿とポリトリメチレンテレフタレート短繊維との複合紡績糸の場合は、綿紡方式の紡績工程において、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維（繊維長３８ｍｍが好ましい）１００ｗｔ％でカードを通過させてスライバーとし、次の練条工程で綿のスライバーと引き揃えて複合するのが好ましい。また、ウールや麻（リネン、ラミー）とポリトリメチレンテレフタレート短繊維との複合紡績糸の場合には、梳毛紡方式の紡績工程において、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維（繊維長６４ｍｍ以上のバイアスカット）１００ｗｔ％でローラーカードを通過させてスライバーとした後、ミキサー（ミキシングギルやポーキュパインローラーを備えたボビナー）でウールや麻のスライバーと引き揃えて複合するのが好ましい。さらに紡毛方式の紡績工程において、カシミヤやラムズウールとポリトリメチレンテレフタレート短繊維との複合紡績糸を製造する場合には、原綿の調合時に混合した後にローラーカードに仕掛けるのが好ましい。
本発明の紡績糸は、５％伸長時の伸長弾性率が前記式（ａ）を満足する。より好ましくは、５％伸長時の伸長弾性率は７５％以上１００％以下であり、さらに好ましくは８０％以上１００％以下である。
５％伸長時の伸長弾率が前記式（ａ）を満足すると、十分なストレッチバック性が得られ、該紡績糸を用いた編物や織物は、衣服としてのフィット感に優れ、長期間の着用や繰返しの洗濯によっても型崩れや寸法変化の少ない、形態安定性の優れたものとなる。
なお、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維に代えて、ポリエチレンテレフタレート短繊維やポリブチレンテレフタレート短繊維を用いた紡績糸は、前記式（ａ）を満足することはできない。
本発明の紡績糸は、破断伸度が１０％以上であることが好ましく、２０％以上６０％以下であることがより好ましい。破断伸度がこの範囲であると、編み立て時や製織時の糸切れが少なく、製編織性が良好で、ストレッチ性に優れた布帛が得られる。
本発明の紡績糸は、強伸度積が１５ｃＮ・％／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、２０ｃＮ・％／ｄｔｅｘ以上１００ｃＮ・％／ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。強伸度積が１５ｃＮ・％／ｄｔｅｘ以上であるとタフネスが高い糸になり、瞬間的に高い応力を受けた時の耐破断性が高くなったり、繰返し応力を受けた時の強伸度低下が小さくなる等の効果があり、スポーツ用の衣料等に最適な耐衝撃性や耐久性の高い布帛が得られる。
本発明の紡績糸は、その均斉度を表す指標であるＩ係数またはＬ係数が１．０〜２．５の範囲内であることが好ましく、１．０〜２．０の範囲内であることがより好ましい。Ｉ係数またはＬ係数が上記の範囲内であると、むらの少ない均斉度の優れた紡績糸が得られ、高品位な織編物が得られる。
紡績糸の均斉度を表す場合には、ウースタむら試験機で測定されるＵ％で表すのが一般的である。しかしながら、Ｕ％は紡績糸の太さ（繊度）や紡績糸を構成する短繊維の太さ（繊度）によって大きく変化する。そこで、紡績糸や短繊維の繊度の影響を少なくするために、理論的限界均斉度Ｕ_ｌｉｍに対する比であるＩ係数またはＬ係数で均斉度を表すのが好ましい。該係数は、紡績糸を構成する短繊維の平均本数、すなわち構成本数の大小によって、それぞれ前記式（ｂ）、（ｃ）で求める。
本発明の紡績糸の撚数は、メートル番手換算の撚り係数α（α＝撚数（Ｔ／ｍ）／（メートル番手^０．５））が６０〜１２０の範囲となるように、繊維長に応じて適宜設定することが好ましく、紡績糸としての強度を充分確保できる範囲内で、撚数はなるべく低く設定した方がストレッチ性は高くなる。
本発明の紡績糸は、単糸繊度が、通常０．１ｄｔｅｘ以上１０．０ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、紡績糸を衣料用途に用いる場合には１．０ｄｔｅｘ以上６．０ｄｔｅｘ以下がより好ましい。
短繊維の繊維長は約３０ｍｍ〜約１６０ｍｍの範囲内が好ましく、用途や紡績方式、複合する相手素材の繊維長等に応じて選べば良い。可紡性が良く品質の優れた紡績糸を得るためには、過長繊維割合（設定繊維長よりも長い繊維長を持つ単繊維の含有割合）が０．５ｗｔ％以下であることが好ましい。
本発明の紡績糸に用いられるポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、初期引張抵抗度が１０〜３０ｃＮ／ｄｔｅｘであることが好ましく、より好ましくは２０〜３０ｃＮ／ｄｔｅｘ、さらに好ましくは２０〜２７ｃＮ／ｄｔｅｘである。なお、初期引張抵抗度が１０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満のものは現状では製造することが困難である。
本発明に用いられるポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、その単糸の断面が長さ方向に均一なものや太細のあるものでもよく、断面が丸型、三角、Ｌ型、Ｔ型、Ｙ型、Ｗ型、八葉型、偏平型（扁平度１．３〜４程度のもので、Ｗ型、Ｉ型、ブーメラン型、波型、串団子型、まゆ型、直方体型等がある）、ドッグボーン型等の多角形型、多葉型、中空型や不定形なものでもよい。
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレートは、トリメチレンテレフタレート単位を主たる繰り返し単位とするポリエステルであり、トリメチレンテレフタレート単位を、好ましくは約５０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上、最も好ましくは９０モル％以上のものをいう。従って、第三成分として他の酸成分及び／又はグリコール成分の合計量が、好ましくは約５０モル％以下、より好ましくは３０モル％以下、さらに好ましくは２０モル％以下、最も好ましくは１０モル％以下の範囲で含有されたポリトリメチレンテレフタレートを包含する。
ポリトリメチレンテレフタレートは、テレフタル酸、又は例えばテレフタル酸ジメチルなどのテレフタル酸の機能的誘導体と、トリメチレングリコール又はその機能的誘導体とを、触媒の存在下で、適当な反応条件下に重縮合せしめることにより合成される。この合成過程において、適当な一種又は二種以上の第三成分を添加して共重合してもよい。あるいは、ポリエチレンテレフタレート等のポリトリメチレンテレフタレート以外のポリエステルや、ナイロン等と、ポリトリメチレンテレフタレートとをブレンドしても良い。
添加することができる第三成分としては、脂肪族ジカルボン酸　（シュウ酸、アジピン酸等）、脂環族ジカルボン酸（シクロヘキサンジカルボン酸等）、芳香族ジカルボン酸（イソフタル酸、ソジウムスルホイソフタル酸等）、脂肪族グリコール（エチレングリコール、１，２−プロピレングリコール、テトラメチレングリコール等）、脂環族グリコール（シクロヘキサンジメタノール等）、芳香族を含む脂肪族グリコール（１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン等）、ポリエーテルグリコール（ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール等）、脂肪族オキシカルボン酸（ω−オキシカプロン酸等）、芳香族オキシカルボン酸（ｐ−オキシ安息香酸等）等が挙げられる。又、１個又は３個以上のエステル形成性官能基を有する化合物（安息香酸等又はグリセリン等）も、重合体が実質的に線状である範囲内で用いることができる。
さらにポリトリメチレンテレフタレート繊維には、二酸化チタン等の艶消剤、リン酸等の安定剤、ヒドロキシベンゾフェノン誘導体等の紫外線吸収剤、タルク等の結晶化核剤、アエロジル等の易滑剤、ヒンダードフェノール誘導体等の抗酸化剤、難燃剤、制電剤、帯電防止剤、艶消し剤、顔料、蛍光増白剤、赤外線吸収剤、消泡剤等の改質剤を含有させてもよい。
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、一種類のポリトリメチレンテレフタレートからなる短繊維に限られるものではなく、重合度や共重合組成等の異なる二種以上のポリトリメチレンテレフタレートを含む短繊維、または、少なくとも一成分がポリトリメチレンテレフタレートであってさらに他の成分を含有する短繊維などでもよい。例えば、潜在捲縮発現性ポリエステル短繊維は好ましいものとして挙げられる。
潜在捲縮発現性ポリエステル短繊維とは、少なくとも二種のポリエステル成分で構成（具体的には、サイドバイサイド型又は偏芯鞘芯型に接合されたものが多い）されているものであり、熱処理によって捲縮を発現するものである。二種のポリエステル成分の複合比（一般的に、７０／３０〜３０／７０（質量比）の範囲内のものが多い）、接合面形状（直線又は曲線形状のものがある）等は特に限定されない。又、単糸繊度は０．５〜１０ｄｔｅｘが好ましく用いられるが、これに限定されるものではない。
潜在捲縮発現性ポリエステル短繊維は、少なくとも一成分がポリトリメチレンテレフタレートであればよい。
具体的には、特開２００１−４０５３７号公報に開示されているようなポリトリメチレンテレフタレートを少なくとも一成分とするものがある。即ち、二種のポリエステルポリマーがサイドバイサイド型又は偏芯鞘芯型に接合された複合繊維であり、サイドバイサイド型の場合、二種のポリエステルポリマーの溶融粘度比は１．００〜２．００が好ましく、偏芯鞘芯型の場合は、鞘ポリマーと芯ポリマーのアルカリ減量速度比は、３倍以上鞘ポリマーが速いことが好ましい。
具体的なポリマーの組み合わせとしては、ポリトリメチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレート、並びにポリトリメチレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートが好ましく、特に、捲縮の内側にポリトリメチレンテレフタレートが配置された繊維が好ましい。
本発明において、潜在捲縮発現性ポリエステル短繊維は、該短繊維を構成するポリエステル成分の少なくとも一方がポリトリメチレンテレフタレートであり、例えば、第一成分がポリトリメチレンテレフタレートであり、第二成分がポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ナイロンから選ばれたポリマーを並列的あるいは偏芯的に配置したサイドバイサイド型又は偏芯鞘芯型に複合紡糸したものがある。特に、ポリトリメチレンテレフタレートと共重合ポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせや、固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートの組み合わせが好ましい。
このような潜在捲縮発現性ポリエステル短繊維の具体例は、前記の特開２００１−４０５３７号公報以外にも、特公昭４３−１９１０８号公報、特開平１１−１８９９２３号公報、特開２０００−２３９９２７号公報、特開２０００−２５６９１８号公報、特開２０００−３２８３８２号公報、特開２００１−８１６４０号公報等に開示されている。
２種類のポリトリメチレンテレフタレートの固有粘度差は０．０５〜０．４（ｄｌ／ｇ）であることが好ましく、より好ましくは０．１〜０．３５（ｄｌ／ｇ）、さらに好ましくは０．１５〜０．３５（ｄｌ／ｇ）である。例えば、高粘度側の固有粘度を０．７〜１．３（ｄｌ／ｇ）から選択した場合には、低粘度側の固有粘度は０．５〜１．１（ｄｌ／ｇ）から選択されるのが好ましい。尚、低粘度側の固有粘度は０．８（ｄｌ／ｇ）以上が好ましく、より好ましくは０．８５〜１．０（ｄｌ／ｇ）、さらに好ましくは０．９〜１．０（ｄｌ／ｇ）である。
また、このような複合繊維の平均固有粘度は、０．７〜１．２（ｄｌ／ｇ）が好ましく、より好ましくは０．８〜１．２（ｄｌ／ｇ）、さらに好ましくは０．８５〜１．１５（ｄｌ／ｇ）、最も好ましくは０．９〜１．１（ｄｌ／ｇ）である。
なお、本発明でいう固有粘度の値は、使用するポリマーの粘度ではなく、紡糸された糸の粘度を指す。この理由は、ポリトリメチレンテレフタレートは、ポリエチレンテレフタレート等と比較して熱分解が生じ易く、高い固有粘度のポリマーを使用しても、紡糸工程での熱分解によって固有粘度が低下するため、得られた複合繊維においては、原料ポリマーの固有粘度差をそのまま維持することが困難なためである。
本発明で用いられるポリトリメチレンテレフタレート短繊維は、例えば、次のような方法で得られる。
固有粘度０．４〜１．９、好ましくは０．７〜１．２のポリトリメチレンテレフタレートを溶融紡糸して、１５００ｍ／分程度の巻取り速度で未延伸糸を得た後、２〜３．５倍程度で延伸する方法や、紡糸−延伸工程を直結した直延法（スピンドロー法）、巻取り速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸法（スピンテイクアップ法）等により長繊維を得る。
得られた長繊維を連続的に束にしてトウを形成するか、あるいは一旦パッケージに巻き取った長繊維を再度解舒して束にしてトウを形成し、紡績用の油剤を付与し、必要に応じて熱処理を行った後、捲縮加工を施して捲縮を付与し、所定の長さに切断して短繊維を得る。
一旦パッケージに巻き取った長繊維を再度解舒して束にする場合は、長繊維用の仕上げ油剤が付与されているため、該油剤を除去した後に紡績用の油剤を付与するのが好ましい。なお、溶融紡糸した未延伸糸を束にしてトウを形成した後に延伸しても良いが、均一な短繊維を得るためには、延伸後にトウを形成するのが好ましい。
溶融紡糸において、好ましくは２０００ｍ／分以上、より好ましくは２５００〜４０００ｍ／分の巻取り速度で引取って得られる部分配向未延伸糸を用いることもできる。この場合には、自然延伸倍率以下の倍率で延伸した後に、捲縮加工を施すのが好ましい。
また、あらかじめ短繊維に切断せずにトウの状態で紡績工程に投入し、トウ牽切機により切断して短繊維となし、紡績糸としても良い。
ポリトリメチレンテレフタレート繊維は、ポリエチレンテレフタレート繊維等と比較して繊維間摩擦力が高いという特有の問題があるが、適切な紡績用油剤を適正量付与することにより、良好な紡績性と高い均斉度を有する紡績糸を得ることができる。
本発明において、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維に付与する油剤は、制電性を付与すると共に繊維間摩擦力を下げて開繊性を向上させ、一方では適度な集束性を付与し、更に繊維対金属摩擦力を下げて、開繊工程における繊維の損傷を防ぐことを主な目的としている。油剤としては、制電剤としてよく使用されるアニオン界面活性剤が好ましく、例えば、アルキル基の平均炭素数が８〜１８のアルキル燐酸エステル塩を主成分とする油剤が好ましい。更に好ましくは、アルキル基の平均炭素数が８〜１８のアルキル燐酸エステルカリウム塩を主成分とする油剤であり、アルキル基の平均炭素数が１０〜１５のアルキル燐酸エステルカリウム塩を主成分とする油剤が最も好ましい。
アルキル燐酸エステル塩の具体例としては、ラウリル燐酸エステルカリウム塩（平均炭素数１２）、セチル燐酸エステルカリウム塩（平均炭素数１６）、ステアリル燐酸エステルカリウム塩（平均炭素数１８）等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。油剤成分中のアルキル燐酸エステル塩の含有率は５０〜１００ｗｔ％が好ましく、７０〜９０ｗｔ％がより好ましい。
更に他の油剤成分として、平滑性を向上させ繊維の損傷を防ぐ目的から、動植物油、鉱物油、脂肪酸エステル系化合物、または、脂肪族の高級アルコールあるいは多価アルコールの脂肪酸エステルのオキシエチレン、オキシプロピレン化合物等からなる非イオン活性剤を、５０ｗｔ％以下、好ましくは１０〜３０ｗｔ％含有しても良い。
紡績用油剤の付着量は、０．０５〜０．５％ｏｍｆが好ましく、０．１〜０．３５％ｏｍｆがより好ましく、０．１〜０．２％ｏｍｆが更に好ましい。
油剤の選択が適切で、付着量が上記の範囲であると、可紡性に優れ、均斉度の高い紡績糸が得られる。しかし、油剤の付着量が多すぎると、カード工程でシリンダーに巻き付いたり、練条工程、粗紡工程、精紡工程等のローラードラフト工程においてトップローラー（ゴムローラー）への巻き付きが発生しやすくなったりする。逆に油剤の付着量が少なすぎると、開繊工程で短繊維の損傷が起きやすくなったり、前記ローラードラフト工程において静電気の発生が過多になり、ボトムローラー（金属ローラー）への巻き付きが発生しやすくなったりする。油剤の影響は、特に精紡工程において顕著であり、上記のような、トップローラーやボトムローラーへの短繊維の巻き付きは、糸切れの増加を招くとともに、糸の均斉度も低下させる。
また、ポリトリメチレンテレフタレート繊維に捲縮加工を施す場合、捲縮加工の方法は特に限定されるものではなく、生産性、捲縮形態の良好さの点から、スタッファボックスを用いた押込み捲縮加工方法が好ましい。紡績工程における短繊維の開繊性、工程通過性を良好にするためには、捲縮数は３〜３０個／２５ｍｍが好ましく、５〜２０個／２５ｍｍがより好ましい。また、捲縮率は２〜３０％が好ましく、４〜２５％がより好ましい。
また、繊維長が短いほど、上記範囲内で捲縮数を多く、捲縮率を大きくする方が好ましい。より具体的には、繊維長３８ｍｍ（綿紡方式）の場合には、捲縮数は１６±２個／２５ｍｍ、捲縮率は１８±３％であることが好ましく、繊維長５１ｍｍ（合繊紡方式）の場合には、捲縮数は１２±２個／２５ｍｍ、捲縮率は１５±３％であることが好ましく、繊維長６４ｍｍ以上のバイアスカット（梳毛紡方式）の場合には、捲縮数は８±２個／２５ｍｍ、捲縮率は１２±３％であることが好ましい。また、紡毛方式（繊維長５１ｍｍで等長）の場合は、捲縮数は１８±２個／２５ｍｍ、捲縮率は２０±３％の範囲が好ましい。また、高速度タイプのカードに仕掛ける場合は、捲縮が伸ばされ易くなるため、捲縮率を上記範囲よりも２〜５％大きくするのが好ましい。
捲縮数や捲縮率が前記の範囲内であると、カード工程において集束カレンダーローラーでウェブが垂れ落ちることや、コイラーカレンダーローラーでスライバー切れが発生したりすること等が無く、カード通過性が良好であり、また、開繊性が良好でネップやスラブが少なく、可紡性に優れ、均斉度の高い、Ｉ係数またはＬ係数の良好な紡績糸が得られる。
本発明の紡績糸を製造する方法は、特に限定されるものではなく、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の繊維長に応じて、通常の綿紡方式（繊維長３２ｍｍ、３８ｍｍ、４４ｍｍ）、合繊紡方式（繊維長５１ｍｍ、６４ｍｍ、７６ｍｍ）、梳毛紡方式（繊維長は６４ｍｍ以上のバイアスカット）、トウ紡績法（トウを使用）等の紡績方法を適用すれば良い。また、精紡方法も特に限定されるものではなく、リング精紡法、ローター式オープンエンド精紡法、フリクション式オープンエンド精紡法、エアジェット精紡法、ホロースピンドル精紡法（ラッピング精紡法）、セルフツイスト精紡法等を適用すればよいが、ポリトリメチレンテレフタレート繊維のソフトさを活かした汎用性のある紡績糸を得るためには、リング精紡法が好ましい。また、紡毛方式の場合にはミュール精紡機を用いるのが好ましい。
本発明の紡績糸は、本発明の目的を損なわない範囲で、各種フィラメント糸との複合紡績糸、例えば、コアスパンヤーン、精紡交撚糸、ラッピングヤーン、各種意匠糸としてもよく、必要に応じて双糸加工や追撚加工を施しても良い。また、本発明の紡績糸と他の紡績糸、各種フィラメント糸、加工糸等と交撚したり、インターレース交絡や流体攪乱加工を行ったりして複合糸としてもよい。
発明を実施するための最良の形態
以下、実施例、比較例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらにより何ら限定されるものではない。
なお、測定法、評価法等は下記の通りである。
（１）固有粘度
固有粘度［η］（ｄｌ／ｇ）は、次式の定義に基づいて求められる値である。
［η］＝ｌｉｍ（ηｒ−１）／Ｃ
Ｃ→０
式中、ηｒは純度９８％以上のｏ−クロロフェノール溶媒で溶解したポリトリメチレンテレフタレート糸又はポリエチレンテレフタレート糸の稀釈溶液の３５℃での粘度を、同一温度で測定した上記溶媒の粘度で除した値であり、相対粘度と定義されているものである。Ｃはポリマー濃度（ｇ／１００ｍｌ）である。
なお、固有粘度の異なる二種以上のポリマーを用いた複合短繊維の場合は、短繊維を構成するそれぞれのポリマーの固有粘度を測定することは困難であるので、該繊維の紡糸条件と同じ条件でそれぞれのポリマーを単独で紡糸し、得られたそれぞれの糸を用いて測定した固有粘度を、複合短繊維を構成する繊維の固有粘度とした。
（２）捲縮数、捲縮率
ＪＩＳ−Ｌ−１０１５（化学繊維ステープル試験方法）のけん縮数試験方法、及び、けん縮率試験方法により測定した。
（３）工程通過性（可紡性）
ポリトリメチレンテレフタレート短繊維１００ｋｇを紡績工程に投入し、カード通過性、及び精紡工程での糸切れ性を評価した。
カード通過性は、紡出速度１００ｍ／分の条件でカード（綿紡、合繊紡方式ではフラットカード、梳毛紡方式ではローラーカード）に仕掛け、シリンダーへの巻き付き、集束カレンダーにおけるウェブの垂れ、スライバー切れ等を評価した。
精紡工程での糸切れ性は、精紡機１台（４００錘）で紡績糸１００ｋｇを連続生産したときの糸切れ数を数え、精紡機１台、１時間当たりの糸切れ数を算出して評価した。
（４）風合い、形態変化、耐久性
得られた紡績糸を用いて丸編み地を作成し、裁断、縫製してスポーツウェアを作成する。１０人のモニターが、それぞれ１日着用するごとに通常の洗濯を行いながら、延べ２０日間の着用試験を行い、風合い、形態変化、耐久性について触感による官能評価、及び肉眼による判定を行い、相対評価を行った。
〔実施例１〕
［η］＝０．７２のポリトリメチレンテレフタレートを紡糸温度２６５℃、紡糸速度１２００ｍ／分で紡糸して未延伸糸を得、次いで、ホットロール温度６０℃、ホットプレート温度１４０℃、延伸倍率３倍、延伸速度８００ｍ／分で延撚して、８４ｄｔｅｘ／３６ｆの延伸糸を得た。延伸糸の強度、伸度並びに弾性率は、各々３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、４５％並びに２５．３ｃＮ／ｄｔｅｘであった。
得られた延伸糸２００本を束にし、精練工程にて長繊維用の仕上げ剤を除去した後、ラウリル燐酸エステルカリウム塩を主成分とする紡績用油剤を０．１％ｏｍｆ付与し、スチーム処理工程で１１０℃の条件で熱処理をした後、スタッファボックスを用いて９５℃の条件で押込み捲縮加工を行い、ＥＣカッターを用いて繊維長５１ｍｍの長さに切断してポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維の捲縮数は１１．９個／２５ｍｍ、捲縮率は１２．３％であった。
得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を通常の合繊紡方式の紡績工程に投入し、リング精紡機で紡績糸を製造し、８０℃×１５分の条件で真空セッターを用いて撚り止めセットを行った。得られた紡績糸の番手はメートル番手で１／５１．５Ｎｍ（１９４．２ｄｔｅｘ）、撚り係数αは９５．３（撚数６８４Ｔ／ｍ）、Ｕ％は１４．７％、Ｌ係数は１．６１（構成本数は８４．４本）であった。
得られた紡績糸を綛に巻き、バルキー噴射染色機を用いて常圧で綛染色を行い、３０インチ（７６．２ｃｍ）、１８ゲージの丸編み機を用いて天竺組織の丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の強度、伸度、初期引張抵抗度、５％伸長時の伸張弾性率、及びその他の測定・評価結果をまとめて表１に示す。
〔実施例２〕
実施例１で用いたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を６７ｗｔ％、キュプラ（ベンベルグ：旭化成株式会社の商標）短繊維（繊度１．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ）を３３ｗｔ％の割合で、練条工程で混紡し、撚り止めセットを６０℃×１５分の条件で行ったこと以外は、実施例１と同様の方法で紡績糸を製造した。
次いで、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表１に示す。
〔実施例３〕
実施例１で用いたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を３３ｗｔ％、クオリティ７０番のウール（平均繊度４．０ｄｔｅｘ、繊維長は５１ｍｍにカット）を６７ｗｔ％の割合で、練条工程で混紡し、撚り止めセットを７０℃×１５分の条件で行ったこと以外は、実施例１と同様の方法で紡績糸を製造した。次いで、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表１に示す。
〔実施例４〕
実施例１と同様にして、単糸繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長３８ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を製造した。得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維の捲縮数は１６．４個／２５ｍｍ、捲縮率は１５．８％であった。
得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を５０ｗｔ％、コーマ綿を５０ｗｔ％の割合で、練条工程でスライバー混紡し、通常の綿紡方式の紡績工程で紡績糸を製造した。次いで、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表１に示す。
〔比較例１〕
繊度２．３ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維を用いた以外は、実施例１と同様の方法で紡績糸を製造した。次いで、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表１に示す。
〔比較例２〕
比較例１で用いたポリエチレンテレフタレート短繊維を６７ｗｔ％、キュプラ短繊維（繊度１．４ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍ）を３３ｗｔ％の割合で混紡し、実施例１と同様の方法で紡績糸を製造した。撚り止めセットを６０℃×１５分の条件で行った以外は、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表１に示す。
実施例１〜４の紡績糸はいずれも、伸度が高いために編み立て性は極めて良好であった。また初期引張抵抗度が小さく伸度が高いため、編地は低い応力で大きく伸びる特性が得られ、ストレッチ性が良好であった。更に伸長弾性率が高いため、編地はストレッチバック性に優れたものであった。
また、実施例２、３及び４は、ポリトリメチレンテレフタレート繊維の風合いが表に出すぎることなく、複合の相手素材であるキュプラ、ウール、綿の風合いが充分に発現した編地であった。
実施例１〜４は、着用試験の結果より、風合いや寸法の変化が極めて小さく、穴明き、表面のすれ、ピリング等の発生もなく、耐久性に優れたものであった。
比較例１は、紡績糸の初期引張抵抗度が高く伸長弾性率が低いため、その編地は風合いが硬く、ストレッチ性、ストレッチバック性とも低いものであった。
比較例２は、紡績糸の伸度が低いために、編み立て時に糸切れが発生し、編み立て性がやや不良であった。また、紡績糸の初期引張抵抗度が高く、伸度が低く、伸長弾性率が低いため、編地はストレッチ性、ストレッチバック性とも低いものであった。更に、紡績糸の強伸度積が低いため、着用試験では、表面のすれやピリングの発生が見られ、耐久性に劣るものであった。
〔実施例５〜９〕
実施例１において、スタッファボックスを用いた押し込み捲縮加工の条件を変えて、捲縮数と捲縮率の異なるポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を用いて実施例１と同様にして紡績糸を製造し、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表２に示す。
実施例５〜９の紡績糸は、いずれも編み立て性は良好で、得られた編地はストレッチ性、ストレッチバック性に優れたものであった。着用試験では、風合いや寸法の変化が極めて小さく、穴明き、表面のすれ、ピリング等の発生もなく、耐久性に優れたものであった。
なお、捲縮数や捲縮率が多いほど、紡績糸中のネップやスラブがやや多く、Ｌ係数も大きくなり、紡績糸の均斉度が低下する傾向が見られた。特に実施例５は、捲縮数、捲縮率ともやや大きいため、開繊性がやや不充分で精紡工程での糸切れがやや多く、Ｌ係数も２．０を越えて均斉度がやや劣る糸であった。また、実施例９は、捲縮数、捲縮率ともやや小さいため、カード工程において集束カレンダー部でウェブが垂れ気味になる傾向が見られた。
〔実施例１０〜１４〕
実施例１と同様にして、繊度２．２ｄｅｔｘ、繊維長６４〜８９ｍｍのバイアスカットのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を製造した。但し、スタッファボックスを用いた押し込み捲縮加工の条件を変えて、捲縮数と捲縮率の異なるポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。
得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維をそれぞれ梳毛紡績工程に投入し、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維３０ｗｔ％、クオリティ７０番のウール（平均繊度４．０ｄｔｅｘ）を７０ｗｔ％の割合でミキシングギル工程で混紡し、リング精紡機で紡績糸を製造した。
得られた紡績糸を、７０℃×１５分の条件で撚り止めセットを行った以外は、実施例１と同様にして染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表３に示す。
実施例１０〜１４の紡績糸は、いずれも編み立て性は良好で、その編地はストレッチ性、ストレッチバック性に優れたものであると同時に、ウールの風合いがよく発現した編地であった。着用試験では、風合いや寸法の変化が極めて小さく、穴明き、表面のすれ、ピリング等の発生もなく、耐久性に優れたものであった。
ただし、前記実施例５〜９と同様に、捲縮数や捲縮率が多いほど紡績糸中のネップやスラブがやや多く、Ｌ係数も大きくなり、紡績糸の均斉度が低下する傾向が見られた。特に実施例１０は、捲縮数、捲縮率ともやや大きいため、開繊性がやや不充分で精紡工程での糸切れがやや多く、Ｌ係数も２．０を越えて均斉性がやや劣る糸であった。また、実施例１４は、捲縮数、捲縮率ともやや小さいため、カード工程において集束カレンダー部でウェブが垂れ気味になる傾向が見られた。
〔実施例１５〜１８〕
実施例１において、ラウリル燐酸エステルカリウム塩を主成分とする紡績用油剤の付着率を変えた以外は、実施例１と同様にしてポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を用いて、実施例１と同様にして紡績糸を製造し、染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表４に示す。
実施例１５〜１８の紡績糸は、いずれも編み立て性は良好で、その編地はストレッチ性、ストレッチバック性に優れたものであった。着用試験では、風合いや寸法の変化が極めて小さく、穴明き、表面のすれ、ピリング等の発生もなく、耐久性に優れたものであった。
実施例１６は、油剤の付着率が適正であるため、カード通過性も良好で精紡工程での糸切れ数も非常に少なく、可紡性は極めて良好であった。また、Ｌ係数も小さく、糸の均斉度も優れたものであった。
実施例１５は、油剤の付着量がやや少ないため、カード工程や精紡工程で静電気の発生量がやや多く、精紡工程でのボトムローラーへの巻き付きによる糸切れがやや多かった。また、Ｌ係数も２．０を越え、均斉度がやや悪いものであった。
実施例１７は、油剤の付着量がやや多いため、精紡工程においてトップローラーへの短繊維の巻き付きによる糸切れがやや多かったが、糸の均斉度はまずまずであった。
実施例１８は、油剤の付着率が多いため、カード工程でシリンダーへ巻き付く傾向が見られるとともに、精紡工程での糸切れもやや増加し、Ｌ係数も２．０を越え、均斉度がやや不充分なものであった。
〔実施例１９〕
実施例１において、脂肪酸エステル及び分子量１５００のポリエーテルを主成分とする長繊維用の仕上げ剤を除去せず、紡績用油剤を付与しなかった以外は、実施例１と同様にしてポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。仕上げ剤の付着率は０．１２％ｏｍｆであった。
得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を用いて，実施例１と同様にして紡績糸を製造し、染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表４に示す。
得られた紡績糸は、編み立て性は良好で、その編地はストレッチ性、ストレッチバック性に優れたものであり、着用試験の結果も良好であった。
ただし、油剤が最適なものでなかったため、カード工程や精紡工程において静電気の発生量がやや多く、特に精紡工程での糸切れがやや多かった。また、Ｌ係数も２．０を越え、均斉度がやや劣るものであった。
〔実施例２０〕
固有粘度の異なる二種類のポリトリメチレンテレフタレートを比率１：１で偏芯鞘芯型（高粘度側が芯部）に押し出し、紡糸温度２６５℃、紡糸速度１５００ｍ／分で未延伸糸を得た。次いで、ホットロール温度５５℃、ホットプレート温度１４０℃、延伸速度４００ｍ／分で、延伸倍率は延伸後の繊度が８４ｄｔｅｘとなるように設定して延撚し、８４ｄｔｅｘ／３６ｆの偏芯鞘芯型複合マルチフィラメントを得た。得られた複合マルチフィラメントの固有粘度は、高粘度側が［η］＝０．９０、低粘度側が［η］＝０．７０であった。
得られた複合マルチフィラメントを用い、スタッファボックスによる押込み捲縮加工を行わなかったこと以外は、実施例１と同様にして繊維長５１ｍｍのポリトリメチレンテレフタレート短繊維を得た。得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維の捲縮数は１３．２個／２５ｍｍ、捲縮率は１７．５％であった。
得られたポリトリメチレンテレフタレート短繊維を用いて，実施例１と同様にして紡績糸を製造し、染色を行い、丸編み地を作成した。
染色後の紡績糸の物性及びその他の測定・評価結果をまとめて表４に示す。
得られた紡績糸は、編み立て性は良好で、その編地はストレッチ性、ストレッチバック性に優れたものであり、着用試験の結果も良好であった。

なお、表における繊維の略号は、次のものを表す。
ＰＴＴ：ポリトリメチレンテレフタレート
ＰＥＴ：ポリエチレンテレフタレート
Ｂｅｍ：ベンベルグ（旭化成株式会社のキュプラ繊維の商標）
Ｗｏｏｌ：羊毛
産業上の利用の可能性
本発明の紡績糸は、製編織性に優れ、その織編地はストレッチ性、ストレッチバック性、長期着用時の形態安定性、耐久性に優れたものである。また、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維と他の繊維とを複合した紡績糸は、複合する相手素材の風合いを充分に活かしながら、ストレッチ性、ストレッチバック性、形態安定性等において優れた機能を有する。
本発明の紡績糸は、タイツ、ソックス、スポーツウェア等のジャージー、弾性糸のカバリング糸、アウター用織編物、肌着等の衣料や、タオル、バスマット、カーペット等のインテリア、寝装具等に有用である。

Claims

ポリトリメチレンテレフタレート短繊維を少なくとも１５ｗｔ％以上含有し、５％伸長時の伸長弾性率が下記の式（ａ）を満足することを特徴とする紡績糸。
５％伸長時の伸張弾性率（％）≧０．１Ｘ＋７０……（ａ）
但し、Ｘは、紡績糸中のポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率（ｗｔ％）を表す。
ポリトリメチレンテレフタレート短繊維と他の繊維との複合紡績糸であって、ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の含有率が１５ｗｔ％以上７０ｗｔ％以下であることを特徴とする請求項１記載の紡績糸。
破断伸度が１０％以上であることを特徴とする請求項１又は２記載の紡績糸。
強伸度積が１５ｃＮ・％／ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする請求項１、２又は３記載の紡績糸。
紡績糸のＩ係数またはＬ係数が１．０〜２．５であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の紡績糸。
アルキル基の平均炭素数が８〜１８のアルキル燐酸エステル塩を含む油剤を付与したことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の紡績糸。