JPS643133B2

JPS643133B2 -

Info

Publication number: JPS643133B2
Application number: JP54165446A
Authority: JP
Inventors: Ranke Geruharuto; Uaisu Horusuto
Original assignee: Linde GmbH
Current assignee: Linde GmbH
Priority date: 1978-12-23
Filing date: 1979-12-19
Publication date: 1989-01-19
Also published as: DE2856078A1; JPS55111821A; DE2961034D1; BR7908432A; EP0012986B1; IN153448B; US4324567A; EP0012986A1

Description

【発明の詳細な説明】本発明はガス混合物中の分離されるべき成分の
内の少なくとも１つの成分に対して、他の少なく
とも１つの成分に対するよりも良好な溶解能力を
有する物理的に働く洗滌流体による洗滌によつて
少なくとも２つのガス状の成分を、これらの成分
を含むガス混合物から分離して収得するに際し、
洗滌によつて分離されるべき成分全部を担持する
第１の洗滌流体の流れと、溶解の不良な成分しか
含んでいない第２の洗滌流体の流れとを取出し、
第１の洗滌流体の流れを膨張させてガス状の部分
を解放し、同様に膨張された第２の洗滌流体の流
れで処理して前記ガス状の部分を溶解の良好な成
分から分離して前記溶解の不良な成分の第１の生
成ガスを取出し、前記第１及び第２の膨張された
洗滌流体の流れを最終的に処理して、これから溶
解の良好な成分を分離すると共に残留する溶解の
不良な成分から分離して、溶解の良好な第２の生
成ガスを収得する分離及び収得方法に関する。

上述の如き方法は西独国特許公報第1814064号
並びに西独国公告公報第2548700号によつて公知
となつている。

西独国特許公報第1814064号は特に、水素に富
んだ原料ガスから２酸化炭素及び硫化水素を分離
することに関する。原料ガスは２段階の洗滌にて
最初既に２酸化炭素を吸収担持せるメタノールと
の向流処理によつて硫化水素を解放され、引続い
て完全に再生されたメタノールによつて２酸化炭
素を解放されるのである。このように第２の洗滌
段階で２酸化炭素を吸収担持せるメタノールの１
部分は第１の洗浄段階に投与され、硫化水素を吸
収担持した後に第１の洗滌流体の流れとして取出
されるのである。第２の洗滌段階で取出されて２
酸化炭素を吸収担持せるメタノールの残余の部分
は第２の洗滌流体の流れとして洗滌装置から排出
される。第１の洗滌流体の流れはガス状の２酸化
炭素及び硫化水素を含む成分部分の解放を行い
つゝ膨脹される。この成分部分は同様に膨脹され
た第２の洗滌流体の流れとの向流処理によつてメ
タノール内の２酸化炭素に比して溶解の良好な成
分である硫化水素から解放されるのである。この
処理によつて窒素により著しく不純化された大部
分２酸化炭素より成る第１の生成ガスの流れが得
られる。何故ならば第１の洗滌流体の流れは膨脹
及びガス状の部分の解放の後でも尚ガス状の窒素
の流れによりストリツピング（strippen）され
て、ストリツプガスの流れ（Strippgasstrom）
は更に解放された成分を吸収した後に同様に第２
の洗滌流体の流れによる処理を行われて、ストリ
ツプされた硫化水素を洗浄回収するようになされ
るのである。両方のメタノール−洗滌流体の流れ
は最後に合流されて、加熱再生装置
（Warmregenerierung）に導入され、加熱再生装
置は硫化水素並びに残留２酸化炭素より成る第２
の生成ガスの分離及び収得を行う。

このような公知の方法によつて、硫化水素に富
んだガス状の生成された部分が収得されるが、２
酸化炭素の回収率は殆ど不良である。２酸化炭素
を予め担持されたメタノールより成る第２の洗滌
流体の流れの膨脹の際に解放されるガス状の２酸
化炭素の部分は西独国特許公報第1814064号明細
書の第１図に示された工程とは反対にストリツプ
ガスと混合されないで別個に収得されることが出
来るが、併し２酸化炭素及び硫化水素を吸収して
担持するメタノールより成る第２の洗滌流体の流
れの膨脹の際に解放される２酸化炭素の部分は公
知の方法では何れにしてもストリツプガスによつ
て不純化される。更に硫化水素及び２酸化炭素よ
り成る第２の生成ガスの部分には尚比較的大なる
２酸化炭素の部分が含まれている。従つて西独国
特許第1814064号の方法は硫化水素の濃縮及び２
酸化炭素の出来るだけ完全な収得の点で尚改善を
要するのである。

西独国公告公報第2548700号より知られた第２
の方法は上述の点でたとえ附加的な工程が設けら
れているとしても未だ最良のものではない。この
附加的な工程は、単に２酸化炭素のみを予め担持
せる第２の洗滌流体の流れの膨脹の際に解放され
る２酸化炭素の部分がストリツプガスと混合され
ず、１方では２酸化炭素及び硫化水素を含む第１
の洗滌流体の流れの膨脹の際に解放されるガス状
の部分の処理が、他方では両方の洗滌流体の流れ
の引続くストリツピングが２つの別々の処理塔内
で行われる点にある。その結果第１の洗滌流体の
流れの膨脹の際にガス相に移行する２酸化炭素が
殆ど純粋な状態で収得されるのであるが、ストリ
ツピングの際に解放される２酸化炭素の部分はス
トリツプガスにより不純化されるのである。この
処理にもかゝわらず、殆ど純粋に収得される２酸
化炭素の部分は単に約72％に過ぎず、１方約24％
がストリツプガスと共に吹出され、約４％が濃縮
される硫化水素−生成物部分に残留するのであ
る。

本発明は、冒頭に述べた方法を、分離される成
分の回収を更に向上させ、同時に可能な限り経済
的に実施可能になすように改善することを目的と
する。

上述の目的は、本発明によつて、前述の第１及
び第２の洗滌流体の流れが溶解の良好な成分の前
記第２の生成ガスを収得する分離を施される前に
更に膨張され、その時に解放されるガス状の部分
を再圧縮して、溶解の不良な成分しか含まない第
２の洗滌流体の流れによる処理を施されるように
なすことによつて解決されるのである。

上述の処理は、分離された溶解の不良な成分、
即ち上述の公知の方法の場合特に２酸化炭素の回
収の点でも、又溶解の良好な成分、即ち上述の両
方の公知の方法の場合、硫化水素の第２の生成ガ
ス内での濃縮化の点でも、生成ガスの利得を著し
く向上させる。これら２つの洗滌流体の流れを更
に膨脹させることは分離させる成分、即ち大部分
溶解が不良な成分であるが或る部分だけ溶解の良
好な成分の更に大なる部分の脱ガスを生ぜしめ
る。溶解の良好な成分は解放されたガス状の部分
の処理を行う場合に、溶解の不良な成分しか含ん
でいない第２の洗滌流体の流れによつて洗滌され
る。従つて溶解の不良な成分の回収の点で利得が
向上し、同時に洗滌流体内に於ける溶解の良好な
成分の濃縮化が可能となる。前述のように第１及
び第２の洗滌流体の流れを更に膨脹させることに
より生ずるガス状の部分の解放は洗滌流体の冷却
を生ぜしめ、従つてこの洗滌流体から熱力学的に
良好な方法で洗滌搭内に生ずる溶解熱の１部が再
び引出されるのである。ガス状の部分の再圧縮の
為に必要な設備及び駆動費用は生成の利得が高い
ことによつて充分補償される。

本発明の更に他の構成により、洗滌流体の流れ
は、前述のように更に膨脹を行う前に中間膨脹を
行われ、再圧縮されるようになされる。この中間
膨脹も、大部分溶解の不良な成分より成るガス状
の部分の解放を行う。このことにより洗滌流体内
の溶解な成分の更に濃縮化が関連して行われる。
中間膨脹の際に解放されるガス状の部分は目的に
適するように再圧縮され、第２の洗滌流体の流れ
による処理を行われる。このことは溶解の不良な
成分の利得を更に向上させる。

洗滌流体の流れの中間膨脹は特にその時にガス
相に移行された部分による冷却作用を生ぜしめ
る。洗滌流体の流れに対して行われる再圧縮は反
対に極く僅かな加熱作用しか生じない。何故なら
ば液相のみしか圧縮されないからである。従つて
洗滌流体の流れを中間膨脹及び再圧縮の後で加熱
することが行われる。このことは目的に適するよ
うに冷却されるべき、再生されて洗滌塔内で予め
吸収して担持を行つた吸収熱を含む洗滌流体に対
する対向流にて行われる。この加熱は溶解された
成分を更に脱ガス即ち追出すようになす。その際
に上述にて扱われた場合と同様に、加熱の際に解
放されたガス状の部分が同様に第２の洗滌流体に
よる処理を受けるのが目的に適している。

本発明によつて行われる３種の附加的なガス状
の部分の第２の洗滌流体の流れによる処理によつ
て公知の方法に比して溶解の不良な成分の利得が
著しく向上されることが出来る。このことは、西
独国特許第1814064号の方法に於けるように絶対
にストリツプガスが使用されなければならないよ
うなことのない場合に既に当てはまる。

生成ガスの利得及び第２の生成ガス内の溶解の
良好な成分の濃度は、本発明によつて更に膨脹さ
れた洗滌流体の流れが不活性ガスによつて追出作
用即ちストリツピングを受ける場合に更に向上さ
れ得る。その際には又解放されたガス状の成分を
担持するストリツプガスは第２の洗滌流体の流れ
から分岐されて同様に膨脹された部分流によつて
処理され、ストリツピングを受けた洗滌流体の流
れが引続いて第２の生成ガスの回収に役立つ分離
作用を行われるようになされなければならない。
このストリツピングを、洗滌流体の流れの本発明
による膨脹及び場合によりこの膨脹に先立つ中間
膨脹及び引続く再加熱の後で始めて行うことが特
に有利であることが証明されている。ストリツピ
ングの際に解放され、ストリツプガスによる不純
化を回避出来ないガス状の部分の量は公知の方法
による場合よりも著しく少量となる。従つて残留
ガスに放出される溶解の不良な成分の損失は減少
される。上述の洗滌流体の流れの中間膨脹が行わ
れる場合、上述の如く担持せるストリツプガスの
処理に利用される膨脹された部分流を、上述の如
く中間膨脹され、未だ圧縮されていない洗滌流体
の流れによつて処理した後で合流させるようにな
される。これによつて担持せるストリツプガスの
処理に利用される部分流も引続いて更に膨脹さ
れ、又場合により上述の如く加熱されるようにな
されることが出来、更に多くのガス状の部分が解
放される。

部分流は担持せるストリツプガスの処理の前に
膨脹されなければならないから、或る部分が液相
からガス相に移行する。この為に、部分流の膨脹
の際に解放されたガス状の部分を同様に再圧縮
し、第２の洗滌流体の流れにより処理を行うよう
になされる。このことは第１の生成ガスの溶解の
不良な成分の企図された出来るだけ大なる回収を
得るようになす意味がある。

更に本発明は、簡単な方法で第２の生成ガス内
の溶解の不良な成分に対する溶解の良好な成分の
所望の濃度比を調節する可能性を与える。このこ
とは、洗滌流体の流れを更に膨脹させる時の最終
圧力が適当な方法で変化されるようになすことに
よつて行い得る。１般に目的に適しているように
上述の更に膨脹を行う時に解放されるガス状の部
分が圧縮機によつて圧縮される場合には、この更
に膨脹を行う時の最終圧力は圧縮機の吸込圧力を
調節することによつて変化されることが出来る。
この方法は特に溶解の不良な成分の脱ガス率に作
用を及ぼし、これによつて第２の生成ガス内の濃
度比が広範囲に変化可能となるのである。

以下に於て本発明はその実施例について詳述さ
れる。これらの実施例は原料水素混合物からの２
酸化炭素並びに硫化水素及び酸化炭素硫化物の分
離及び収得に関するものである。

図面には本発明に於て該当する工程が概略的に
示されている。

第１図によれば導管１を通つて100000Nm³／ｈ
（Ｎm³は標準状態におけるm³）の原料水素ガス混
合物が導入されるが、このガス混合物は69926N
m³／ｈの水素、26548Nm³／ｈの水素の２酸化炭
素1717Nm³／ｈの１酸化炭素、アルゴン及びメタ
ン、1182Nm³／ｈの窒素並びに627Nm³／ｈの硫
化水素及び酸化炭素硫化物を含んでいる。このガ
ス混合物は75ba_rの圧力の圧縮された戻しガス
957Nm³／ｈを供給された後に洗滌塔２に達する。
こゝでガス混合物は洗滌流体によつて２酸化炭
素、硫化水素及び酸化炭素硫化物を解放され、洗
滌塔２の頭部にて導管３を経て著しく水素に富ん
だガス混合物72514Nm³／ｈが引出されるが、こ
のガス混合物は69677Nm³／ｈの水素、1668N
m³／ｈの１酸化炭素、アルゴン及びメタン並びに
1169Nm³／ｈの窒素を含んでいる。

洗滌塔の頭部には導管４１を経て洗滌流体とし
て100t／ｈの223Kの温度の再生されたメタノー
ルが供給される。この洗滌メタノールは洗滌塔の
上部で２酸化炭素を吸収し、その際に加熱され
る。吸収熱の放出の為に洗滌メタノールは導管４
を経て排出され、冷却器５内で外部の寒冷により
冷却され、更に引続く交換器６内で低温の洗滌メ
タノールとの対向流により冷却される。然る後洗
滌メタノールは導管７を経て洗滌塔の中央部分に
戻され、最後に殆ど２酸化炭素が飽和した状態で
導管８を経て排出される。１部分、即ちこの２酸
化炭素を予め担持せる洗滌メタノール45t／ｈは
導管９を通つて洗滌塔の下部に供給され、こゝで
原料ガス混合物に含まれている硫化水素及び酸化
炭素硫化物の全部を吸収する。266Kの温度とな
つている塔の底部（Sumpf）からは導管１２を経
て45t／ｈの吸収担持せる洗滌メタノールが引出
されるが、この洗滌メタノールには全部で
14479Nm³／ｈの溶解されたガス即ち２酸化炭素、
硫化水素及び酸化炭素硫化物が随半される。

塔２の底部から引出された洗滌メタノールは引
続いて膨脹弁１３にて25ba_rの圧力に膨脹され、
その際特に水素が脱ガス即ち除去される。ガス状
の成分は分離器１４内で分離され、導管１５を経
て圧縮機１６に導入され、こゝで75ba_rの初期圧
力に圧縮され、原料ガス混合物と合流される。分
離器１４の底部（Sumpf）からは溶解の不良な成
分としての２酸化炭素並びに溶解の良好な成分と
しての硫化水素及び酸化炭素硫化物を吸収担持せ
る洗滌メタノールが引出されるが、この洗滌メタ
ノールが第１の洗滌流体の流れなのである。

単に２酸化炭素のみしか予め担持していない洗
滌メタノールの導管９を経て塔に戻されない部分
は膨脹弁１０内で同様に25ba_rの圧力に膨脹され
る。その際に脱ガスされる部分は分離器１１の頭
部から排出され、分離器１４の頭部のガス状の部
分と合流される。導管１５を経て水素642Nm³／
ｈ、２酸化炭素265Nm³／ｈ、１酸化炭素とアル
ゴンとメタン30Nm³／ｈ、並びに窒素18Nm³／ｈ
を含む全体で957Nm³／ｈのガス混合物が戻され
る。分離器１１に導入される洗滌メタノールの量
は、13964Nm³／ｈの溶解されたガスを随半して
55t／ｈとなされる。分離器１１の底部からは大
部分２酸化炭素を担持せる洗滌メタノールが排出
されるが、これが第２の洗滌流体の流れなのであ
る。

第１及び第２の洗滌流体の流れは導管１８及び
１７を経て夫々膨脹弁２０及び１９に導かれ、
3ba_rの圧力に膨脹される。両方の洗滌流体の流れ
は豊富化作用塔（Anreicherungssaeule）２１に
導入されるが、その内の第１の洗滌流体の流れは
中央部分に、又第２の洗滌流体の流れは分離器を
設けられた頭部に導入されるようになつている。
膨脹弁２０及び１９内への膨脹の際に夫々ガス状
の部分が解放され、第２の洗滌流体の流れの場合
には塔の頭部を経て排出される大部分２酸化炭素
より成る部分が解放され、第１の洗滌流体の流れ
の場合には塔内を上方に上昇する２酸化炭素及び
硫化水素及び酸化炭素硫化物を含む部分が解放さ
れるのである。硫化水素及び酸化炭素硫化物の部
分は、これらの部分から上昇するガス状の部分か
ら第２の洗滌流体の流れの１部分によつて戻し洗
滌により戻される（Zurueckwaschen）が、この
第２の洗滌流体の流れの１部分は塔の頭部の分離
器から導管２２によつて豊富化作用塔２１の上部
に戻されるものである。第２の洗滌流体の流れの
この部分の量は35t／ｈである。豊富化作用塔２
１の下部にある中間溜め部（Kaminboden）上に
収集される洗滌流体の流れは導管２４を経て引出
され、流体ポンプ２５によつて熱交換器２６及び
６を通り推進されて、引続き導管２３を経て分離
器としてのみ作用する豊富化作用塔の下部に戻さ
れる。その際に洗滌流体の流れは導管４１を通つ
て導かれる再生された洗滌メタノールとの熱交換
によつて218Kから230Kに加熱され、更に吸収熱
を放出する２酸化炭素を予め担持せる洗滌メタノ
ールとの熱交換により240Kに加熱される。加熱
によつて解放された再度特に２酸化炭素及び又硫
化水素及び酸化炭素硫化物を含むガス状の部分は
豊富化作用塔２１の下部の中間溜め部を上方に通
抜けてその際に第２の洗滌流体の流れとガス−流
体−接触を行うことによつて上述の両方の硫黄を
含有するガス状の成分が解放される。豊富化作用
塔２１の底部上には導管４６を通つて２酸化炭素
4896Nm³／ｈ、硫化水素及び酸化炭素硫化物
295Nm³ｈ／ｈを含むガス混合物5191Nm³／ｈが
導入される。豊富化作用塔２１の頭部からは導管
２７を通つて大部分即ち23000Nm³／ｈが２酸化
炭素より成り、247Nm³／ｈが水素から成り、
49Nm³／ｈが１酸化炭素、アルゴン及びメタンか
ら成り、又20Nm³／ｈが窒素から成る第１の生成
ガス23316Nm³／ｈが引出される。このガス状の
２酸化炭素生成物の純度は約98.7容量％である。
この生成ガスは224Kの温度にて得られる。

豊富化作用塔２１の底部からは導管２８を経て
硫化水素及び炭化水素硫化物に富んだ第１及び第
２の洗滌流体の流れより成る洗滌メタノール
100t／ｈが引出される。この洗滌メタノールは溶
解した状態で7232Nm³／ｈの２酸化炭素並びに
1025Nm³／ｈの硫化水素及び酸化炭素硫化物を随
伴させる。洗滌メタノールは導管２８を経て膨脹
弁４２に導かれ、こゝで0.7ba_rの圧力に膨脹され
て分離器４３に導入される。膨脹の際に解放され
る4896Nm³／ｈの２酸化炭素及び295Nm³／ｈの
硫化水素及び酸化炭素硫化物より成るガス状の部
分は圧縮機４４に吸込まれ、こゝで大体豊富化作
用塔２１の圧力迄圧縮されて冷却器４５内で外部
寒冷により冷却され、導管４６によつて豊富化作
用塔２１に戻されて、こゝで第２の洗滌流体の流
れによる処理を受ける。

分離器４３の底部からは流体ポンプ２９によつ
て2336Nm³／ｈの２酸化炭素及び730Nm³／ｈの
硫化水素及び酸化炭素硫化物を含む洗滌流体
100t／ｈが引出される。この洗滌流体はストリツ
プ塔３０に供給され、塔の下部にて、導管３１を
通つて塔３０の底部上に3000Nm³／ｈの量にて導
入されるストリツプガスとガス−流体−接触させ
られる。ストリツプガスとしては窒素が使用され
る。ストリツピングの間に1486Nm³／ｈの２酸化
炭素並びに103Nm³／ｈの硫化水素及び酸化炭素
硫化物がガス相に移行される。このようにして担
持せるストリツプガスはストリツプ塔３０の大体
中央に配置された溜め部（Kaminboden）を通つ
て塔３０の上部に流入し、こゝで両方の硫黄を含
む成分を解放する。このことは、第２の洗滌流体
の流れから分岐されて膨脹弁２２内で1.8ba_rの圧
力に膨脹された単に２酸化炭素のみ予め担持する
メタノールより成る部分流が塔３０の頭部に供給
されることにより行われる。この部分流の量は
20t／ｈである。この部分流は中間溜め部の上方
で、1878Nm³／ｈの２酸化炭素及び103Nm³／ｈ
の硫化水素及び酸化炭素硫化物を随伴してストリ
ツプ塔から引出され、導管３４を通り、流体ポン
プ３５によつて豊富化作用塔２１の圧力にて推進
され、塔２１内に導入される。ストリツプ塔３０
の頭部からは、導管３３を経て窒素2955Nm³／ｈ
及び２酸化炭素2698Nm³／ｈより成る5653Nm³／
ｈの担持せるストリツプガスが排出される。この
担持せるストリツプガスは1.8ba_rの圧力にて生ず
る。本来のストリツピングが行われるストリツプ
塔３０の下部では2ba_rの圧力が存在する。ストリ
ツプ塔の底部からは導管３６を経て流体ポンプ３
７によつて100t／ｈの甚だ硫黄を含んだ成分に富
んだ洗滌メタノールが引出される。1517Nm³／ｈ
の溶解されたガスを随伴するこの洗滌メタノール
は通常の加熱再生装置３８内で完全に溶解された
ガスを解放し、導管３９を経て２酸化炭素850N
m³／ｈ、硫化水素及び酸化炭素硫化物627Nm³／
ｈ、窒素38Nm³／ｈ及び水素2Nm³／ｈより成る
第２の生成ガスが排出されるようになす。完全に
再生された洗滌メタノールは流体ポンプ４０によ
つて導管４１を経て洗滌塔２の頭部に推進され
る。

２酸化炭素の利得のバランスはこの実施例の場
合次の結果を示した。導管２７を経て引出された
第１の生成ガスには原料ガスと共に導入される２
酸化炭素86.6％が回収され、その純度は98.7容積
％である。導管33を経て引出される担持ストリツ
プガスには10.2％の導入された２酸化炭素を含
み、１方導管３９を経て流出する第２の生成ガス
には3.2％の２酸化炭素が残留する。西独国公告
公報第2548700号の公知の方法に於ける対応する
データは夫々71.4％（98.4モル％）、約24.3％並び
に4.23％である。従つて２酸化炭素に関する生成
ガスの利得については著しい改善が確認される。
同じことが第２の生成ガス内の流黄を含む成分の
流化水素及び酸化炭素硫化物の豊富化にも当ては
まる。従つて上述の実施例の方法では２酸化炭素
及び硫黄を含む両方の成分の間の濃度比は原料ガ
スで42.3、第２の生成ガスにて1356であり、これ
は約31.2の濃縮化に相当する。西独国公告公報第
2548700号の方法に対する対応データは夫々31.2
及び1378及び23.3である。第２の生成ガス内の濃
縮についても本発明による方法を利用すると著し
く改善されるのである。

上述の実施例に於ては、充分な量のストリツプ
ガスが得られることを前提としている。併し本発
明は、そのようでない場合でも応用可能である。
先ず分離器４３の底部流体内の両方の、硫黄を含
む成分の濃度は不満足である。何故ならば濃度
は、流体内に溶解された２酸化炭素、硫化水素及
び酸化炭素硫化物の全量について僅かに21.1％で
ある。併しこのような濃度はクラウス装置
（Claus Anlage）に於て第２の生成ガスを更に処
理するのには充分でない。何故ならばこの場合経
済的な理由で通常少なくとも25％の硫化水素含有
量が必要であるからである。併し分離器４３の底
部内又は第２の生成ガス内の流体の硫黄含有成分
の濃度は膨脹弁４２内の膨脹が更に低い圧力で行
われるようにすることによつて具合よく変化され
ることが出来る。このようにして硫黄含有成分の
濃度を25.4％に上昇させるのに0.48ba_rに圧力を低
下させるだけで充分である。このような圧力低下
は4896Nm³／ｈでなく更に多くの5396Nm³／ｈの
２酸化炭素及び295Nm³／ｈでなく更に多くの
376Nm³／ｈの硫化水素及び酸化炭素硫化物の脱
ガス作用を生ぜしめる。これによつて分離器４３
の底部収集流体内の溶解された２酸化炭素の割合
は1836Nm³／ｈに減少され、１方硫黄含有成分の
割合は627Nm³／ｈになされ、これは25.4％の濃
度に相当する。この作用効果は更に圧力を低下さ
せることによつて更に向上され得る。

最後に述べた実施例は多くの利点を有する。即
ちストリツプガスが必要でなくなり、ストリツプ
塔が不要となり、２酸化炭素の利得が実質的に上
昇される。何故ならば２酸化炭素がストリツプガ
スに随伴されて失われることがなく、第２の洗滌
流体の流れ全体が豊富化作用塔の頭部に供給され
ることが出来、即ち塔の交換フロア
（Austauscherboden）の数及び充填体
（Fuellkoerperschuettung）の量が、導管２７を
経て豊富化作用塔の頭部から引出される第１の生
成ガスの純度が同じ場合には減少されることが出
来るのである。

第２図に示された本発明の他の実施例は上述の
作用効果を更に向上出来る附加的な可能性を示
す。

第２図に於ては第１図と同じ部分は同じ符号で
示されている。第２図では第１図の左方の部分特
に洗滌塔２及び分離器１１及び１４並びにこれら
に配置される導管及び原料ガス及び純化ガスの導
管１及び３が省略されている。

上述の附加的な可能性は、膨脹弁５０内で行わ
れる合流された両方の洗滌流体の流れの中間膨
脹、即ち導管２４を通つて豊富化作用塔２１から
引出される洗滌流体の流れの膨脹弁５０内で行わ
れる中間膨脹、及び前記中間膨脹５０の後で残留
する前記合流された洗滌流体の流れからの加熱２
６，６による更に他のガス状の２酸化炭素、硫化
水素及び酸化炭素硫化物の部分の解放及び第２の
洗滌流体の流れの前記ストリツプ塔３０に供給さ
れる部分流の分離塔５２内に於ける膨脹の後で得
られるガス状の２酸化炭素の部分の隔離された回
収にあるのである。

従つて豊富化作用塔２１の中間溜め部上で導管
２４を通つて引出される合流された洗滌流体の流
れは膨脹弁５０内で中間圧力に膨脹されて分離器
４９内に導入されることが出来る。この中間膨脹
の後で解放されるガス状の部分即ち２酸化炭素及
び両方の硫黄含有成分の僅かな割合の部分を含む
ガス状の部分は導管５１を経て圧縮機４４に導入
され、引続き豊富化作用塔内で同様に硫黄含有成
分の戻し洗滌（Rueckwaschung）を行われる如
くなされる。ストリツプ塔３０の中間溜め部上の
圧力に中間膨脹を行うのが目的に適している。何
故ならば導管３４を経て引出される洗滌流体は流
体ポンプによつて圧縮されないで分離器４９に推
進され得るからである。然る後分離器４９の底部
収集流体は流体ポンプ２５によつて引出されて熱
交換器２６及び６内で圧縮及び２回の加熱を受
け、然る後に導管２３を経て単に分離器として作
用する豊富化塔２１の下部に戻される。加熱は熱
交換器２６内では再生された冷却された洗滌メタ
ノールにより行われ、熱交換器６内では洗滌塔２
の上部からの２酸化炭素を予め担持せる洗滌メタ
ノールによつて行われる。分離器５５内ではガス
状の２酸化炭素、硫化水素及び酸化炭素硫化物を
含む部分が分離され、導管５６を経て豊富化塔２
１に導入される。

ストリツプガスから硫黄を含む成分を戻し洗滌
するのに役立つ膨脹弁３２内で膨脹される第２の
洗滌流体の流れの部分流は先ずストリツプ塔の上
に載置された分離器５２に供給される。こゝでガ
ス状の大部分２酸化炭素を含む部分は分離されて
導管５３を経て同様に圧縮機４４に導入される。
これによつて附加的に殆ど純粋な２酸化炭素が回
収される。この成分の部分を豊富化作用塔内で処
理することは必要でない。何故ならばこの成分の
部分は硫黄化合物がないからである。併しこの成
分の部分を圧縮機４４内で圧縮し、導管２７を通
つて引出される第１の生成ガスの圧力になすのは
目的に適している。濃縮された部分流は導管５４
を経て分離器５２から引出され、ストリツプ塔３
０の上方の部分に導入されて、こゝでストリツプ
ガスからの硫黄含有成分の戻し洗滌を行うように
なされる。加熱再生装置３８内で完全に再生され
た洗滌流体は通常の方法で熱交換器４７内で導管
３６を通つて流入する。尚吸収担持せる洗滌流体
により第１回目の冷却を受ける。

前述により判るように本発明による方法は酸性
ガスをこれらの酸性ガスを含むガス混合物から分
離して回収するのに利用出来る。この場合特に溶
解の不良な成分として２酸化炭素が、又溶解の良
好な成分として硫化水素並びに酸化炭素硫化物が
有利である。何故ならば原料ガスからのこのよう
な不純物の分離及び回収は特に頻繁に生ずる問題
であるからである。このような原料ガスは炭素ガ
ス化ガス（Kohlevergasungsgas）即ち流体状又
はガス状の炭化水素の部分酸化により生じたガス
特に１酸化炭素の２酸化炭素への変換により生じ
たガスである。このようにして例えば純粋の水素
が回収出来る。併し本発明はこのような応用に限
定されるものではない。本発明は例えば天然ガス
の純化に利用出来、同様に２酸化炭素及び硫化水
素の分離を行うのである。後者の成分の前者の成
分に対する比は１般に１酸化炭素の変性により生
ずるガスの場合よりも大であり、従つて本発明の
重点は第１の生成ガスとしての２酸化炭素の回収
よりも第２の生成ガスとしての硫化水素の濃縮に
ある。

本発明は少なくとも３種のガス状の成分の混合
物に全く共通に応用可能であるが、その際少なく
とも２つの成分を少なくとも第３の成分に対して
充分な選択性を有して吸収可能な洗滌流体が得ら
れること、及びこれらの少なくとも２つの吸収さ
れる成分の群の中で明らかに異なる吸収能力があ
ることを前提とする。本発明による方法の作用は
物理的に働く洗滌流体の性質にあり、物理的な洗
滌流体の種類の点で本発明の利用範囲は何等制限
されるものではない。従つて、物理的に働く洗滌
流体として上述の実施例にて示されたメタノール
の他に例えばアセトン、ジメチルフオルムアシド
及び／或いはＮ−メチル・ピロリデン又はＮ−メ
チルピロリデン及びメタノールの混合物がエチレ
ン及びアセチレン含有ガス混合物からエチレン及
びアセチレンを洗滌して分別回収するのに利用出
来る。最後に述べた物理的に働く洗滌流体はエチ
レンに比して著しく大なるアセチレンに対する選
択吸収性を有する。更に本発明は天然ガス又は精
製ガスからのベンジン炭化水素の回収の為の圧力
油洗滌の際に利用出来、その際溶解の不良な成分
としての軽いベンジン炭化水素が溶解の良好な成
分としての重いベンジン炭化水素から分離される
ようになされるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の主技術思想を実施する方法を
示す循環回路図。第２図は本発明の範囲に含まれ
る改善された可能性を有する方法の変形循環回路
図。２……洗滌塔、５，４５……冷却器、６，２
６，４７……熱交換器、１０，１３，１９，２
０，３２，４２，５０……膨脹弁、１１，１４，
４３，４９，５２，５５……分離器、１６，４４
……圧縮機、２１……豊富化作用塔、２５，２
９，３５，３７，４０……流体ポンプ、３０……
ストリツプ塔、３８……加熱再生装置。

Claims

【特許請求の範囲】１ガス混合物中の分離されるべき成分の内の少
なくとも１つの成分に対して、他の少なくとも１
つの成分に対するよりも良好な溶解能力を有する
物理的に働く洗滌流体による洗滌によつて少なく
とも溶解の良好な成分及び溶解の不良な成分の２
つのガス状の成分を、これらの成分を含むガス混
合物から分離して収得するに際し、洗滌によつて
分離されるべき成分全部を担持する第１の洗滌流
体の流れＡと、溶解の不良な成分しか含んでいな
い第２の洗滌流体の流れＢとを取出し、前記第１
の洗滌流体の流れＡを膨張２０させることによつ
てガス状の部分を解放させると共にこれを膨張１
９された前記第２の洗滌流体の流れＢによつて洗
滌して、溶解の良好な成分から分離除去して溶解
の不良な成分の第１の生成ガスａを取出し、前記
第１の洗滌流体の流れＡ及び前記第２の洗滌流体
の流れＢをストリツピングし、最終的に溶解の良
好な成分を、溶解の不良な成分の残部から分離し
て、溶解の良好な成分の第２の生成ガスｂを収得
する分離及び収得方法に於て、前記第１及び第２
の洗滌流体の流れＡ，Ｂが前記第２の生成ガスｂ
を収得する分離を施される前に前記第１及び第２
の洗滌流体の流れＡ，Ｂが更に膨張４２され、そ
の時に解放されるガス状の部分が再圧縮４４され
て、次いで前記第２の洗滌流体の流れＢによる洗
滌を施されることを特徴とする方法。２前記第１及び第２の洗滌流体の流れＡ，Ｂが
前記第２の生成ガスｂを収得する分離を施される
前の前記膨張４２の前に中間膨張５０を行われて
から再圧縮４４されることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の分離及び収得方法。３前記中間膨張５０の際に解放されるガス状の
部分が再圧縮４４され、前記第２の洗滌流体の流
れＢによる洗滌を施されることを特徴とする特許
請求の範囲第２項記載の方法。４前記第１及び第２の洗滌流体の流れＡ，Ｂが
前記中間膨張５０及び再圧縮４４を施された後で
冷却４５されることを特徴とする特許請求の範囲
第２項又は第３項の何れか１項に記載の方法。５前記冷却４５の際に解放されるガス状の部分
が前記第２の洗滌流体の流れＢによる洗滌を施さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第４項記載
の方法。６前記第２の生成ガスｂを収得する分離を施さ
れる前に行われる膨張４２を受けた前記第１及び
第２の洗滌流体の流れＡ，Ｂが不活性ガスにより
ストリツピングを施され、その際に解放される成
分を担持する前記不活性ガスのストリツプガス
が、前記第２の洗滌流体の流れＢから分岐されて
膨張３２された部分流により洗滌され、引続いて
前記第２の生成ガスｂを収得する為の分離を施さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至
第５項の何れか１項に記載の方法。７前記第２の洗滌流体の流れＢから分岐されて
膨張３２された部分流が前記担持するストリツプ
ガスの洗滌を行つた後で未だ再圧縮４４されてい
ない前記中間膨張５０された前記第１及び第２の
洗滌流体の流れＡ，Ｂに合流されることを特徴と
する特許請求の範囲第６項記載の方法。８前記第２の洗滌流体の流れＢから分岐された
部分流の膨張３２の際に解放されるガス状の部分
が再圧縮４４され、前記第２の洗滌流体の流れＢ
による洗滌を施されることを特徴とする特許請求
の範囲第６項又は第７項の何れか１項に記載の方
法。９前記第２の生成ガスｂ内の溶解の不良な成分
に対する溶解の良好な成分の濃度の所望の比率が
前記第１及び第２の洗滌流体の流れＡ，Ｂの前記
膨張４２の際の最終圧力の影響によつて調節され
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第
８項の何れか１項に記載の方法。１０溶解の不良な成分としての２酸化炭素及び
溶解の良好な成分としての硫化水素及び／或いは
酸化炭素硫化物の如き酸性ガスを、これらの成分
を含むガス混合物から分離して収得する如く応用
された特許請求の範囲第１項乃至第９項の何れか
１項に記載の方法。