JPS6393402A - ウエブ薄肉ｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
ウエブ薄肉ｈ形鋼の製造方法Info
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- JPS6393402A JPS6393402A JP61237786A JP23778686A JPS6393402A JP S6393402 A JPS6393402 A JP S6393402A JP 61237786 A JP61237786 A JP 61237786A JP 23778686 A JP23778686 A JP 23778686A JP S6393402 A JPS6393402 A JP S6393402A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/66—Electroplating: Baths therefor from melts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
- C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ウェブ薄肉Ｈ形鋼を熱間圧延により製造する
方法に関する。
方法に関する。
（従来の技術）
従来、ウェブＴｒ１．４ ｍｍ以下の１１形鋼について
は、熱間圧延による製造が困難であるため、熱延コイル
のスリットを３枚溶接した軽ＩＨ形鋼が使用されていた
。しかし近年ミルの連続化、ミル剛性の改善によりウェ
ブ厚３龍程度までのＨ形鋼を熱間圧延で製造することが
可能になり、製造コス１−は大きく低減されている。
は、熱間圧延による製造が困難であるため、熱延コイル
のスリットを３枚溶接した軽ＩＨ形鋼が使用されていた
。しかし近年ミルの連続化、ミル剛性の改善によりウェ
ブ厚３龍程度までのＨ形鋼を熱間圧延で製造することが
可能になり、製造コス１−は大きく低減されている。
第５図は、このような従来の圧延方法におけるユニバー
サルミルによるＨ形鋼の一般的な圧延工程を示す、Ｈ形
鋼１のウェブ厚を上下水平ロール２ａ、２ｂで圧下し、
フランジを堅ロール３ａ、３ｂと水平ロール２ａ、２ｂ
側面で圧下することにより各々厚みを減じてゆく。即ち
、まず粗ユニバーサルミル（ＯＲミル）により粗圧延し
た形鋼のフランジ先端をエツジヤミルの上下ロール４ａ
、４ｂにより圧１宿して成形した後、仕上げユニバーサ
ルミル（ＩＩＦミル）により仕上げ圧延する。この際、
形鋼１のウェブ内幅ｌは、水平ロールにより常に一定で
ある。
サルミルによるＨ形鋼の一般的な圧延工程を示す、Ｈ形
鋼１のウェブ厚を上下水平ロール２ａ、２ｂで圧下し、
フランジを堅ロール３ａ、３ｂと水平ロール２ａ、２ｂ
側面で圧下することにより各々厚みを減じてゆく。即ち
、まず粗ユニバーサルミル（ＯＲミル）により粗圧延し
た形鋼のフランジ先端をエツジヤミルの上下ロール４ａ
、４ｂにより圧１宿して成形した後、仕上げユニバーサ
ルミル（ＩＩＦミル）により仕上げ圧延する。この際、
形鋼１のウェブ内幅ｌは、水平ロールにより常に一定で
ある。
（従来の技術の問題点）
ところで軽ＩＨ形鋼の最小ウェブ厚は、２．３１１であ
り、３．０〜２．３ｍｍのウエフ゛厚サイズのｌ］形鋼
も多く使用されている。このようなウェブ薄肉ｒ（形鋼
を熱間圧延でＩ！ｌ？ｉすることは、ロールの弾性変形
、ミル剛性等の制約により現状の設備では非常に困難で
ある。
り、３．０〜２．３ｍｍのウエフ゛厚サイズのｌ］形鋼
も多く使用されている。このようなウェブ薄肉ｒ（形鋼
を熱間圧延でＩ！ｌ？ｉすることは、ロールの弾性変形
、ミル剛性等の制約により現状の設備では非常に困難で
ある。
即ち、ウェブ厚が小さくなるにつれてウェブの温度膝下
は著しくなり、一般的な往復圧延ミルでは、仕上圧延時
のウェブ温度は７００℃以下となる。
は著しくなり、一般的な往復圧延ミルでは、仕上圧延時
のウェブ温度は７００℃以下となる。
このような低温になると圧延荷重は非常に大きくなり、
ロールのピンクアップ量も増大する。従ってロール間隔
を小さくして４３＜必要があるが、材ギ−１の出側厚が
３肩璽未満であれば、ピックアップ珊の方が大きくなる
。このためロール間隔をゼロに設定しても不充分になり
、圧下が不可能となる。
ロールのピンクアップ量も増大する。従ってロール間隔
を小さくして４３＜必要があるが、材ギ−１の出側厚が
３肩璽未満であれば、ピックアップ珊の方が大きくなる
。このためロール間隔をゼロに設定しても不充分になり
、圧下が不可能となる。
またウェブ厚３龍の熱間圧延においては、上下ロールに
予めプリロードをかけ接触させた所へ材料を噛み込ませ
る必要がある。従って材料抜けと同時に上下ロールが激
しくＩｉ突するためロールの割損を生しる問題がある。
予めプリロードをかけ接触させた所へ材料を噛み込ませ
る必要がある。従って材料抜けと同時に上下ロールが激
しくＩｉ突するためロールの割損を生しる問題がある。
従って本発明の目的は、圧延時にロールをプリロードに
より接触させることなく、ウェブ厚２．３璽−に至る薄
肉ウェブ軽量Ｈ形鋼全サイズを熱間圧延により製造する
方法を提供することである。
より接触させることなく、ウェブ厚２．３璽−に至る薄
肉ウェブ軽量Ｈ形鋼全サイズを熱間圧延により製造する
方法を提供することである。
（問題点を解決するだめの手段）
かくして本発明の要旨とするところは、ウェブ薄肉ＩＩ
形鋼を熱間圧延で製造する方法であって、材料を予めＦ
Ｉ形断面に圧延した後、材料のウェブに当接する腹部を
波状に屈曲ゼしめた孔型ロール対により祠料のウェブ内
幅を一定に保ちながらウェブが波状となる曲げ引張り加
工を施すことによりウェブ厚が上下ロール間隔より小さ
くなるようにウェブを薄肉化し、次に波状となったウェ
ブを平坦化して１］型鋼を製造するウェブ薄肉ＩＩ形鋼
の製造方法である。
形鋼を熱間圧延で製造する方法であって、材料を予めＦ
Ｉ形断面に圧延した後、材料のウェブに当接する腹部を
波状に屈曲ゼしめた孔型ロール対により祠料のウェブ内
幅を一定に保ちながらウェブが波状となる曲げ引張り加
工を施すことによりウェブ厚が上下ロール間隔より小さ
くなるようにウェブを薄肉化し、次に波状となったウェ
ブを平坦化して１］型鋼を製造するウェブ薄肉ＩＩ形鋼
の製造方法である。
即ら、まず予備的圧延段階において二重式可逆ミル、ユ
ニバーサルミル等で素材を圧延して一定のＨ形断面に造
形する。次に第１図に示すように腹部を材料進行方向に
直交する方向に波状に屈曲させた上下ロール対５ａ、５
ｂにより材料ｌを圧延する。この際、ウェブ内幅（両フ
ランジ間の間隔）は、ロール腹部側面５ｃにより前工程
において造形されたＨ形断面のウェブ内幅に拘束、保持
される。
ニバーサルミル等で素材を圧延して一定のＨ形断面に造
形する。次に第１図に示すように腹部を材料進行方向に
直交する方向に波状に屈曲させた上下ロール対５ａ、５
ｂにより材料ｌを圧延する。この際、ウェブ内幅（両フ
ランジ間の間隔）は、ロール腹部側面５ｃにより前工程
において造形されたＨ形断面のウェブ内幅に拘束、保持
される。
この結果ウェブは曲げ応力とともに横方向（両フランジ
を結ぶ方向）の引張力を受け、上下ロール間隔より小さ
な厚さに薄肉化される。さらにこの薄肉化された波状の
ウェブをユニバーサルミル等で平■旦化し仕上げ圧延す
ることによりＨｆ：Ｅ製品を得る。
を結ぶ方向）の引張力を受け、上下ロール間隔より小さ
な厚さに薄肉化される。さらにこの薄肉化された波状の
ウェブをユニバーサルミル等で平■旦化し仕上げ圧延す
ることによりＨｆ：Ｅ製品を得る。
（作用）
第２図に模式的に示すように、予備的圧延段階において
一定のＨ形断面（第２図（Ａ））を造形した後、フラン
ジ厚（、およびウェブ内幅ｌを一定に保持しながら波状
屈曲ロール対５ａ、５ｂによりウェブのみを波状に曲げ
てウェブ厚ｔ１を滅しる （第２図（Ｂ））、フランジ
部は圧下されないので全体としての圧延方向の伸びはほ
とんど発生しない。波の傾斜角θを例えば６０度とする
とウェブの周長はウェブ内幅ｐの約２倍の２１となる。
一定のＨ形断面（第２図（Ａ））を造形した後、フラン
ジ厚（、およびウェブ内幅ｌを一定に保持しながら波状
屈曲ロール対５ａ、５ｂによりウェブのみを波状に曲げ
てウェブ厚ｔ１を滅しる （第２図（Ｂ））、フランジ
部は圧下されないので全体としての圧延方向の伸びはほ
とんど発生しない。波の傾斜角θを例えば６０度とする
とウェブの周長はウェブ内幅ｐの約２倍の２１となる。
従ってこの工程でウェブの平均厚ははｙ半分に減少する
。ただし上下ロール間隔は、材料の出側厚より大きくし
ているので頂点の厚みは、平行部の厚みより薄くなり、
ウェブ全体にわたり厚みに不均一が生じる。この際の圧
延ｆＪ重は、直接ロール圧力により圧下することを避は
引張応力を利用しているため、従来にくらべ約１／３〜
１１５まで軽減される。このためロールのピックアツプ
量も１／３〜１１５まで軽減されプリロードにより上下
ロールを接触させる必要はなくなる。
。ただし上下ロール間隔は、材料の出側厚より大きくし
ているので頂点の厚みは、平行部の厚みより薄くなり、
ウェブ全体にわたり厚みに不均一が生じる。この際の圧
延ｆＪ重は、直接ロール圧力により圧下することを避は
引張応力を利用しているため、従来にくらべ約１／３〜
１１５まで軽減される。このためロールのピックアツプ
量も１／３〜１１５まで軽減されプリロードにより上下
ロールを接触させる必要はなくなる。
次にユニバーサルミル等を用い、まず上下水平ロールで
軽圧下し、ウェブ厚の不均一をなくすとともにウェブを
平坦とする。このときウェブの平坦化によりウェブ内幅
（フランジ間間隔）は大きく増大する （上述の場合は
約２倍）。この際全長にわたりウェブ内幅の増大量を一
定とするため堅ロールを用いることが好ましい。これに
よりウェブ内幅は、目的とする製品サイズに対応した値
となっている。さらに最後にユニバーサル仕上ミルでウ
ェブ、フランジ部を軽圧下することによりウェブ薄肉■
１形鋼製品を得る。
軽圧下し、ウェブ厚の不均一をなくすとともにウェブを
平坦とする。このときウェブの平坦化によりウェブ内幅
（フランジ間間隔）は大きく増大する （上述の場合は
約２倍）。この際全長にわたりウェブ内幅の増大量を一
定とするため堅ロールを用いることが好ましい。これに
よりウェブ内幅は、目的とする製品サイズに対応した値
となっている。さらに最後にユニバーサル仕上ミルでウ
ェブ、フランジ部を軽圧下することによりウェブ薄肉■
１形鋼製品を得る。
（実施例）
次に添付図面を参照しながら一般的なミルレイアウトを
有する形鋼工場における本発明の実施例について詳しく
説明する。目標の１１形鋼のサイズは高さ２００ ＋ｎ
、フランジ幅１００ ｍｓ、ウェブ厚２．５關、フラン
ジ厚４．０＋ｎである。第３図に示すようにこの実施例
において使用されるミルは、２重代の可逆粗ミル（ＢＤ
） 、ユニバーサルミルと２重式ミルから成る２組の中
間ミル群（ＵＲｌ−Ｅｌ、 Ｒ２−ＵＲ２）、ユニバー
サル仕上ミル（ＵＦ）の計６台から成る。
有する形鋼工場における本発明の実施例について詳しく
説明する。目標の１１形鋼のサイズは高さ２００ ＋ｎ
、フランジ幅１００ ｍｓ、ウェブ厚２．５關、フラン
ジ厚４．０＋ｎである。第３図に示すようにこの実施例
において使用されるミルは、２重代の可逆粗ミル（ＢＤ
） 、ユニバーサルミルと２重式ミルから成る２組の中
間ミル群（ＵＲｌ−Ｅｌ、 Ｒ２−ＵＲ２）、ユニバー
サル仕上ミル（ＵＦ）の計６台から成る。
１５０ｍｍ Ｘ １５０龍の素材ビレソ）・を加熱炉に
おいて１２００℃まで加熱後、まずＢＤミルにおいて９
バスの往復圧延によりウェブ厚３抛ｍ、フランジ厚４５
鳳朧のビームブランクを造形する。ついでＩＩＲＩ−Ｅ
ｌミル群へ材料を送り、ここで５パスの往復圧延を行い
、ウェフ゛厚３．２Ｉ鳳、フランジ厚４．２ｍｓまで減
肉する。
おいて１２００℃まで加熱後、まずＢＤミルにおいて９
バスの往復圧延によりウェブ厚３抛ｍ、フランジ厚４５
鳳朧のビームブランクを造形する。ついでＩＩＲＩ−Ｅ
ｌミル群へ材料を送り、ここで５パスの往復圧延を行い
、ウェフ゛厚３．２Ｉ鳳、フランジ厚４．２ｍｓまで減
肉する。
（第４図（Ａ）はりＲ１ミルロールの断面形状を示す。
１は材料、２ａ、２ｂは水平ロール、３ａ、３ｂは堅ロ
ールである。） ついで第４図（Ｂ）に模式的に示された孔型を有するＲ
２ミルロールによりウェブ内幅を一定に拘束しなからウ
ェブを波状に曲げる。なお、Ｒ２ミルロールのは＼正確
な形状は第１図に示されている。
ールである。） ついで第４図（Ｂ）に模式的に示された孔型を有するＲ
２ミルロールによりウェブ内幅を一定に拘束しなからウ
ェブを波状に曲げる。なお、Ｒ２ミルロールのは＼正確
な形状は第１図に示されている。
このときの上下ロール５ａ、５ｂのウェブ部のロール開
度は、３．２−＊−である。一方材料１のウェブの厚み
は、頂点部のもっとも薄いところで２．３＋ｎ、フラン
ジの付根部で３．０ ａｍである。
度は、３．２−＊−である。一方材料１のウェブの厚み
は、頂点部のもっとも薄いところで２．３＋ｎ、フラン
ジの付根部で３．０ ａｍである。
さらにＵＲ２ミルにおいてウェブを平坦化し平均ウェブ
厚を２．６ａｍとするとともに堅ロール３ａ、３１）に
よりＨ形鋼高さを２００鰭とする （第４図（Ｃ））。
厚を２．６ａｍとするとともに堅ロール３ａ、３１）に
よりＨ形鋼高さを２００鰭とする （第４図（Ｃ））。
さらにユニバーザル仕上ミルＩＩＦ（第４図（Ｄ））に
おいてウェブ厚２，５１１＋、フランジｆ７−４．０
ｍｍまで軽■下して１パスで仕上げる。
おいてウェブ厚２，５１１＋、フランジｆ７−４．０
ｍｍまで軽■下して１パスで仕上げる。
なお、Ｅｌ、Ｕｌ？２ 、ＩＪＦミルの各バスでの圧延
荷重は、２００トン以下であり、ロールのピックアツプ
量は２ｍｍ以下となる。このためプリロードによるロー
ルキスは不要である。
荷重は、２００トン以下であり、ロールのピックアツプ
量は２ｍｍ以下となる。このためプリロードによるロー
ルキスは不要である。
（発明の効果）
本発明の方法においては、従来のようにロール圧下によ
り材料ウェブ厚を滅しるのではなく、フランジにより（
オＣ＋を幅方向に拘束しながら波状に曲げ引張りするこ
とによりウェブを薄肉化するので、従来の圧下法に比べ
きわめて小さな圧延荷重で材料厚を減じることができる
。従って本発明によれば、従来溶接でしか製造できなか
った軽ＩＨ形鋼を熱間圧延で効率的に製造することが可
能となる。
り材料ウェブ厚を滅しるのではなく、フランジにより（
オＣ＋を幅方向に拘束しながら波状に曲げ引張りするこ
とによりウェブを薄肉化するので、従来の圧下法に比べ
きわめて小さな圧延荷重で材料厚を減じることができる
。従って本発明によれば、従来溶接でしか製造できなか
った軽ＩＨ形鋼を熱間圧延で効率的に製造することが可
能となる。
即ち、本発明の方法によれば従来のウェブ全面圧下によ
る方法にくらべ、ウェブ減肉時に要する圧延荷重が１／
３〜１１５まで減少することから、プリロードをｆ＋、
荷してロールキスさせることを要しない。そのため従来
のミル剛性の小さなミル（１５０トン／ｍｍ）でも、２
．３ ｍｌまでウェブ厚を減少さすことが可能である。
る方法にくらべ、ウェブ減肉時に要する圧延荷重が１／
３〜１１５まで減少することから、プリロードをｆ＋、
荷してロールキスさせることを要しない。そのため従来
のミル剛性の小さなミル（１５０トン／ｍｍ）でも、２
．３ ｍｌまでウェブ厚を減少さすことが可能である。
さらに材料通過後の上下ロールの衝突もなくなるため、
ロール割…発生の問題も解消する。
ロール割…発生の問題も解消する。
第１図は、本発明による１１形鋼の５！造に用いられる
波状に屈曲した腹部を有する孔型ロールの断面図； 第２図（Ａ）は、本発明によるＨ形鋼の製造における予
備的圧延段階において造形された）１形鋼の模式的断面
図、第２図（Ｂ）は、本発明に従いウェブを波状に屈曲
させる圧延工程により得られるＩＩＨ形鋼断面形状を模
式的に示す図： 第３図は、本発明の一実施例において用いられるミルの
配置を示す模式図； 第４図（＾）〜（Ｄ）は、それぞれ第３図の王なミルに
おけるト■形鋼とロールの断面形状を模式的に示す図；
および 第５図は、従来のＨ形鋼の圧延工程における鋼およびロ
ールの断面形状を示す図である。 １：Ｈ形鋼
波状に屈曲した腹部を有する孔型ロールの断面図； 第２図（Ａ）は、本発明によるＨ形鋼の製造における予
備的圧延段階において造形された）１形鋼の模式的断面
図、第２図（Ｂ）は、本発明に従いウェブを波状に屈曲
させる圧延工程により得られるＩＩＨ形鋼断面形状を模
式的に示す図： 第３図は、本発明の一実施例において用いられるミルの
配置を示す模式図； 第４図（＾）〜（Ｄ）は、それぞれ第３図の王なミルに
おけるト■形鋼とロールの断面形状を模式的に示す図；
および 第５図は、従来のＨ形鋼の圧延工程における鋼およびロ
ールの断面形状を示す図である。 １：Ｈ形鋼
Claims (1)
- ウェブ薄肉Ｈ形鋼を熱間圧延で製造する方法であって、
材料を予めＨ形断面に圧延した後、材料のウェブに当接
する腹部を波状に屈曲せしめた孔型ロール対により材料
のウェブ内幅を一定に保ちながらウェブが波状となる曲
げ引張り加工を施すことによりウェブ厚が上下ロール間
隔より小さくなるようにウェブを薄肉化し、次に波状と
なったウェブを平坦化してＨ型鋼を製造するウェブ薄肉
Ｈ形鋼の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61237786A JPS6393402A (ja) | 1986-10-06 | 1986-10-06 | ウエブ薄肉ｈ形鋼の製造方法 |
| DE8888401352T DE3868057D1 (de) | 1986-10-06 | 1988-06-03 | Verfahren und apparat fuer die elektroplattierung von stahl in einer salzschmelze. |
| US07/202,048 US4895633A (en) | 1986-10-06 | 1988-06-03 | Method and apparatus for molten salt electroplating of steel |
| EP19880401352 EP0344385B1 (en) | 1986-10-06 | 1988-06-03 | Method and apparatus for molten salt electroplating of steel |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61237786A JPS6393402A (ja) | 1986-10-06 | 1986-10-06 | ウエブ薄肉ｈ形鋼の製造方法 |
| EP19880401352 EP0344385B1 (en) | 1986-10-06 | 1988-06-03 | Method and apparatus for molten salt electroplating of steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6393402A true JPS6393402A (ja) | 1988-04-23 |
Family
ID=39689190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61237786A Pending JPS6393402A (ja) | 1986-10-06 | 1986-10-06 | ウエブ薄肉ｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4895633A (ja) |
| EP (1) | EP0344385B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6393402A (ja) |
| DE (1) | DE3868057D1 (ja) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6610600B2 (en) * | 2002-01-29 | 2003-08-26 | Tsung-Kuang Yeh | Damascene copper electroplating process with low-pressure pre-processing |
| DE10347459B3 (de) * | 2003-10-13 | 2005-05-25 | Actinium Pharmaceuticals, Inc. | Radium-Target sowie Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE102004022200B4 (de) * | 2004-05-05 | 2006-07-20 | Actinium Pharmaceuticals, Inc. | Radium-Target sowie Verfahren zu seiner Herstellung |
| WO2006086407A2 (en) * | 2005-02-08 | 2006-08-17 | The University Of Columbia University In The City Of New York | In situ plating and etching of materials covered with a surface film |
| US8529738B2 (en) * | 2005-02-08 | 2013-09-10 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | In situ plating and etching of materials covered with a surface film |
| US8496799B2 (en) * | 2005-02-08 | 2013-07-30 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | Systems and methods for in situ annealing of electro- and electroless platings during deposition |
| JP2008537782A (ja) * | 2005-04-08 | 2008-09-25 | ザ トラスティーズ オブ コロンビア ユニヴァーシティ イン ザ シティ オブ ニューヨーク | めっき浴およびエッチング浴を監視する方法 |
| WO2007027907A2 (en) * | 2005-09-02 | 2007-03-08 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | A system and method for obtaining anisotropic etching of patterned substrates |
| DE102006008023B4 (de) | 2006-02-21 | 2008-05-29 | Actinium Pharmaceuticals, Inc. | Verfahren zum Reinigen von 225Ac aus bestrahlten 226Ra-Targets |
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