JPS6369953A - 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 - Google Patents
方向性の優れたアルミニウム合金の製造法Info
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- JPS6369953A JPS6369953A JP21448886A JP21448886A JPS6369953A JP S6369953 A JPS6369953 A JP S6369953A JP 21448886 A JP21448886 A JP 21448886A JP 21448886 A JP21448886 A JP 21448886A JP S6369953 A JPS6369953 A JP S6369953A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は方向性の優れたアルミニウム合金の製造法に関
し、さらに詳しくは、深絞り用の方向性の優れたアルミ
ニウム合金の製造法に関する。
し、さらに詳しくは、深絞り用の方向性の優れたアルミ
ニウム合金の製造法に関する。
［従来技術］
深絞り加工により製造されるＰＰキャップ等の材料とし
ては純アルミニウムＡ３００３合金の半硬質材、Ａ３’
１０５、Ａ３０５２合金の硬質材等が使用されている。
ては純アルミニウムＡ３００３合金の半硬質材、Ａ３’
１０５、Ａ３０５２合金の硬質材等が使用されている。
しかして、Ａｌ−Ｍｇ系合金は方向性のバラツキが大き
く、深絞り加工後、裾部のトリミング塁を多くする必要
があり、歩留りが低かった。
く、深絞り加工後、裾部のトリミング塁を多くする必要
があり、歩留りが低かった。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は上記に説明した従来のアルミニウム合金の方向
性のバラツキの問題に鑑み、本発明者が鋭意研究を行っ
た結果、方向性のバラツキを低く抑制し、深絞り加工後
のトリミングの省略あるいは減少させ、打ち抜きブラン
ク径を小さくすることができ、成形加工時の歩留りの向
上を図ることができる方向性の優れたアルミニウム合金
の製造法を開発したのである。
性のバラツキの問題に鑑み、本発明者が鋭意研究を行っ
た結果、方向性のバラツキを低く抑制し、深絞り加工後
のトリミングの省略あるいは減少させ、打ち抜きブラン
ク径を小さくすることができ、成形加工時の歩留りの向
上を図ることができる方向性の優れたアルミニウム合金
の製造法を開発したのである。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係る方向性のすぐれたアルミニウム合金の製造
法は、 （１） Ｓ ｉ ０．２Ｑ 〜０．８０ｗｔ％、Ｆｅ
０．３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｇ ０．２０〜５ｗｔ
％ を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中に４００〜６００℃の温度に１０
０℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、また
は、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の冷却速
度で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うこと
を特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
を第１の発明とし、 （２） Ｓｉ ０．２０〜０．８ｈｔ％、Ｆｅ ０．
３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｇ ０．２０〜５ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｃｕ ０．０５〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ ０．０３〜０．
５ｗｔ％の１種または２１ を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中にｉ０〜６００℃の温度に１００
℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、または
、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の冷却速度
で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うことを
特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の製造法を
第２の発明とする２つの発明よりなるものである。
法は、 （１） Ｓ ｉ ０．２Ｑ 〜０．８０ｗｔ％、Ｆｅ
０．３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｇ ０．２０〜５ｗｔ
％ を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中に４００〜６００℃の温度に１０
０℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、また
は、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の冷却速
度で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うこと
を特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
を第１の発明とし、 （２） Ｓｉ ０．２０〜０．８ｈｔ％、Ｆｅ ０．
３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｇ ０．２０〜５ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｃｕ ０．０５〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ ０．０３〜０．
５ｗｔ％の１種または２１ を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中にｉ０〜６００℃の温度に１００
℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、または
、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の冷却速度
で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うことを
特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の製造法を
第２の発明とする２つの発明よりなるものである。
本発明に係る方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
について以下詳細に説明する。
について以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る方向性の優れたアルミニウム合金の
製造法において使用するアルミニウム合金の含有成分お
よび含有割合に９いて説明する。
製造法において使用するアルミニウム合金の含有成分お
よび含有割合に９いて説明する。
Ｓｉは深絞り耳のバラツキを抑制し、伸びを大きくする
作用を有する元素であり、含有量が０．２０ｗｔ％未満
では耳率のバラツキ抑制効果が劣り、また、０，８０ｗ
ｔ％を越えて含有されると結晶粒が大きくなり、加工性
が劣るようになる。よって、Ｓｔ含有量は０．２０〜Ｇ
、８０ｗｊ％とする。
作用を有する元素であり、含有量が０．２０ｗｔ％未満
では耳率のバラツキ抑制効果が劣り、また、０，８０ｗ
ｔ％を越えて含有されると結晶粒が大きくなり、加工性
が劣るようになる。よって、Ｓｔ含有量は０．２０〜Ｇ
、８０ｗｊ％とする。
ＦｅはＳｉと共に深絞り耳のバラツキを抑制し、結晶粒
を微細化する作用があり、含有量が０．３０ｗｔ％未満
てはこの効果は少なく、また、１．７５ｗｔ％を越えて
含有されると脆化が進み、伸びが得られない。よって、
Ｆｅ含有量は０．３０〜１．７５ｗｔ％とする。
を微細化する作用があり、含有量が０．３０ｗｔ％未満
てはこの効果は少なく、また、１．７５ｗｔ％を越えて
含有されると脆化が進み、伸びが得られない。よって、
Ｆｅ含有量は０．３０〜１．７５ｗｔ％とする。
’１．１ ｇは伸びに影響することなく材料の強度を高
め、耳率のバラツキを抑制する作用を有し、含有量がＱ
、２０ｗｔ％未満では所望の効果が得られず、ま几、５
ｗｔ％を越えて含有されると脆くなり、加工性が、劣化
する。よって、Ｍｇ含有量は０．２０〜５ｗｔ％とする
。
め、耳率のバラツキを抑制する作用を有し、含有量がＱ
、２０ｗｔ％未満では所望の効果が得られず、ま几、５
ｗｔ％を越えて含有されると脆くなり、加工性が、劣化
する。よって、Ｍｇ含有量は０．２０〜５ｗｔ％とする
。
ＣｕはＭｇと同時に含有させろことにより、Ｍｇと共に
溶体化に固溶してベーキング時に微細なＡｌ−Ｃｕ−Ｍ
ｇ系析出物を生成して硬化させ、耳出のバラツキには悪
影響を及ぼさず、また、溶体化処理の温度を制御するこ
とにより、種々の強度のアルミニウム合金を製造可能で
あり、含有量が０．０５ｗｔ％未満では上記の効果は期
待できず、０．５ｗｔ％を越えて含有させると上記の効
果は満たすが、深絞り用材料として耐蝕性が非常に劣化
する。よって、Ｃｕ含有量は０．０５〜０．５ｗｔ％と
する。
溶体化に固溶してベーキング時に微細なＡｌ−Ｃｕ−Ｍ
ｇ系析出物を生成して硬化させ、耳出のバラツキには悪
影響を及ぼさず、また、溶体化処理の温度を制御するこ
とにより、種々の強度のアルミニウム合金を製造可能で
あり、含有量が０．０５ｗｔ％未満では上記の効果は期
待できず、０．５ｗｔ％を越えて含有させると上記の効
果は満たすが、深絞り用材料として耐蝕性が非常に劣化
する。よって、Ｃｕ含有量は０．０５〜０．５ｗｔ％と
する。
Ｃｒはアルミニウム合金の強度を高めると共に金属間化
合物の効果により開栓性をよくする元素であり、含有量
が０．０３ｗｔ％未満では上記の効果は期待できず、ま
た、０．５ｗｔ％を越えて含有されると深絞り性が劣化
する。よって、Ｃｒ含有量は０．０３〜０．５ｗｔ％と
する。
合物の効果により開栓性をよくする元素であり、含有量
が０．０３ｗｔ％未満では上記の効果は期待できず、ま
た、０．５ｗｔ％を越えて含有されると深絞り性が劣化
する。よって、Ｃｒ含有量は０．０３〜０．５ｗｔ％と
する。
次に、本発明に係る方向性の優れたアルミニウム合金の
製造法について説明する。
製造法について説明する。
方向性のバラツキを抑制するには、急速加熱、急速冷却
、中間焼鈍の効果が大きい。
、中間焼鈍の効果が大きい。
この方向性のバラツキを抑制するには、種々の要因があ
るが析出物のコントロールが非常に重要であり、均熱温
度、時間、熱間圧延条件等も影響力が大きいが、中間焼
鈍を急速加熱、短時間保持、急速冷却をすることにより
、方向性のバラツキを抑制する口上ができる。合わせて
結晶粒が微細になるため、深絞り性、肌荒性にも優れて
いる。また、仕上げ冷間圧延率は方向性のコントロール
に重要であるが、仕上げ冷間圧延率と方向性の関係は概
ね第１図に示すようになる。
るが析出物のコントロールが非常に重要であり、均熱温
度、時間、熱間圧延条件等も影響力が大きいが、中間焼
鈍を急速加熱、短時間保持、急速冷却をすることにより
、方向性のバラツキを抑制する口上ができる。合わせて
結晶粒が微細になるため、深絞り性、肌荒性にも優れて
いる。また、仕上げ冷間圧延率は方向性のコントロール
に重要であるが、仕上げ冷間圧延率と方向性の関係は概
ね第１図に示すようになる。
方向性が０％となる冷間加工率は組成および熱間仕上げ
板厚、熱間圧延条件、均熱条件等によって異なるが、０
％になるように決定すればよい。
板厚、熱間圧延条件、均熱条件等によって異なるが、０
％になるように決定すればよい。
また、熱間圧延終了後直ちに中間焼鈍を実施すれば方向
性のバラツキはさらに小さくなる。仕上げ圧延後、強度
調整または残留応力除去のために２５０℃以下の低温で
仕上げ焼鈍を実施しても方向性には変化はない。
性のバラツキはさらに小さくなる。仕上げ圧延後、強度
調整または残留応力除去のために２５０℃以下の低温で
仕上げ焼鈍を実施しても方向性には変化はない。
［実 施 例］
本発明に係る方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
の実施例を説明する。
の実施例を説明する。
実施例
第ｆ表に示す含有成分および含有割合のアルミニウム合
金を造塊し、面削後、５１０℃×６時間の均熱処理後、
直ちに熱間圧延を開始し、３１０℃±ｌＯ℃で３ ｍｍ
ｔに熱間圧延を終了しｆコ。
金を造塊し、面削後、５１０℃×６時間の均熱処理後、
直ちに熱間圧延を開始し、３１０℃±ｌＯ℃で３ ｍｍ
ｔに熱間圧延を終了しｆコ。
その後、方向性が１％となる冷間加工率で中間焼鈍を実
施した（バッチ中間焼鈍：３４０℃×０秒、昇降温スピ
ード９００℃／分）。さらに、最終０．２５ｍｍｔまで
冷間圧延を行った。
施した（バッチ中間焼鈍：３４０℃×０秒、昇降温スピ
ード９００℃／分）。さらに、最終０．２５ｍｍｔまで
冷間圧延を行った。
その後、塗装焼付処理に相当する１９０℃×１０分の熱
処理を行った。
処理を行った。
このようにして得られた薄板の機械的性質、耳率の測定
結果を第１表に示す。
結果を第１表に示す。
第１表において、
・方向性は３３ｍｍｔφポンチ径、４８％絞り率、ｎ＝
３゜ ・方向性はそれぞれ１０チャージ分溶解鋳造し、同一工
程により製造し、強度および耳率を測定した。
３゜ ・方向性はそれぞれ１０チャージ分溶解鋳造し、同一工
程により製造し、強度および耳率を測定した。
・製造工程
■：中間焼鈍：到達温度、４５０℃ＸＯ秒、昇降温スピ
ード９００℃／分。
ード９００℃／分。
■：中間焼鈍＝３４０℃×２時間（４０℃／時間、昇降
温スピード）。
温スピード）。
■：熱間圧延終了後、３４０℃×２時間（４０℃／時間
、昇降温スピード）。
、昇降温スピード）。
■：熱間圧延終了後、３４０℃×２時間（４０℃／時間
、昇降温スピード）。
、昇降温スピード）。
である。
実施例２
第２表に示す含有成分および含有割合のアルミニウム合
金を造塊し、面前の後、５１０℃×４時間の均熱処理後
、直ちに熱間圧延を開始し、３１０±ｌＯ℃で３ ｍｍ
ｔに仕上げた。その後、方向性１％となる冷間加工率で
中間焼鈍を実施した。
金を造塊し、面前の後、５１０℃×４時間の均熱処理後
、直ちに熱間圧延を開始し、３１０±ｌＯ℃で３ ｍｍ
ｔに仕上げた。その後、方向性１％となる冷間加工率で
中間焼鈍を実施した。
さらに、最終０ 、２４ ｍｍｔまで冷間圧延を行った
。
。
その後、塗装焼付処理に相当する１９０℃×ｌＯ分の熱
処理を加えた。
処理を加えた。
このようにして得られた薄板の機械的性質、耳率の測定
結果を第２表に示す。
結果を第２表に示す。
この第２表より、本発明に係る方向性の優れたアルミニ
ウム合金の製造法によりえられた製品は、ＣＵの含有に
より方向性のバラツキに影響なく、強度を高める効果が
あり、また、Ｃｒの含有は強度を高めると共に開栓性改
善に効果のあることがわかる。
ウム合金の製造法によりえられた製品は、ＣＵの含有に
より方向性のバラツキに影響なく、強度を高める効果が
あり、また、Ｃｒの含有は強度を高めると共に開栓性改
善に効果のあることがわかる。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明に係る方向性の浸れたアル
ミニウム合金の製造法は上記の構成であるから、耳率の
バラツキが非常に少ないアルミニウム合金が製造でき、
かつ、深絞り加工後、裾部のトリミング虫を省略、或い
は、減少することができ。抜絞りの時のブランク径を小
さくでき、加工歩留りが大幅に向上するという効果があ
る。
ミニウム合金の製造法は上記の構成であるから、耳率の
バラツキが非常に少ないアルミニウム合金が製造でき、
かつ、深絞り加工後、裾部のトリミング虫を省略、或い
は、減少することができ。抜絞りの時のブランク径を小
さくでき、加工歩留りが大幅に向上するという効果があ
る。
第１図は仕上げ圧延率と方向性の関係を示す図である。
特許出願人 株式会社 神戸製鋼所
代理人 弁理士 丸 木 良 久
矛１ 図
イ士上〉合方９メＬλ舌、弯二（〆）
手続補正書（自発） 伜 。
昭和６２年０８月２７日
特許庁長官 小 川 邦 夫 殿
ｌ、事件の表示
昭和６１年特許願第２１４４８８号
２、発明の名称
方向性の優れたアルミニウム合金の製造方法３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号藤和東陽町
コープ９０１号 ５、補正命令の日付 （自発） ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 別紙の通り （１）明細書第８頁４〜５行の「（バッチ中間焼鈍；３
４０℃ｘＯ秒、昇降温スピード９００℃／分）」を「（
バッチ中間焼鈍＝３４０°（：ｘ２Ｈｒ、急速加熱冷却
＝４５０℃ｘ Ｏｓｅｃ、昇降温スピード９００℃／分
）」と補正する。 （２）明細書第９頁２〜５行の「■：・・スピード）。 」を 「■：熱間圧延終了後、３４０℃ｘ ２１−１ｒ（４０
℃／時間、昇降温スピード）の熱処理を実施後Ｉの工程
。 ■：熱間圧延終了後、３４０℃Ｘ ２ Ｈｒ（４０℃／
時間、昇降温スピード）の熱処理を実施後Ｈの工程。」 と補正する。
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号藤和東陽町
コープ９０１号 ５、補正命令の日付 （自発） ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 別紙の通り （１）明細書第８頁４〜５行の「（バッチ中間焼鈍；３
４０℃ｘＯ秒、昇降温スピード９００℃／分）」を「（
バッチ中間焼鈍＝３４０°（：ｘ２Ｈｒ、急速加熱冷却
＝４５０℃ｘ Ｏｓｅｃ、昇降温スピード９００℃／分
）」と補正する。 （２）明細書第９頁２〜５行の「■：・・スピード）。 」を 「■：熱間圧延終了後、３４０℃ｘ ２１−１ｒ（４０
℃／時間、昇降温スピード）の熱処理を実施後Ｉの工程
。 ■：熱間圧延終了後、３４０℃Ｘ ２ Ｈｒ（４０℃／
時間、昇降温スピード）の熱処理を実施後Ｈの工程。」 と補正する。
Claims (2)
- （１）Ｓｉ０．２０〜０．８０ｗｔ％、Ｆｅ０．３０〜
１．７５ｗｔ％、Ｍｇ０．２０〜５ｗｔ％ を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中に４００〜６００℃の温度に１０
０℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、また
は、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の冷却速
度で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うこと
を特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
。 - （２）Ｓｉ０．２０〜０．８０ｗｔ％、Ｆｅ０．３０〜
１．７５ｗｔ％、Ｍｇ０．２０〜５ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｃｕ０．０５〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０３〜０．５ｗ
ｔ％の１種または２種 を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中に４００〜６００℃の温度に１０
０℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、また
は、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の冷却速
度で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うこと
を特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21448886A JPS6369953A (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21448886A JPS6369953A (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6369953A true JPS6369953A (ja) | 1988-03-30 |
| JPH0122346B2 JPH0122346B2 (ja) | 1989-04-26 |
Family
ID=16656543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21448886A Granted JPS6369953A (ja) | 1986-09-11 | 1986-09-11 | 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6369953A (ja) |
Cited By (3)
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| JP2003327262A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | キャップ及びボトル缶並びにネジ式密封ボトル |
| CN107243696A (zh) * | 2017-06-06 | 2017-10-13 | 沈阳工业大学 | 一种铝合金液氮浴激光热处理强化工艺 |
| CN111118421A (zh) * | 2020-01-16 | 2020-05-08 | 南京理工大学 | 一种高导电性纯铜导线消除横向晶界的方法 |
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-
1986
- 1986-09-11 JP JP21448886A patent/JPS6369953A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS59193252A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-11-01 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用アルミニウム合金薄板の製造方法 |
| JPS59193253A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-11-01 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPS6140299A (ja) * | 1984-06-11 | 1986-02-26 | シコ−ル ソシエテ イタリア−ナ コルテイコステロイデイ エス・ピ−・エ− | プレグナン誘導体の１６，１７―アセタール類の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003327262A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | キャップ及びボトル缶並びにネジ式密封ボトル |
| CN107243696A (zh) * | 2017-06-06 | 2017-10-13 | 沈阳工业大学 | 一种铝合金液氮浴激光热处理强化工艺 |
| CN111118421A (zh) * | 2020-01-16 | 2020-05-08 | 南京理工大学 | 一种高导电性纯铜导线消除横向晶界的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0122346B2 (ja) | 1989-04-26 |
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