JPS6326340A - 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 - Google Patents
方向性の優れたアルミニウム合金の製造法Info
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- JPS6326340A JPS6326340A JP16939186A JP16939186A JPS6326340A JP S6326340 A JPS6326340 A JP S6326340A JP 16939186 A JP16939186 A JP 16939186A JP 16939186 A JP16939186 A JP 16939186A JP S6326340 A JPS6326340 A JP S6326340A
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Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野］
本発明は方向性の優れたアルミニウム２、合金の製造法
に関し、さらに詳しくｉＪ、Ａ３］０５合金相当の強度
を有し、深絞り用の方向性の優れたアルミニウム合金の
製造法に関七ろ。
に関し、さらに詳しくｉＪ、Ａ３］０５合金相当の強度
を有し、深絞り用の方向性の優れたアルミニウム合金の
製造法に関七ろ。
［従来技術］
一般に深絞り加工により製造されろｒ〕））ギャップ等
の材料としては、純アルミニウ１２、Δ３００３合金の
半硬質材、Δ３１０５合金、Δ５０５２合金の硬質材等
が使用されてきているが、Δ３１０５合金は強度がある
が、方向性のバラツキが大きく、従って、深絞り加工後
に裾部のトリミンク量か大きくなるという問題があり、
歩留りか低かった。
の材料としては、純アルミニウ１２、Δ３００３合金の
半硬質材、Δ３１０５合金、Δ５０５２合金の硬質材等
が使用されてきているが、Δ３１０５合金は強度がある
が、方向性のバラツキが大きく、従って、深絞り加工後
に裾部のトリミンク量か大きくなるという問題があり、
歩留りか低かった。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は」−記に説明した深絞り加工に使用さイ１るア
ルミニウム合金の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を
行い、検討を重ねた結果、方向性のバラツギを低く抑制
し、深絞り加工後のトリミングを省略あるいは減少させ
、打ち抜きブランク径を小さくオろことにより、成形加
工時の歩留り向１−が図れる方向性の優れたアルミニウ
ド合金の製造法を開発１．だのである。
ルミニウム合金の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を
行い、検討を重ねた結果、方向性のバラツギを低く抑制
し、深絞り加工後のトリミングを省略あるいは減少させ
、打ち抜きブランク径を小さくオろことにより、成形加
工時の歩留り向１−が図れる方向性の優れたアルミニウ
ド合金の製造法を開発１．だのである。
「問題点を解決するための手段］
本発明に係る方向性の優れたアルミニウムの製造法は、
（１） Ｓ ｉ ０．２０〜０．８０ｗｔ％、Ｐｃ
０．３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｎ ０．２０〜０．８ｗ
ｔ％、Ｍｇ ０．２０〜０．８ｗｔ％を含有し、残部Δ
ｌおよび不純物からなるアルミニウム合金を、冷間圧延
途中において４００〜６００℃の温度に１００’Ｃ／分
以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、または、１０
分以内保持し刃、二液、１００℃／分以」二の冷却速度
で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うことを
特徴どする方向性の優れたアルミニウＪ３合金の製造法
を第１の発明と１２、 （２） Ｓｉ ０．２Ｃ１−０，８０ｗｔ％、Ｆｅ
０．３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｎ ０．２０〜Ｑ、８ｗ
ｔ％、Ｍｇ ０．２０〜０．８ｗｔ％、Ｃｕ ０．０５
〜０．５ｗｔ％ を含有し、残部Δ１および不純物からなるアルミニウ１
３合金を、冷間圧延途中において４００〜６００℃の温
度に１００℃／分以」二の加熱速度で加熱し、加熱後直
ちに、または、１０分以内保持した後、１００℃／分以
」二の冷却速度で冷却し、さらに、１０％以」−の冷間
圧延を行うことを特徴とする方向性の優れたアルミニウ
ム合金の製造法を第２の発明とする２つの発明よりなる
ものである。
０．３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｎ ０．２０〜０．８ｗ
ｔ％、Ｍｇ ０．２０〜０．８ｗｔ％を含有し、残部Δ
ｌおよび不純物からなるアルミニウム合金を、冷間圧延
途中において４００〜６００℃の温度に１００’Ｃ／分
以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに、または、１０
分以内保持し刃、二液、１００℃／分以」二の冷却速度
で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行うことを
特徴どする方向性の優れたアルミニウＪ３合金の製造法
を第１の発明と１２、 （２） Ｓｉ ０．２Ｃ１−０，８０ｗｔ％、Ｆｅ
０．３０〜１．７５ｗｔ％、Ｍｎ ０．２０〜Ｑ、８ｗ
ｔ％、Ｍｇ ０．２０〜０．８ｗｔ％、Ｃｕ ０．０５
〜０．５ｗｔ％ を含有し、残部Δ１および不純物からなるアルミニウ１
３合金を、冷間圧延途中において４００〜６００℃の温
度に１００℃／分以」二の加熱速度で加熱し、加熱後直
ちに、または、１０分以内保持した後、１００℃／分以
」二の冷却速度で冷却し、さらに、１０％以」−の冷間
圧延を行うことを特徴とする方向性の優れたアルミニウ
ム合金の製造法を第２の発明とする２つの発明よりなる
ものである。
本発明に係る方向性の優れたアルミニウム合金の製造法
について以下詳細に説明する。
について以下詳細に説明する。
先ず、本発明にかかる方向性の優れたアルミニウド合金
の製造法において使用するアルミニウム合金の含有成分
および含有割合について説明する。
の製造法において使用するアルミニウム合金の含有成分
および含有割合について説明する。
Ｓｌは深絞り耳のバラツキを抑制し、伸びを大きくする
元素であり、含有量が０．２０ｗｔ％未満では耳率のバ
ラツキ抑制効果か劣り、また、０．８０ｗ１％を越えて
含有されると結晶粒が大きくなり、加］：性が劣る。よ
って、Ｓ１含有量は０２０〜０．８０ｗｔ％とオろ。
元素であり、含有量が０．２０ｗｔ％未満では耳率のバ
ラツキ抑制効果か劣り、また、０．８０ｗ１％を越えて
含有されると結晶粒が大きくなり、加］：性が劣る。よ
って、Ｓ１含有量は０２０〜０．８０ｗｔ％とオろ。
ＦｅはＳｉと共に深絞り耳のバラツキを抑制し、結晶粒
を微細化ずろ作用があり、含有量が０，３０ｗｔ％未満
ではこの効果が充分でなく、また、１．７５ｗｔ％を越
えて含有されると脆化が進み、伸びが得られない。よっ
て、Ｆｅ含有量は０．３０〜１．７５ｗｔ％とする。
を微細化ずろ作用があり、含有量が０，３０ｗｔ％未満
ではこの効果が充分でなく、また、１．７５ｗｔ％を越
えて含有されると脆化が進み、伸びが得られない。よっ
て、Ｆｅ含有量は０．３０〜１．７５ｗｔ％とする。
ＭｎおよびＭｇはこの両成分の共存において伸びに影響
を与えることなく、材料の強度を高め、耳率のバラツキ
を抑制する元素であり、含有量がそれぞれ０．２０ｗｔ
％未満ではこのような効果は得られず、また、０ 、８
ｗｔ％を越えて含有されると脆くなり加］二性が劣化す
る。よって、Ｍｎ含有量は０．２０〜０．８ｗｔ％、Ｍ
ｇ含有量は０．２０〜０．８ｗｔ％とする。
を与えることなく、材料の強度を高め、耳率のバラツキ
を抑制する元素であり、含有量がそれぞれ０．２０ｗｔ
％未満ではこのような効果は得られず、また、０ 、８
ｗｔ％を越えて含有されると脆くなり加］二性が劣化す
る。よって、Ｍｎ含有量は０．２０〜０．８ｗｔ％、Ｍ
ｇ含有量は０．２０〜０．８ｗｔ％とする。
ＣｕはＭｇと同時に含有させる必要があり、Ｍｇと共に
溶体化して固溶し、ベーキング時に微細なＡｌ−Ｃｕ−
Ｍｇ系析出物を生成して硬化し、耳率＝４− のベラツキには悪影響を及ぼさｌ″′、また、溶体化処
理の温度をコントロールすることにより、種々の強度の
アルミニウム合金の製造を可能とする元素であり、含有
量が０．０５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待でき
ず、また、０．５ｗｔ％を越えて含有されると上記の効
果は満足するが、深絞り用材料として耐蝕性が非常に劣
化する。よって、Ｃｕ含有量は０．０５〜０．５ｗｔ％
とする。
溶体化して固溶し、ベーキング時に微細なＡｌ−Ｃｕ−
Ｍｇ系析出物を生成して硬化し、耳率＝４− のベラツキには悪影響を及ぼさｌ″′、また、溶体化処
理の温度をコントロールすることにより、種々の強度の
アルミニウム合金の製造を可能とする元素であり、含有
量が０．０５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待でき
ず、また、０．５ｗｔ％を越えて含有されると上記の効
果は満足するが、深絞り用材料として耐蝕性が非常に劣
化する。よって、Ｃｕ含有量は０．０５〜０．５ｗｔ％
とする。
次ぎに、本発明に係る方向性の優れたアルミニウム合金
の製造法の製造工程について説明する。
の製造法の製造工程について説明する。
方向性のバラツキを抑制するには急速加熱、急速冷却、
中間焼鈍の効果が大きい。
中間焼鈍の効果が大きい。
即ち、方向性のバラツキを抑制するには、」１記した要
因はあるが、析出物のコントロールが非常に重要であり
、均熱湯度、時間、熱間圧延条件等の影響力も大きいが
、中間焼鈍を急速加熱、短時間保持、急速冷却を行うこ
とにより、方向性のバラツキを抑制することができ、併
せて、結晶粒が微細になるため、深絞り性、肌荒れ性に
も優れ、また、仕」−げ圧延率は方向性のコント［１−
ルに重要であるが、仕上げ圧延率と方向性の関係は、概
ね、第１図のようになる。
因はあるが、析出物のコントロールが非常に重要であり
、均熱湯度、時間、熱間圧延条件等の影響力も大きいが
、中間焼鈍を急速加熱、短時間保持、急速冷却を行うこ
とにより、方向性のバラツキを抑制することができ、併
せて、結晶粒が微細になるため、深絞り性、肌荒れ性に
も優れ、また、仕」−げ圧延率は方向性のコント［１−
ルに重要であるが、仕上げ圧延率と方向性の関係は、概
ね、第１図のようになる。
方向性が０％となると冷間加工率は組成および熱間仕上
げ板厚、熱間圧延圧延条件、均熱条件等によって異なる
が、適宜０％になるように決定すればよい。
げ板厚、熱間圧延圧延条件、均熱条件等によって異なる
が、適宜０％になるように決定すればよい。
また、熱間圧延終了後、直ちに中間焼鈍を実施すれば方
向性のバラツギ（Ｊさらに小ざくなる。仕」二げ圧延後
強度調整または残留応力除去のため２５０℃以下の低温
で仕」−げ焼鈍を実施しても方向性は変化しない。
向性のバラツギ（Ｊさらに小ざくなる。仕」二げ圧延後
強度調整または残留応力除去のため２５０℃以下の低温
で仕」−げ焼鈍を実施しても方向性は変化しない。
なお、冷間圧延途中て４００〜６００℃の温度に１００
℃／分以−］二の加熱速度での加熱、また、この温度に
１０分以内の保持、次いで、１００℃／分以」二の冷却
速度で冷却するのは、実際には通常の急速加熱、急速冷
却（例えば、到達温度４８０℃Ｘ Ｏ５ｅＣ１９００℃
／ｍｉｎ昇降温）をすればよいのであり、できるだけ急
速加熱、急速冷却の範囲を広くするためである。
℃／分以−］二の加熱速度での加熱、また、この温度に
１０分以内の保持、次いで、１００℃／分以」二の冷却
速度で冷却するのは、実際には通常の急速加熱、急速冷
却（例えば、到達温度４８０℃Ｘ Ｏ５ｅＣ１９００℃
／ｍｉｎ昇降温）をすればよいのであり、できるだけ急
速加熱、急速冷却の範囲を広くするためである。
また、１０％以上の冷間圧延を行うのは、方向性をコン
トロールするためであり、焼鈍のみでは方向性が０°−
４５°方向に強く出るため、冷間加工を加えて低方向性
とする必要があり、そして、冷間加工率は組成、均熱条
件、熱間圧延条件、熱間圧延板厚により異なる。
トロールするためであり、焼鈍のみでは方向性が０°−
４５°方向に強く出るため、冷間加工を加えて低方向性
とする必要があり、そして、冷間加工率は組成、均熱条
件、熱間圧延条件、熱間圧延板厚により異なる。
［実 施 例］
本発明に係る方向性の優れたアルミニラＪ・合金の製造
法の実施例を説明する。
法の実施例を説明する。
実施例 １
第１表に示す含有成分および３６割合のアルミニウム合
金を通常の方法により溶製して造塊し、面側後、５９０
℃×６時間のソーキングを行ってから、直ちに熱間圧延
を開始し、３２０℃二１１０℃の温度で５ＩＩＩＩＩＩ
ｔに熱間圧延を終了した。その後、方向性力ｑ％となる
冷間加１：率になるところで中間焼鈍（バッチ焼鈍：３
７５℃ｘ２［（ｒ、急速加熱冷却４８０ ｘ ０ｓｅｃ
、昇温、降温速度９００℃／ｍ１ｎ）を実施した。さら
に、最終０．２３ｍｍｔよで冷間圧延を行った。その後
、塗装焼付処理に相当ｉ゛ろ１８０℃Ｘｌ０ｍ１ｎの熱
処理を行−）た。
金を通常の方法により溶製して造塊し、面側後、５９０
℃×６時間のソーキングを行ってから、直ちに熱間圧延
を開始し、３２０℃二１１０℃の温度で５ＩＩＩＩＩＩ
ｔに熱間圧延を終了した。その後、方向性力ｑ％となる
冷間加１：率になるところで中間焼鈍（バッチ焼鈍：３
７５℃ｘ２［（ｒ、急速加熱冷却４８０ ｘ ０ｓｅｃ
、昇温、降温速度９００℃／ｍ１ｎ）を実施した。さら
に、最終０．２３ｍｍｔよで冷間圧延を行った。その後
、塗装焼付処理に相当ｉ゛ろ１８０℃Ｘｌ０ｍ１ｎの熱
処理を行−）た。
このようにして得られた薄板の機械的性質、耳率の測定
結果を第１表に示す。
結果を第１表に示す。
この第１表から、本発明に係る方向性の優れたアルミニ
ウム合金の製造法により製造されたアルミニウム合金は
比較材に比べて、方向性のバラツギの少ないことがわか
る。
ウム合金の製造法により製造されたアルミニウム合金は
比較材に比べて、方向性のバラツギの少ないことがわか
る。
実施例２
第２表に示す食合成分および含ｆｊ割合のアルミニウム
合金を通常の方法により溶製して造塊し、開削後、５９
０℃Ｘ６Ｈｒのソーギンクを行い、直しに、熱間圧延を
開始し、３２０±ＩＯ’Ｃの温度て５ｍｌｌ１ｔに（」
何−げた。その後、方向性が１％となろ冷間加工率で中
間焼鈍を実施した。最終０．２３ｍｍｔまで冷間圧延を
行っ〕こ。その後、塗装焼イリ処理に相当する１８３℃
Ｘ］０ｍ１ｎの熱処理を行った。こうして１！７られた
薄板の機械的性質、耳率の測定結果を第２表に示す。
合金を通常の方法により溶製して造塊し、開削後、５９
０℃Ｘ６Ｈｒのソーギンクを行い、直しに、熱間圧延を
開始し、３２０±ＩＯ’Ｃの温度て５ｍｌｌ１ｔに（」
何−げた。その後、方向性が１％となろ冷間加工率で中
間焼鈍を実施した。最終０．２３ｍｍｔまで冷間圧延を
行っ〕こ。その後、塗装焼イリ処理に相当する１８３℃
Ｘ］０ｍ１ｎの熱処理を行った。こうして１！７られた
薄板の機械的性質、耳率の測定結果を第２表に示す。
この第２表より、本発明に係る方向性の優れたアルミニ
ウム合金の製造法により製造された製品はＣｕの含有に
より方向性のバラツキに影響なく、強度を高くするとい
う効果があることがわかる。
ウム合金の製造法により製造された製品はＣｕの含有に
より方向性のバラツキに影響なく、強度を高くするとい
う効果があることがわかる。
［発明の効果１
以上説明したように、本発明に係る方向性の侵れたアル
ミニウム合金の製造法は−１−記の構成であるから、耳
率のバラツキが非常に少なく、従って、深絞り加工後、
裾部のトリミング量を減少することができ、抜絞り時の
ブランク径を小さくできるので歩留りが向上するという
効果を有する。
ミニウム合金の製造法は−１−記の構成であるから、耳
率のバラツキが非常に少なく、従って、深絞り加工後、
裾部のトリミング量を減少することができ、抜絞り時の
ブランク径を小さくできるので歩留りが向上するという
効果を有する。
第１図は仕」二げ圧延率ど方向性の関係を示す図である
。 矛１ 図 イを心今関ｊ赴牽（、ｊ） 手続補正書（自発） １ 事件の表示 昭和６１年特許願第１６９３９１号 ２ 発明の名称 方向性の優れたアルミニウ１３合金の製造法３ 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁「１３番１８号名称 （
＋１９） 株式会社 神戸製鋼所５ 補正命令の日付
（自発） ６、補正の対象 明細％ｆの発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 別紙の通り （１）明細、！Ｆ第第７頁１打 ・・・により異なろ３，−１を 「加〃１温度４００℃未満ては再結晶せ４゛、また、再
結晶しても不安定であり、耳率が高くなる傾向にある。 また、６００℃を越えろと（Ａ料の局部溶解（バーーー
ンク）の危険がある。また、１０分を越える保持ではエ
ネルキー的にも無駄であり、かえー〕で結晶１☆が粗大
化し、絞り性、肌荒れ性が劣化する３，加熱速度、冷却
速度については１００’Ｃ／分よりも小さくなると、耳
率のバラツギが大きくなる。 また、１０％以上の冷間圧延を行なうのは、強度向Ｉ４
と耳率をコントロールするためであり、焼鈍のみでは耳
が０６〜９０°方向に強くでろため、冷間加−Ｌ．を加
えて低方向性とするためである。１と捕１１：．オろ。
。 矛１ 図 イを心今関ｊ赴牽（、ｊ） 手続補正書（自発） １ 事件の表示 昭和６１年特許願第１６９３９１号 ２ 発明の名称 方向性の優れたアルミニウ１３合金の製造法３ 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁「１３番１８号名称 （
＋１９） 株式会社 神戸製鋼所５ 補正命令の日付
（自発） ６、補正の対象 明細％ｆの発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 別紙の通り （１）明細、！Ｆ第第７頁１打 ・・・により異なろ３，−１を 「加〃１温度４００℃未満ては再結晶せ４゛、また、再
結晶しても不安定であり、耳率が高くなる傾向にある。 また、６００℃を越えろと（Ａ料の局部溶解（バーーー
ンク）の危険がある。また、１０分を越える保持ではエ
ネルキー的にも無駄であり、かえー〕で結晶１☆が粗大
化し、絞り性、肌荒れ性が劣化する３，加熱速度、冷却
速度については１００’Ｃ／分よりも小さくなると、耳
率のバラツギが大きくなる。 また、１０％以上の冷間圧延を行なうのは、強度向Ｉ４
と耳率をコントロールするためであり、焼鈍のみでは耳
が０６〜９０°方向に強くでろため、冷間加−Ｌ．を加
えて低方向性とするためである。１と捕１１：．オろ。
Claims (2)
- （１）Ｓｉ０．２０〜０．８０ｗｔ％、Ｆｅ０．３０〜
１．７５ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜０．８ｗｔ％、Ｍｇ０
．２０〜０．８ｗｔ％を含有し、残部Ａｌおよび不純物
からなるアルミニウム合金を、冷間圧延途中において４
００〜６００℃の温度に１００℃／分以上の加熱速度で
加熱し、加熱後直ちに、または、１０分以内保持した後
、１００℃／分以上の冷却速度で冷却し、さらに、１０
％以上の冷間圧延を行うことを特徴とする方向性の優れ
たアルミニウム合金の製造法。 - （２）Ｓｉ０．２０〜０．８０ｗｔ％、Ｆｅ０．３０〜
１．７５ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜０．８ｗｔ％、Ｍｇ０
．２０〜０．８ｗｔ％、Ｃｕ０．０５〜０．５ｗｔ％ を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウム
合金を、冷間圧延途中において４００〜６００℃の温度
に１００℃／分以上の加熱速度で加熱し、加熱後直ちに
、または、１０分以内保持した後、１００℃／分以上の
冷却速度で冷却し、さらに、１０％以上の冷間圧延を行
うことを特徴とする方向性の優れたアルミニウム合金の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16939186A JPS6326340A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16939186A JPS6326340A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6326340A true JPS6326340A (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=15885728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16939186A Pending JPS6326340A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 方向性の優れたアルミニウム合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6326340A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03279856A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-11 | Japan Steel Works Ltd:The | 超音波材料試験装置 |
| WO1995025825A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-09-28 | Alcan International Limited | Aluminium foil |
| US5965953A (en) * | 1996-09-27 | 1999-10-12 | Mazada Motor Corporation | Superlocking vehicle door lock/unlock system |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105509A (en) * | 1976-03-03 | 1977-09-05 | Mitsubishi Aluminium | Production of aluminium alloy sheet for deep drawing |
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS6073834A (ja) * | 1983-07-11 | 1985-04-26 | ユニセル リミテツド | グラスファイバー強化成形物の製造装置 |
| JPS6125252A (ja) * | 1984-07-03 | 1986-02-04 | コミサリヤ・ア・レネルジ・アトミク | 論理システムの故障あるいは正常機能のシユミレーシヨン装置 |
-
1986
- 1986-07-18 JP JP16939186A patent/JPS6326340A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52105509A (en) * | 1976-03-03 | 1977-09-05 | Mitsubishi Aluminium | Production of aluminium alloy sheet for deep drawing |
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS6073834A (ja) * | 1983-07-11 | 1985-04-26 | ユニセル リミテツド | グラスファイバー強化成形物の製造装置 |
| JPS6125252A (ja) * | 1984-07-03 | 1986-02-04 | コミサリヤ・ア・レネルジ・アトミク | 論理システムの故障あるいは正常機能のシユミレーシヨン装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03279856A (ja) * | 1990-03-28 | 1991-12-11 | Japan Steel Works Ltd:The | 超音波材料試験装置 |
| WO1995025825A1 (en) * | 1994-03-18 | 1995-09-28 | Alcan International Limited | Aluminium foil |
| US5965953A (en) * | 1996-09-27 | 1999-10-12 | Mazada Motor Corporation | Superlocking vehicle door lock/unlock system |
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