JPH0211401A - 光輝性の優れた２ピースホイールリムの製造法 - Google Patents
光輝性の優れた２ピースホイールリムの製造法Info
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- JPH0211401A JPH0211401A JP15961488A JP15961488A JPH0211401A JP H0211401 A JPH0211401 A JP H0211401A JP 15961488 A JP15961488 A JP 15961488A JP 15961488 A JP15961488 A JP 15961488A JP H0211401 A JPH0211401 A JP H0211401A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、母材の強度と化学研磨、アルマイト処理後
の光輝性が高く、かつフラッシュバット溶接部も母材と
ほぼ同等な光輝性を有する２ピースホイールリムの製造
法に関する。
の光輝性が高く、かつフラッシュバット溶接部も母材と
ほぼ同等な光輝性を有する２ピースホイールリムの製造
法に関する。
アルミニウム製光輝性２ピースホイールリムのフラッシ
ュバット溶接部と母材の光輝性を共に満足させるには特
開昭５９−２００７４［ｉに開示される化学組成・製法
のアルミニウム合金板を用いることで対応してきたが近
年より高強度の光輝性アルミニウム合金板の２ピースホ
イールリム材が求められている。上記アルミニウム合金
よりも強度の優れたものは、母材の光輝性が悪く、かつ
フラッシュバット溶接部は母材と比べて光輝性が低下し
て商品化は難かしく、これを解決することは困難であっ
た。この理由は以下の通りである。板材のフラッシュバ
ット溶接部での材料の流れは、板断面の組織が板表面に
露出する状況になるため、溶接部の結晶の配向性は母材
のそれと異る。このため化学研磨及びアルマイト処理に
よる光輝性２ピースホイールリムのフラッシュバット溶
接部は母材と比べて光輝性が低下する。
ュバット溶接部と母材の光輝性を共に満足させるには特
開昭５９−２００７４［ｉに開示される化学組成・製法
のアルミニウム合金板を用いることで対応してきたが近
年より高強度の光輝性アルミニウム合金板の２ピースホ
イールリム材が求められている。上記アルミニウム合金
よりも強度の優れたものは、母材の光輝性が悪く、かつ
フラッシュバット溶接部は母材と比べて光輝性が低下し
て商品化は難かしく、これを解決することは困難であっ
た。この理由は以下の通りである。板材のフラッシュバ
ット溶接部での材料の流れは、板断面の組織が板表面に
露出する状況になるため、溶接部の結晶の配向性は母材
のそれと異る。このため化学研磨及びアルマイト処理に
よる光輝性２ピースホイールリムのフラッシュバット溶
接部は母材と比べて光輝性が低下する。
特に強度ｕｐのため、遷移金属を添加した上記のアルミ
ニウム合金のような場合は結晶粒形状も偏平なため、こ
の傾向は顕著である。
ニウム合金のような場合は結晶粒形状も偏平なため、こ
の傾向は顕著である。
この発明は上記の従来技術の欠点を解消し、強度に優れ
、かつ母材とフラッシュバット溶接部の光輝性を同時に
満足させる２ピースホイールリムの製造を開発すること
を目的とした。
、かつ母材とフラッシュバット溶接部の光輝性を同時に
満足させる２ピースホイールリムの製造を開発すること
を目的とした。
具体的には溶接部の結晶粒の配向性の違いを緩和する゛
方法を開発したものである。
方法を開発したものである。
上記目的のため本発明は重量でＭｇ ２．０〜５．０％
、Ｃｕ ０．０５〜０．１５％、ＳＩ０．１％以下、Ｆ
ｅ０１１％以下、７１０．００５〜０．１０％、Ｂ ０
．０００１〜０．０５％を含み、さらにＭｎ０．３％以
下、Ｃｒ０．３％以下、Ｚｒ０．３％以下の１種又は２
ＦＩｔを含む、０組成限定理由 Ｍｇ：本発明品の強度を与えるために必須の元素であり
、２．０％未満では充分な強度が得られず、５．０％を
越えると応力腐食割れ性が起り易くなる。
、Ｃｕ ０．０５〜０．１５％、ＳＩ０．１％以下、Ｆ
ｅ０１１％以下、７１０．００５〜０．１０％、Ｂ ０
．０００１〜０．０５％を含み、さらにＭｎ０．３％以
下、Ｃｒ０．３％以下、Ｚｒ０．３％以下の１種又は２
ＦＩｔを含む、０組成限定理由 Ｍｇ：本発明品の強度を与えるために必須の元素であり
、２．０％未満では充分な強度が得られず、５．０％を
越えると応力腐食割れ性が起り易くなる。
よってＭｇは２，０〜５．０％とする。
Ｃｕ：化学研磨時に光輝性を向上させる効果がある。０
．０５％未満ではその効果がほとんどなく、０．１５％
を越えると色調が変わるので、Ｃｕは口、０５〜０．１
５％の範囲とする。
．０５％未満ではその効果がほとんどなく、０．１５％
を越えると色調が変わるので、Ｃｕは口、０５〜０．１
５％の範囲とする。
Ｓｉ：Ｍｇと化合しＭｇ２５ｌなる金属間化合物を生成
し、化学研磨時に光輝性を損なうのでＳｌは０．１％以
下が必須である。
し、化学研磨時に光輝性を損なうのでＳｌは０．１％以
下が必須である。
Ｆａ：Ａｌと化合しＡＩ −Ｆｅ（Ｍｎ）系金属間化合
物を生成し、化学研出時に光輝性を損なう。
物を生成し、化学研出時に光輝性を損なう。
よってＦｅは０．１０％以下におさえることが必須であ
る。
る。
ＴＩ、Ｂ：これらの元素は一般のアルミニウム合金と同
様鋳塊組織の微細化および溶接性の向上に効果があり、
ＴＩは０．００５〜０．１０％、Ｂは０．０００１〜０
．０５％の範囲とする。
様鋳塊組織の微細化および溶接性の向上に効果があり、
ＴＩは０．００５〜０．１０％、Ｂは０．０００１〜０
．０５％の範囲とする。
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ ：これらの元素は強度を与えるため
と、耐応力腐食割れ性に有効であるが、多く含有すると
巨大化合物が発生する可能性があると同時にフラッシュ
バット溶接後の３０と４５０℃加熱で、溶接部繊維組織
の回復、再結晶が起りにく（溶接部の光輝性を損う。よ
ってＭｎ ０．３％以下、Ｃ「０．３％以下、Ｚｎ Ｏ
Ｊ ％以下（７）１ｆｉｒＩ又は２１１１を含み、残部
Ａｌｌ及び不可避不純物からなることが、必須である。
と、耐応力腐食割れ性に有効であるが、多く含有すると
巨大化合物が発生する可能性があると同時にフラッシュ
バット溶接後の３０と４５０℃加熱で、溶接部繊維組織
の回復、再結晶が起りにく（溶接部の光輝性を損う。よ
ってＭｎ ０．３％以下、Ｃ「０．３％以下、Ｚｎ Ｏ
Ｊ ％以下（７）１ｆｉｒＩ又は２１１１を含み、残部
Ａｌｌ及び不可避不純物からなることが、必須である。
なお本アルミニウム合金板の製造工程は下記の条件であ
ることが好ましい。
ることが好ましい。
鋳塊の加熱温度は４５０℃未満では熱間圧延性が悪く、
５５０℃を越えると熱間圧延性は向上するが、析出物の
粗大化や局部的な溶融等が光輝性に影響するので、４５
ｇ ５５０℃の範囲とする。
５５０℃を越えると熱間圧延性は向上するが、析出物の
粗大化や局部的な溶融等が光輝性に影響するので、４５
ｇ ５５０℃の範囲とする。
圧延は、その加熱温度で熱間圧延し、または必要に応じ
て冷間圧延を行ない所定の板厚にする。
て冷間圧延を行ない所定の板厚にする。
いずれの圧延板においても光輝性の点では変わらない。
仕上焼鈍は、フラッシュバット溶接後のロール成形を容
易にするためのものであり、３００℃未満では強度が高
く、伸びは小さいことでロール成形となるので仕上焼鈍
温度はａ−色４５０℃の範囲である。
易にするためのものであり、３００℃未満では強度が高
く、伸びは小さいことでロール成形となるので仕上焼鈍
温度はａ−色４５０℃の範囲である。
次にフラッシュバット溶接で元板からリムを製造する工
程で先に述べたように溶接部が母材と結晶の配向が異る
ために加熱処理により緩和してやる必要がある。
程で先に述べたように溶接部が母材と結晶の配向が異る
ために加熱処理により緩和してやる必要がある。
ａｏｉ４５ｏ℃の加熱で溶接部の繊維状組織は回復・再
結晶組織になり、母材との組織差は少くなり、母材とほ
ぼ同等の光輝性が得られると共に母材強度の低ドはない
。
結晶組織になり、母材との組織差は少くなり、母材とほ
ぼ同等の光輝性が得られると共に母材強度の低ドはない
。
加熱温度が３００℃未満では強度が高く伸びが小さいた
めロール成形が困難であると共に、溶接部の回復・再結
晶が不十分であるために化学研出とアルマイト処理によ
り母材と同等な光輝性が得られない。又４５０℃を越え
ると再結晶粒が粗大化してロール成形特肌荒れや割れを
起す原因となると共に母材部の強度も低下する。このた
め加熱温度は３ｏｃ４５ｏ℃の範囲が望ましい。
めロール成形が困難であると共に、溶接部の回復・再結
晶が不十分であるために化学研出とアルマイト処理によ
り母材と同等な光輝性が得られない。又４５０℃を越え
ると再結晶粒が粗大化してロール成形特肌荒れや割れを
起す原因となると共に母材部の強度も低下する。このた
め加熱温度は３ｏｃ４５ｏ℃の範囲が望ましい。
フラッシュバット溶接後の加熱方法は大別して２通りが
採用し得る。
採用し得る。
その１つは溶接部のみを加熱する方法で高周波電流によ
る誘導加熱バーナー火炎による加熱やオイルバス、ソル
トバス等による局部浸漬加熱、更にフラッシュバット溶
接待最終のアップセットによる加熱等による加熱方法、
もう１つは母材と溶接部全体を加熱する方法で電気炉又
はガス炉による加熱、低周波電流による誘導加熱等であ
り、特に前者は元板が軟質材の場合にすすめられるもの
である。
る誘導加熱バーナー火炎による加熱やオイルバス、ソル
トバス等による局部浸漬加熱、更にフラッシュバット溶
接待最終のアップセットによる加熱等による加熱方法、
もう１つは母材と溶接部全体を加熱する方法で電気炉又
はガス炉による加熱、低周波電流による誘導加熱等であ
り、特に前者は元板が軟質材の場合にすすめられるもの
である。
第１表の１０種類の化学組成を有するＡｇ合金を溶解精
製後、半連続鋳造により４００ｍｍ Ｘ １０００ｍ■
×３０００龍の鋳塊を得た。
製後、半連続鋳造により４００ｍｍ Ｘ １０００ｍ■
×３０００龍の鋳塊を得た。
この鋳塊を４５？−＋５Ｏ℃で１〜５時間加熱後、その
温度で熱間圧延を開始し、厚さ４．５ｍ■の熱間圧延板
とした。
温度で熱間圧延を開始し、厚さ４．５ｍ■の熱間圧延板
とした。
次に３５０℃で２時間の仕上焼鈍を行ない４．０〜４．
５ｍｍの軟質材を得た。
５ｍｍの軟質材を得た。
この各材料について引張試験を行なって引張性質を調べ
るとともに、羽布研必、リン酸系化学研磨、１５％硫酸
陽極酸化（膜厚５μ）、封孔処理の工程により得られた
各試料の光輝性を反射率（入射角、反射角ともに４５°
）で評価した。
るとともに、羽布研必、リン酸系化学研磨、１５％硫酸
陽極酸化（膜厚５μ）、封孔処理の工程により得られた
各試料の光輝性を反射率（入射角、反射角ともに４５°
）で評価した。
また、各材料を厚さはそのままの４．５■■Ｘ幅２２５
■■Ｘ長さ１１８０■璽に切断後、短円筒形に丸めてフ
ラッシュバット溶接した。フラッシュバット溶接条件は
、その後のロール成形で溶接部からの割れや破断が起ら
ないような、いわゆる健全な溶接部を有する条件で行な
った。
■■Ｘ長さ１１８０■璽に切断後、短円筒形に丸めてフ
ラッシュバット溶接した。フラッシュバット溶接条件は
、その後のロール成形で溶接部からの割れや破断が起ら
ないような、いわゆる健全な溶接部を有する条件で行な
った。
そのフラッシュバット溶接をしたちのそのままと、溶接
部を含む全体を電気炉により、３５０℃で１０分間の加
熱処理を行なったもの両者をフラッシュバット部のパリ
を除去してから１４インチホイールリムにロール成形し
た。ロール成形後自動羽布研必、リン酸系化学研磨、１
５％硫酸陽極酸化、封孔処理の工程により得られた２ピ
ースホイールリムの光輝性を目視により判定した。
部を含む全体を電気炉により、３５０℃で１０分間の加
熱処理を行なったもの両者をフラッシュバット部のパリ
を除去してから１４インチホイールリムにロール成形し
た。ロール成形後自動羽布研必、リン酸系化学研磨、１
５％硫酸陽極酸化、封孔処理の工程により得られた２ピ
ースホイールリムの光輝性を目視により判定した。
上記各試験結果をまとめて第２表に示した。
又第１図に表ＩＮ［Ｌ２の組成のアルミニウム合金板の
焼鈍後のフラッシュバット部の結晶粒組織を示す。
焼鈍後のフラッシュバット部の結晶粒組織を示す。
以上からこの発明で特定した化学組成の合金板をフラッ
シュバット溶接後３００℃以上の加熱処理することによ
り溶接部の結晶の配向は母材のそれとほぼ近いものにな
り、光輝性も母材、溶接部共に同等均一な２ピースホイ
ール用リムを得ることが出来る。
シュバット溶接後３００℃以上の加熱処理することによ
り溶接部の結晶の配向は母材のそれとほぼ近いものにな
り、光輝性も母材、溶接部共に同等均一な２ピースホイ
ール用リムを得ることが出来る。
以上詳細に説明し、実施例にも示したように、この発明
で特定した化学組成を有するＡ１合金をこの発明の製造
条件で製造すると、強度と光輝性に優れ、フラッシュバ
ット溶接後加熱することにより溶接部の光輝性が母材と
ほぼ同じ光輝性を有するホイールリム材用圧延板となり
得るものであって、２ピースホイールリム用材として用
いることによってその要望に応じ得ることが出来る、等
の利益をもたらす。また、母材自体の強度と光輝性が優
れていることと、成形性もそこそこあるのでフラッシュ
バット溶接を必要としない３ピースホイールリム用材に
も適している。
で特定した化学組成を有するＡ１合金をこの発明の製造
条件で製造すると、強度と光輝性に優れ、フラッシュバ
ット溶接後加熱することにより溶接部の光輝性が母材と
ほぼ同じ光輝性を有するホイールリム材用圧延板となり
得るものであって、２ピースホイールリム用材として用
いることによってその要望に応じ得ることが出来る、等
の利益をもたらす。また、母材自体の強度と光輝性が優
れていることと、成形性もそこそこあるのでフラッシュ
バット溶接を必要としない３ピースホイールリム用材に
も適している。
第１図は表１のに２の組成のアルミニウム合金板のフラ
ッシュバット溶接後の焼鈍条件を変えた場合の溶接部断
面の結晶粒組織を示す。
ッシュバット溶接後の焼鈍条件を変えた場合の溶接部断
面の結晶粒組織を示す。
Claims (1)
- （１）重量でＭｇ２．０〜５．０％、Ｃｕ０．０５〜０
．１５％、Ｓｉ０．１％以下、Ｆｅ０．１％以下、Ｔｉ
０．００５〜０．１０％、Ｂ０．０００１〜０．０５％
を含み、さらにＭｎ０．３％以下、Ｃｒ０．３％以下、
Ｚｒ０．３％以下の１種又は２種を含む、残部Ａｌ及び
不可避不純物からなるＡｌ合金材料をフラッシュバット
溶接後３００℃〜４５０℃で加熱することを特徴とする
光輝性の優れた２ピースホィールリムの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15961488A JPH0211401A (ja) | 1988-06-28 | 1988-06-28 | 光輝性の優れた２ピースホイールリムの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15961488A JPH0211401A (ja) | 1988-06-28 | 1988-06-28 | 光輝性の優れた２ピースホイールリムの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0211401A true JPH0211401A (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=15697562
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15961488A Pending JPH0211401A (ja) | 1988-06-28 | 1988-06-28 | 光輝性の優れた２ピースホイールリムの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0211401A (ja) |
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| EP0841196A1 (en) * | 1996-09-30 | 1998-05-13 | Arend Anne Mollee | Wheel body |
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| USD1013871S1 (en) | 2016-03-09 | 2024-02-06 | Covidien Lp | L-shaped blade trigger for an electrosurgical instrument |
-
1988
- 1988-06-28 JP JP15961488A patent/JPH0211401A/ja active Pending
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