JPH08302440A - 高強度を有するＡｌ合金板材 - Google Patents
高強度を有するＡｌ合金板材Info
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- JPH08302440A JPH08302440A JP13285895A JP13285895A JPH08302440A JP H08302440 A JPH08302440 A JP H08302440A JP 13285895 A JP13285895 A JP 13285895A JP 13285895 A JP13285895 A JP 13285895A JP H08302440 A JPH08302440 A JP H08302440A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度を有するＡｌ合金板材を提供する。
【構成】 Ａｌ合金板材が、重量％で、Ｍｇ：０．３〜
１．５％、Ｍｎ：２．１〜２．５％、Ｆｅ：０．２〜
０．８％、Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．０１〜
０．５％を含有し、さらに必要に応じてＺｎ：０．０１
〜０．５％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０
３〜０．２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、および
Ｂ：０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種以
上を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成、
並びに素地に分散分布する金属間化合物の平均粒径、最
大粒径、および面積率が、それぞれ１．２〜２．５μ
ｍ、５μｍ以下、および６〜９％である組織を有する。
１．５％、Ｍｎ：２．１〜２．５％、Ｆｅ：０．２〜
０．８％、Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．０１〜
０．５％を含有し、さらに必要に応じてＺｎ：０．０１
〜０．５％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０
３〜０．２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、および
Ｂ：０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種以
上を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成、
並びに素地に分散分布する金属間化合物の平均粒径、最
大粒径、および面積率が、それぞれ１．２〜２．５μ
ｍ、５μｍ以下、および６〜９％である組織を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高強度を有し、深絞
りおよびしごき加工（以下、ＤＩ加工という）性や、ネ
ッキングなどの成形性にもすぐれ、したがって、例えば
これらの特性が要求される２ピースアルミニウム缶の缶
胴部材として使用するのに適したＡｌ合金板材に関する
ものである。
りおよびしごき加工（以下、ＤＩ加工という）性や、ネ
ッキングなどの成形性にもすぐれ、したがって、例えば
これらの特性が要求される２ピースアルミニウム缶の缶
胴部材として使用するのに適したＡｌ合金板材に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば２ピースアルミニウム缶の
缶胴部材として、上記の通り強度、ＤＩ性、および成形
性が要求されることから、これらの特性を具備したＪＩ
ＳＡ３００４（Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金）に規定する成
分組成をもったＡｌ合金板材が広く用いられている。ま
た、上記の従来Ａｌ合金板材が、所定の成分組成に調製
したＡｌ合金溶湯を半連続鋳造法にてインゴットに鋳造
し、これを例えば大気中、５７０℃の温度に所定時間保
持の条件で均質化処理して鋳造組織を除去した後、例え
ば５４０℃の温度で熱間圧延を開始して厚さ：６mmの熱
延板とし、この熱延板に中間焼鈍を加えながら冷間圧延
を施して厚さ：０．２〜０．５mmの冷延板とすることに
よって製造されることも知られている。
缶胴部材として、上記の通り強度、ＤＩ性、および成形
性が要求されることから、これらの特性を具備したＪＩ
ＳＡ３００４（Ａｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金）に規定する成
分組成をもったＡｌ合金板材が広く用いられている。ま
た、上記の従来Ａｌ合金板材が、所定の成分組成に調製
したＡｌ合金溶湯を半連続鋳造法にてインゴットに鋳造
し、これを例えば大気中、５７０℃の温度に所定時間保
持の条件で均質化処理して鋳造組織を除去した後、例え
ば５４０℃の温度で熱間圧延を開始して厚さ：６mmの熱
延板とし、この熱延板に中間焼鈍を加えながら冷間圧延
を施して厚さ：０．２〜０．５mmの冷延板とすることに
よって製造されることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、省力化および省
エネ化、さらに経済性の面から、例えば２ピースアルミ
ニウム缶の缶胴部材にも薄肉化が強く要求されている
が、上記の従来Ａｌ合金板材においては、すぐれたＤＩ
性および成形性を有するものの、強度が不十分なため
に、これの要求には満足に対応することができないのが
現状である。
エネ化、さらに経済性の面から、例えば２ピースアルミ
ニウム缶の缶胴部材にも薄肉化が強く要求されている
が、上記の従来Ａｌ合金板材においては、すぐれたＤＩ
性および成形性を有するものの、強度が不十分なため
に、これの要求には満足に対応することができないのが
現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特に２ピースアルミニウム缶の
缶胴部材に要求される特性を有し、かつ高強度を有する
Ａｌ合金板材を開発すべく研究を行なった結果、Ａｌ合
金を、重量％で（以下、組成に関する％は重量％を示
す）、Ｍｇ：０．３〜１．５％、 Ｍｎ：２．１〜
２．５％、Ｆｅ：０．２〜０．８％、 Ｓｉ：０．
２〜０．８％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％、を含有し、
さらに必要に応じて、Ｚｎ：０．０１〜０．５％、
Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０３〜０．２
％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、Ｂ：０．００
１〜０．０１％、のうちの１種または２種以上、を含有
し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有するＡ
ｌ合金に特定した上で、このＡｌ合金の溶湯を、半連続
鋳造法によりインゴットに形成するのではなく、双ロー
ル法などの直接連続鋳造法（ストリップキャスト法）に
て３ｍ／min 以上の鋳造速度で厚さ：２〜４mmの急冷板
に形成すると、前記半連続鋳造法によるインゴットで
は、均質化処理後も素地に分散分布するＡｌ6 （Ｍｎ，
Ｆｅ）やα−Ａｌ（Ｍｎ，Ｆｅ）Ｓｉ、さらにＭｇ2 Ｓ
ｉなどの金属間化合物の平均粒径および面積率がそれぞ
れ３μｍ以上および２〜４％であったものが、前記急冷
板では、金属間化合物の平均粒径および面積率を１μｍ
以下および３〜５％とすることができ、さらに上記の従
来Ａｌ合金板材の製造では行なわれていない熱処理、す
なわち、大気中、４５０〜６００℃の温度に５〜５０時
間保持の条件での熱処理を前記急冷板に施して、前記金
属間化合物を、平均粒径で１．２〜２．５μｍに粗大化
し、かつ面積率で６〜９％に増加させ、この状態で熱間
圧延を行なうことなく、中間焼鈍を加えながら冷間圧延
を施して厚さ：０．２〜０．５μｍのＡｌ合金板材を製
造すると、上記の従来Ａｌ合金板材では、金属間化合物
の平均粒径および面積率が３〜５μｍおよび２〜４％と
上記インゴットにおけるそれとほぼ同じであるが、前記
Ａｌ合金板材では、金属間化合物の平均粒径および面積
率が１．２〜２．５μｍおよび６〜９％と相対的に微細
な金属間化合物が多重に分散分布するようになり、これ
は前記熱処理後におけるとほぼ同じであるが、５μｍを
越えた粒径の金属間化合物が存在しないものとなり、こ
の結果すぐれたＤＩ性および成形性を具備した上で、一
段と高い強度をもつようになるという研究結果を得たの
である。
上述のような観点から、特に２ピースアルミニウム缶の
缶胴部材に要求される特性を有し、かつ高強度を有する
Ａｌ合金板材を開発すべく研究を行なった結果、Ａｌ合
金を、重量％で（以下、組成に関する％は重量％を示
す）、Ｍｇ：０．３〜１．５％、 Ｍｎ：２．１〜
２．５％、Ｆｅ：０．２〜０．８％、 Ｓｉ：０．
２〜０．８％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％、を含有し、
さらに必要に応じて、Ｚｎ：０．０１〜０．５％、
Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０３〜０．２
％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％、Ｂ：０．００
１〜０．０１％、のうちの１種または２種以上、を含有
し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成を有するＡ
ｌ合金に特定した上で、このＡｌ合金の溶湯を、半連続
鋳造法によりインゴットに形成するのではなく、双ロー
ル法などの直接連続鋳造法（ストリップキャスト法）に
て３ｍ／min 以上の鋳造速度で厚さ：２〜４mmの急冷板
に形成すると、前記半連続鋳造法によるインゴットで
は、均質化処理後も素地に分散分布するＡｌ6 （Ｍｎ，
Ｆｅ）やα−Ａｌ（Ｍｎ，Ｆｅ）Ｓｉ、さらにＭｇ2 Ｓ
ｉなどの金属間化合物の平均粒径および面積率がそれぞ
れ３μｍ以上および２〜４％であったものが、前記急冷
板では、金属間化合物の平均粒径および面積率を１μｍ
以下および３〜５％とすることができ、さらに上記の従
来Ａｌ合金板材の製造では行なわれていない熱処理、す
なわち、大気中、４５０〜６００℃の温度に５〜５０時
間保持の条件での熱処理を前記急冷板に施して、前記金
属間化合物を、平均粒径で１．２〜２．５μｍに粗大化
し、かつ面積率で６〜９％に増加させ、この状態で熱間
圧延を行なうことなく、中間焼鈍を加えながら冷間圧延
を施して厚さ：０．２〜０．５μｍのＡｌ合金板材を製
造すると、上記の従来Ａｌ合金板材では、金属間化合物
の平均粒径および面積率が３〜５μｍおよび２〜４％と
上記インゴットにおけるそれとほぼ同じであるが、前記
Ａｌ合金板材では、金属間化合物の平均粒径および面積
率が１．２〜２．５μｍおよび６〜９％と相対的に微細
な金属間化合物が多重に分散分布するようになり、これ
は前記熱処理後におけるとほぼ同じであるが、５μｍを
越えた粒径の金属間化合物が存在しないものとなり、こ
の結果すぐれたＤＩ性および成形性を具備した上で、一
段と高い強度をもつようになるという研究結果を得たの
である。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｍｇ：０．３〜１．５％、
Ｍｎ：２．１〜２．５％、Ｆｅ：０．２〜０．８％、
Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．０１〜０．
５％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｚｎ：０．０１
〜０．５％、 Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：
０．０３〜０．２％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５
％、Ｂ：０．００１〜０．０１％、のうちの１種または
２種以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からな
る組成、並びに素地に分散分布する金属間化合物の平均
粒径、最大粒径、および面積率が、 平均粒径：１．２〜２．５μｍ、 最大粒径：５μｍ以下、 面積率：６〜９％、 である組織を有する、高強度をもち、かつＤＩ性および
成形性にもすぐれたＡｌ合金板材に特徴を有するもので
ある。
なされたものであって、Ｍｇ：０．３〜１．５％、
Ｍｎ：２．１〜２．５％、Ｆｅ：０．２〜０．８％、
Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．０１〜０．
５％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｚｎ：０．０１
〜０．５％、 Ｃｒ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：
０．０３〜０．２％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５
％、Ｂ：０．００１〜０．０１％、のうちの１種または
２種以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からな
る組成、並びに素地に分散分布する金属間化合物の平均
粒径、最大粒径、および面積率が、 平均粒径：１．２〜２．５μｍ、 最大粒径：５μｍ以下、 面積率：６〜９％、 である組織を有する、高強度をもち、かつＤＩ性および
成形性にもすぐれたＡｌ合金板材に特徴を有するもので
ある。
【０００６】つぎに、この発明のＡｌ合金板材におい
て、成分組成および金属間化合物を上記の通りに限定し
た理由を説明する。 （ａ） Ｍｇ Ｍｇ成分には、素地に固溶すると共に、Ｍｇ2 Ｓｉなど
の金属間化合物を形成して強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．３％未満では所望の強度向上効果
が得られず、一方その含有量が１．５％を越えると成形
性が低下するようになることから、その含有量を０．３
〜１．５％、望ましくは０．９〜１．２％と定めた。
て、成分組成および金属間化合物を上記の通りに限定し
た理由を説明する。 （ａ） Ｍｇ Ｍｇ成分には、素地に固溶すると共に、Ｍｇ2 Ｓｉなど
の金属間化合物を形成して強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．３％未満では所望の強度向上効果
が得られず、一方その含有量が１．５％を越えると成形
性が低下するようになることから、その含有量を０．３
〜１．５％、望ましくは０．９〜１．２％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、Ｍｇ成分と同様に素地に固溶して強度を
向上させるほか、上記の通りＡｌ6 （Ｍｎ，Ｆｅ）やＡ
ｌ（Ｍｎ，Ｆｅ）Ｓｉなどの金属間化合物を形成して強
度を向上させ、かつしごき加工時の工具焼き付きを抑制
する作用があるが、その含有量が２．１％未満では所望
の強度向上効果が得られず、一方その含有量が２．５％
を越えると巨大な晶出物が生成して強度を低下させるこ
とから、その含有量を２．１〜２．５％と定めた。
向上させるほか、上記の通りＡｌ6 （Ｍｎ，Ｆｅ）やＡ
ｌ（Ｍｎ，Ｆｅ）Ｓｉなどの金属間化合物を形成して強
度を向上させ、かつしごき加工時の工具焼き付きを抑制
する作用があるが、その含有量が２．１％未満では所望
の強度向上効果が得られず、一方その含有量が２．５％
を越えると巨大な晶出物が生成して強度を低下させるこ
とから、その含有量を２．１〜２．５％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｆｅ Ｆｅ成分には、上記の通り金属間化合物を形成して、強
度を向上させ、かつしごき加工時の焼き付きを抑制する
作用があるが、その含有量が０．２％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．８％を
越えると、金属間化合物が針状に成長し、強度が低下す
るばかりでなく、しごき加工時の焼き付き抑制作用も低
下するようになることから、その含有量を０．２〜０．
８％と定めた。
度を向上させ、かつしごき加工時の焼き付きを抑制する
作用があるが、その含有量が０．２％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．８％を
越えると、金属間化合物が針状に成長し、強度が低下す
るばかりでなく、しごき加工時の焼き付き抑制作用も低
下するようになることから、その含有量を０．２〜０．
８％と定めた。
【０００９】（ｄ） Ｓｉ Ｓｉ成分には、上記の通り各種の金属間化合物を形成し
て、強度およびしごき加工時の耐焼き付き性を向上させ
る作用があるが、その含有量が０．２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．８％
を越えると成形性が低下するようになることから、その
含有量を０．２〜０．８％と定めた。
て、強度およびしごき加工時の耐焼き付き性を向上させ
る作用があるが、その含有量が０．２％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方その含有量が０．８％
を越えると成形性が低下するようになることから、その
含有量を０．２〜０．８％と定めた。
【００１０】（ｅ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、素地に固溶して強度を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．０１％未満では所望の強度向
上効果が得られず、一方その含有量が０．５％を越える
と耐食性低下の原因となることから、その含有量を０．
０１〜０．５％、望ましくは０．１〜０．３％と定め
た。
あるが、その含有量が０．０１％未満では所望の強度向
上効果が得られず、一方その含有量が０．５％を越える
と耐食性低下の原因となることから、その含有量を０．
０１〜０．５％、望ましくは０．１〜０．３％と定め
た。
【００１１】（ｆ） Ｚｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ、および
Ｂ これらの成分には、素地に固溶（Ｚｎ，Ｃｒ、およびＺ
ｒ）するか、あるいは結晶粒を微細化（Ｔｉ，Ｂ）する
かして、強度を向上させる作用があるので、必要に応じ
て含有されるが、その含有量が、それぞれＺｎ：０．０
１％未満、Ｃｒ：０．０１％未満、Ｚｒ：０．０３％未
満、Ｔｉ：０．００５％未満、およびＢ：０．００１％
未満では所望の強度向上効果が得られず、一方その含有
量が、それぞれＺｎ：０．５％、Ｃｒ：０．５％、Ｚ
ｒ：０．２％、Ｔｉ：０．１５％、およびＢ：０．０１
％を越えると成形性が低下するようになることから、そ
の含有量をＺｎ：０．０１〜０．５％、望ましくは０．
０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、望まし
くは０．０５〜０．３５％、Ｚｒ：０．０３〜０．２
％、望ましくは０．０５〜０．１５％、Ｔｉ：０．００
５〜０．１５％、望ましくは０．００５〜０．０１％、
およびＢ：０．００１〜０．０１％、望ましくは０．０
０１〜０．００５％と定めた。
Ｂ これらの成分には、素地に固溶（Ｚｎ，Ｃｒ、およびＺ
ｒ）するか、あるいは結晶粒を微細化（Ｔｉ，Ｂ）する
かして、強度を向上させる作用があるので、必要に応じ
て含有されるが、その含有量が、それぞれＺｎ：０．０
１％未満、Ｃｒ：０．０１％未満、Ｚｒ：０．０３％未
満、Ｔｉ：０．００５％未満、およびＢ：０．００１％
未満では所望の強度向上効果が得られず、一方その含有
量が、それぞれＺｎ：０．５％、Ｃｒ：０．５％、Ｚ
ｒ：０．２％、Ｔｉ：０．１５％、およびＢ：０．０１
％を越えると成形性が低下するようになることから、そ
の含有量をＺｎ：０．０１〜０．５％、望ましくは０．
０５〜０．２５％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、望まし
くは０．０５〜０．３５％、Ｚｒ：０．０３〜０．２
％、望ましくは０．０５〜０．１５％、Ｔｉ：０．００
５〜０．１５％、望ましくは０．００５〜０．０１％、
およびＢ：０．００１〜０．０１％、望ましくは０．０
０１〜０．００５％と定めた。
【００１２】（ｇ） 金属間化合物 その平均粒径が１．２μｍ未満でも、またその面積率が
６％未満でも、しごき加工時に焼き付きが発生し易くな
り、一方その平均粒径および最大粒径がそれぞれ２．５
μｍおよび５μｍを越えても、またその面積率が９％を
越えても強度が急激に低下するようになることから、そ
の平均粒径、最大粒径、および面積率をそれぞれ１．２
〜２．５μｍ、５μｍ以下、および６〜９％と定めた。
６％未満でも、しごき加工時に焼き付きが発生し易くな
り、一方その平均粒径および最大粒径がそれぞれ２．５
μｍおよび５μｍを越えても、またその面積率が９％を
越えても強度が急激に低下するようになることから、そ
の平均粒径、最大粒径、および面積率をそれぞれ１．２
〜２．５μｍ、５μｍ以下、および６〜９％と定めた。
【００１３】
【実施例】つぎに、この発明のＡｌ合金板材を実施例に
より具体的に説明する。通常の高周波溶解炉にて、それ
ぞれ表１，２に示される成分組成をもったＡｌ合金溶湯
を溶製し、これを双ロール法にもとづいて、水平に平行
配置され、相互に内向き回転する２本の水冷銅ロールの
間隙に注入し、４ｍ／min の鋳造速度で厚さ：２．８mm
の急冷板を形成し、これに大気中、４８０〜６００℃の
範囲内の所定温度に８〜４２時間の範囲内の所定時間保
持の条件で熱処理を施した後、冷間圧延にて厚さ：０．
８mmの冷延板とし、この冷延板に、大気中、温度：５２
０℃に２０秒間保持の中間焼鈍を施し、引続いて０．３
５mmの厚さに冷間圧延することにより本発明Ａｌ合金板
材１〜２７をそれぞれ製造した。
より具体的に説明する。通常の高周波溶解炉にて、それ
ぞれ表１，２に示される成分組成をもったＡｌ合金溶湯
を溶製し、これを双ロール法にもとづいて、水平に平行
配置され、相互に内向き回転する２本の水冷銅ロールの
間隙に注入し、４ｍ／min の鋳造速度で厚さ：２．８mm
の急冷板を形成し、これに大気中、４８０〜６００℃の
範囲内の所定温度に８〜４２時間の範囲内の所定時間保
持の条件で熱処理を施した後、冷間圧延にて厚さ：０．
８mmの冷延板とし、この冷延板に、大気中、温度：５２
０℃に２０秒間保持の中間焼鈍を施し、引続いて０．３
５mmの厚さに冷間圧延することにより本発明Ａｌ合金板
材１〜２７をそれぞれ製造した。
【００１４】また、比較の目的で、表２に示される通
り、ＪＩＳＡ３００４に相当する成分組成を有するＡｌ
合金溶湯を溶製し、半連続鋳造法にて、厚さ：５００mm
×幅：１０００mm×長さ：３０００mmのインゴットに鋳
造し、前記インゴットを、大気中、温度：５７０℃に７
時間保持の条件で均質化処理し、ついで前記インゴット
を５４０℃の温度で熱間圧延を開始して厚さ：６mmの熱
延板とし、この熱延板に冷間圧延を施して厚さ：０．８
mmとした後、大気中、温度：５２０℃に２０秒間保持の
中間焼鈍を施し、引続いて０．３５mmの厚さに冷間圧延
することにより従来Ａｌ合金板材を製造した。
り、ＪＩＳＡ３００４に相当する成分組成を有するＡｌ
合金溶湯を溶製し、半連続鋳造法にて、厚さ：５００mm
×幅：１０００mm×長さ：３０００mmのインゴットに鋳
造し、前記インゴットを、大気中、温度：５７０℃に７
時間保持の条件で均質化処理し、ついで前記インゴット
を５４０℃の温度で熱間圧延を開始して厚さ：６mmの熱
延板とし、この熱延板に冷間圧延を施して厚さ：０．８
mmとした後、大気中、温度：５２０℃に２０秒間保持の
中間焼鈍を施し、引続いて０．３５mmの厚さに冷間圧延
することにより従来Ａｌ合金板材を製造した。
【００１５】ついで、この結果得られた各種のＡｌ合金
板材について、画像解析装置を用いて、金属間化合物の
平均粒径、最大粒径、および面積率を測定し、さらに焼
き付け塗装条件に相当する温度：２１０℃に１０分間保
持の条件で加熱を行なった状態で引張試験を行ない、引
張強さと伸びを測定した。これらの測定結果を表３，４
に示した。
板材について、画像解析装置を用いて、金属間化合物の
平均粒径、最大粒径、および面積率を測定し、さらに焼
き付け塗装条件に相当する温度：２１０℃に１０分間保
持の条件で加熱を行なった状態で引張試験を行ない、引
張強さと伸びを測定した。これらの測定結果を表３，４
に示した。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】
【００２０】
【発明の効果】表１〜４に示される結果から、本発明Ａ
ｌ合金板材１〜２７は、いずれも従来Ａｌ合金板材に比
して、微細な金属間化合物が多量に存在し、これによっ
て高強度をもつようになることが明らかである。上述の
ように、この発明のＡｌ合金板材は、高強度を有し、か
つＪＩＳＡ３００４のＡｌ合金板材に相当するすぐれた
ＤＩ性および成形性を具備するので、例えば２ピースア
ルミニウム缶の缶胴部材として適用した場合に、これの
薄肉化をはかることができるなど工業上有用な特性を有
するのである。
ｌ合金板材１〜２７は、いずれも従来Ａｌ合金板材に比
して、微細な金属間化合物が多量に存在し、これによっ
て高強度をもつようになることが明らかである。上述の
ように、この発明のＡｌ合金板材は、高強度を有し、か
つＪＩＳＡ３００４のＡｌ合金板材に相当するすぐれた
ＤＩ性および成形性を具備するので、例えば２ピースア
ルミニウム缶の缶胴部材として適用した場合に、これの
薄肉化をはかることができるなど工業上有用な特性を有
するのである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｍｇ：０．３〜１．５％、 Ｍｎ：２．１〜２．５
％、 Ｆｅ：０．２〜０．８％、 Ｓｉ：０．２〜０．８
％、 Ｃｕ：０．０１〜０．５％、を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成、並びに素地に分散分布する金
属間化合物の平均粒径、最大粒径、および面積率が、 平均粒径：１．２〜２．５μｍ、 最大粒径：５μｍ以下、 面積率：６〜９％、である組織を有することを特徴とす
る高強度を有するＡｌ合金板材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｍｇ：０．３〜１．５％、 Ｍｎ：２．１〜２．５
％、 Ｆｅ：０．２〜０．８％、 Ｓｉ：０．２〜０．８
％、 Ｃｕ：０．０１〜０．５％、を含有し、さらに、 Ｚｎ：０．０１〜０．５％、 Ｃｒ：０．０１〜０．
５％、 Ｚｒ：０．０３〜０．２％、 Ｔｉ：０．００５〜
０．１５％、 Ｂ：０．００１〜０．０１％、のうちの１種または２種
以上、を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組
成、並びに素地に分散分布する金属間化合物の平均粒
径、最大粒径、および面積率が、 平均粒径：１．２〜２．５μｍ、 最大粒径：５μｍ以下、 面積率：６〜９％、である組織を有することを特徴とす
る高強度を有するＡｌ合金板材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13285895A JPH08302440A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 高強度を有するＡｌ合金板材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13285895A JPH08302440A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 高強度を有するＡｌ合金板材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08302440A true JPH08302440A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=15091181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13285895A Pending JPH08302440A (ja) | 1995-05-02 | 1995-05-02 | 高強度を有するＡｌ合金板材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08302440A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016536465A (ja) * | 2013-09-06 | 2016-11-24 | アルコア インコーポレイテッド | アルミニウム合金製品及び該製品を製造する方法 |
| CN112626382A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-04-09 | 安徽鑫发铝业有限公司 | 一种led电子屏用铝材型边框的生产方法 |
| CN112662917A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-04-16 | 安徽鑫发铝业有限公司 | 一种高耐久性led电子屏用铝材型边框的生产方法 |
-
1995
- 1995-05-02 JP JP13285895A patent/JPH08302440A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016536465A (ja) * | 2013-09-06 | 2016-11-24 | アルコア インコーポレイテッド | アルミニウム合金製品及び該製品を製造する方法 |
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| US10633724B2 (en) | 2013-09-06 | 2020-04-28 | Arconic Inc. | Aluminum alloy products and methods for producing same |
| CN112626382A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-04-09 | 安徽鑫发铝业有限公司 | 一种led电子屏用铝材型边框的生产方法 |
| CN112662917A (zh) * | 2021-01-07 | 2021-04-16 | 安徽鑫发铝业有限公司 | 一种高耐久性led电子屏用铝材型边框的生产方法 |
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