JPS6358077B2 - - Google Patents
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- JPS6358077B2 JPS6358077B2 JP56152324A JP15232481A JPS6358077B2 JP S6358077 B2 JPS6358077 B2 JP S6358077B2 JP 56152324 A JP56152324 A JP 56152324A JP 15232481 A JP15232481 A JP 15232481A JP S6358077 B2 JPS6358077 B2 JP S6358077B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Description
本発明は海洋構造物、低温貯蔵タンク、パイプ
ラインなど大型構造物の溶接に用いられ、COD
特性(Crack Opening Displacement:亀裂開口
変位量)のすぐれた溶接金属の得られる低水素系
被覆アーク溶接棒に関するものである。 溶接金属のCOD特性を向上させるとともに、−
50℃程度の低温において高靭性を得るには溶接金
属中にTiとBを適当添加してそのミクロ組織を
微細化・均一化することが有効であることが知ら
れている。通常Bを溶接金属に添加するにあたつ
てはBの酸化物またはBの酸化物の化合物の形で
添加するものがよいとされ、たとえば硼砂、無水
硼砂、灰硼石、カーン石などで添加されていた。
これは溶接中にBの酸化物が還元されて溶接金属
中にBが均一に分散して組織を微細化するととも
にNを固定するものである。 しかしながら、Bを添加するにあたつてBの酸
化物またはBの酸化物の化合物を被覆剤中に添加
すると溶接棒の製造工程で種々の問題点が生じ、
たとえば水ガラスを添加して混練後押出し用ブリ
ケツト製作時のブリケツトの軟弱化、乾燥時の被
覆のわれや乾燥の被覆剤の固着性の劣化などがあ
つた。また溶接時にも前記の固着性の劣化に起因
すると思われる保護筒の弱り現象がみられ、溶接
作業性を劣化させていた。 本発明は溶接棒製造時の生産性および溶接作業
性がすぐれ、溶接金属中に適量のTiおよびBを
含むことによりすぐれたCOD特性と低温靭性を
有する低水素系被覆アーク溶接棒に関するもの
で、その要旨とするところは、Nが0.007%以下
である炭素鋼心線にCaCO3,MgCO3,BaCO3の
1種または2種以上の合計を25〜55%、チタン酸
化物をTiO2に換算して2〜10%、CaF2,
Na3AlF6,MgF2,AlF3の1種または2種以上の
合計を1〜25%、Siを1〜8%配合し、さらに
Fe,Ti,Al,Zr,Cr,Mo,Mn,NiのB合金ま
たはBの炭化物の1種または2種以上の合計をB
に換算して0.1〜0.6%配合し、且つこれらのB合
金のうちでMnはB合金以外のMnとの合計が2
〜6%、TiはB合金以外のTiとの合計が0.5〜3.0
%であつて、さらにAl,Mg,Ca,Zrの1種また
は2種以上の合計がAl,ZrについてはB合金で
添加されるものを含めて0.1〜4.0%であつて、そ
の他は上記成分以外のスラグ剤、アーク安定剤、
粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被覆したこと
を特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある。 次に本発明を詳細に説明する。 まず心線中のN量が溶接金属のCOD値におよ
ぼす影響を調べる目的で、N量を0.0035〜0.011
%の範囲で段階的に変化させた炭鋼心線の表面に
CaCO342%,CaF218%,TiO24%,Fe―Si11%,
金属Ti2.5%,金属Mn4.5%,Fe―Al2%,Fe―
B3%,鉄粉7%で残りが固着剤の固質分からな
る被覆剤を通常の方法で押出塗装し、400℃にて
1時間乾燥して試験溶接棒を作成した。 溶接は板厚30mmのアルミキルド鋼板に開先角度
60゜のX開先でルートギヤツプ1〜3mmとし、前
記溶接棒を用いて立向姿勢で入熱を約40kJ/cm
で行ない、その後英国規格BS5762―1979に従つ
て−50℃にて溶接金属のCOD試験を行なつた。
これらの試験結果として、心線のN量とCOD値
の関係を第1図に示す。 これによると、3本のCOD試験の最低値を結
ぶ線は心線中のN量が低いほど高いところにある
ことがわかる。−50℃におけるCOD値の最低値が
0.2mm以上を良好とすれば、心線中のN量を0.007
%以下にする必要がある。 次にB化合物の適正配合量を調べる目的でN量
が0.0035〜0.0092%の炭素鋼心線の表面に
CaCO340%,CaF220%,Fe―Si10%,TiO24%,
金属Ti2%,金属Mn4%,Fe―Al2%配合した被
覆剤に対しFe―B(B含有量8%)を1〜8%と
なるよう添加・混合し、さらに水ガラスを加えて
混練の上塗装、乾燥して試験溶接棒を作成した。
溶接およびCOD試験の要領は前述と同じである。 試験の結果を第2図に示す。同図から明らかな
ように、心線中のN量が0.0078%の場合には被覆
剤中のB含有量によらず−50℃におけるCOD値
は0.2mmに達していない。 しかしながら、心線中のN量が0.0065%となる
と被覆剤中のB量が0.1〜0.6%の範囲でCOD値は
0.2mmをこえている。心線中のN量がさらに低下
すればCOD値が0.2mmをこえるBの添加範囲はさ
らに広くなつている。 以上の結果より心線中のNが0.007%以下の範
囲では被覆剤中のB量は0.1〜0.6%の範囲が適当
であることがわかる。 なお、第2図ではFe―Bを用いた例を示した
が、Fe―B以外にもTi,Al,Zr,Cr,Mo,
Mn,NiのB合金を用いて同様な効果を得ること
ができ、またBの炭化物を用いてもよいことが確
認された。これらのB合金は強脱酸剤あるいは溶
接金属の強度、靭性を向上させる合金元素を含有
しており、溶接構造物の使用目的、用途に応じて
適宜選択使用することができる。 なお、B合金としては上記の他にNb―B,V
―BまたはW―Bなどについて検討したがいずれ
も靭性およびCOD特性を損なう元素(Nb,Vま
たはW)を伴なつており良好な結果が得られなか
つた。したがつてB合金の種類は前述のとおり限
定する。 次にB合金以外の被覆剤についてその限定理由
を述べる。 CaCO3,MgCO3,BaCO3の1種または2種以
上の合計は25〜55%必要である。これらの炭酸塩
は溶接中に分解してCO2ガスを発生し溶融金属へ
のN,O,Hなどの有害ガスの侵入を防止するも
のであつて、被覆剤中への配合量が25%に満たな
いと大気シールド効果が十分でなくピツト、ブロ
ーホールなど溶接欠陥を生ずる。さらに高COD
を要求される材料にあつては溶接金属中にNが増
加してCOD値を低下せしめる。よつて下限は25
%とする。一方55%をこえて配合するとスラグは
CaOが多くなつて流動性が乏しくなり溶接作業性
が劣つて実用的でない。 チタン酸化物はTiO2に換算して2〜10%必要
である、チタン酸化物としてはイルミナイト、ル
チル、チタンスラグなどが用いられるが、これら
は強脱酸剤であるAl,Mg,Ca,Zrなどとの併用
によつて一部が還元されてTiOあるいはTiとな
つて溶接金属中に入りその性質を改善するほか、
アークの安定化、スラグの粘性調整作用などもあ
り溶接作業を容易にするものである。Ti酸化物
の添加量がTiO2に換算して2%に満たないと前
述の効果が十分でなく、逆に10%をこえて添加す
ると、スラグが著しく粘性を増してビード形状が
不揃いとなるばかりでなく特に立向姿勢で溶接が
困難となる。よつてチタン酸化物はTiO2に換算
して2〜10%に限定する。 次にCaF2,Na3AlF6,MgF2,AlF3の1種ま
たは2種以上の合計は1〜25%必要である。これ
らの弗化物はスラグの粘性を調整してビードの被
包性を向上させるとともに溶接作業性を改善する
働きを有するものであるが、1%未満ではこの働
きが十分でなく、25%を超えて配合されるとスラ
グの流動性が大きくなりすぎて溶接が困難にな
る。したがつてCaF2,Na3AlF6,MgF2AlF3の
1種または2種以上の合計は1〜25%と限定し
た。 Siは脱酸剤として添加される。Siの添加形態は
Si単独の他、Si以外の配合成分との合金、たとえ
ばFe―Si,Ca―Si,Si―MnあるいはZr―Siなど
いずれでもよいが、これらのSiの合計が1%未満
ではピツトあるいはブローホールが生じやすく、
一方8%をこえて添加すると溶接金属中にSiが過
剰に歩留つて衝撃靭性を著しく損なう。よつてSi
は1〜8%と限定する。 Mnは合金剤として、あるいはSiと同様に脱酸
剤として添加される。Mnを添加するにあたつて
は金属Mnの他Mn以外の配合成分との合金、た
とえばFe―Mn,Si―Mn、あるいはMnのB合金
などいずれでもよく、これらのMnの合計で2〜
6%必要である。Mnが2%に満たないと溶接金
属の引張強さが不足し、またTiとB,Mnの相乗
効果がなくCOD特性を向上させることができな
い。逆に6%をこえて添加すると溶接金属には多
量のMnが歩留ることと強度を過剰に高めるため
CODを損なうこととなる。よつてMnは2〜6%
と限定する。 Tiは0.5〜3.0%必要である。Tiは脱酸剤として
有効であると同時に、生ずるTi酸化物は溶接金
属の凝固時に微細な針状フエライトの生核とな
る。Tiの量が0.5%未満では前述の効果が十分で
なく3.0%をこえて添加すると溶接金属中にTiが
過剰に歩留つて靭性を損なう。なお、Tiの添加
形態としては金属Ti,Fe―Ti,TiB合金などが
ある。 Al,Mg,Ca,Zrの1種または2種以上の合計
は0.1〜4.0%必要である。これらはいずれもTiよ
り強力な脱酸剤として作用し、チタン酸化物を還
元して微細な針状フエライトの生成核を多数生ぜ
しめるものである。これらの合計が0.1%未満で
はその効果が十分でなく、4.0%をこえて添加す
ると生成するAl2O3,MgO,CaO,ZrO2などの
酸化物によりスラグの物性が変化して溶接作業性
に好ましくない影響をおよぼす。なお、Alおよ
びZrについてはB合金の形で添加された場合に
も金属単体または合金として添加された場合と同
じ効果が得られるのでB合金より添加した場合に
はその量も含んでいる。 上記成分の他は通常の低水素系被覆アーク溶接
棒と同様にSiO2,Al2O3,MgOなどのスラグ生
成剤CaO,Li2O,Na2O,K2O,KAlSi3O8,
NaAlSi3O8などのアーク安定剤および粘結剤と
して水ガラスを適量加えることができる。 さらに溶接棒の用途に応じて被覆剤中には鉄
粉、B合金以外のNi,Cr,Moなどの合金剤を添
加してもよい。 次に実施例により本発明の効果をさらに具体的
に説明する。 実施例 第1表に本発明溶接棒および比較溶接棒を示
す。溶接棒はいずれも4.0×400mmの炭素鋼心線に
被覆剤を被覆外径6.3mmで塗装したのち400℃にて
1時間乾燥して用いた。 溶接方法は板厚30mmのアルミキルド鋼に60゜X
開先をとり、ルートギヤツプ2mmの立向溶接と
し、初層は130A,2層以降は150Aで溶接入熱は
40kJ/cmとした。溶接終了後英国規格BS5762―
1979に従つて試験片を採取の上、ノツチ加工をし
て溶接金属のCOD試験を実施した。なおノツチ
はサイドノツチ、試験温度は−50℃である。
COD値は0.2mm以上のものを良好とした。また最
終パス側の板厚表面下2mmより2mmVノツチシヤ
ルピー衝撃試験片を採取し−50℃にて試験を行な
つた。この場合に、吸収エネルギーが5Kgf・m
以上のものを良好とした。 さらに溶接時に作業の難易を注意深く観察し溶
接作業性の判定を行なつた。試験の結果を第2表
に示す。 本発明溶接棒No.1〜No.9では心線中のNはすべ
て0.0066%以下であるとともに被覆剤中のB含有
量も0.1〜0.6%の範囲に入つており、またその他
の成分も本発明の範囲内であるため−50℃におけ
るCOD値は0.41mm以上と非常に良い値を示してい
る。シヤルピー衝撃試験でも14.5Kgf・m以上で
あり、溶接作業性、生産歩留ともに良好である。
これに反して比較溶接棒No.10〜No.15では溶接金属
の衝撃値、COD値、溶接作業性あるいは生産歩
留のいずれかに問題があり総合的には良好とは言
えない。 すなわちNo.10では心線中のNは0.0062%と本発
明範囲内に入つているにもかかわらず被覆剤中の
Bが0.045%と低いため十分なCOD値が得られな
い。No.11では心線中のNが高くまた被覆剤中のB
も0.64%と高いので溶接金属は衝撃値、COD値と
もに低い。No.12では被覆剤中のBは適正であるが
心線中のNが高すぎ、また被覆剤中の炭酸塩が少
なくてCaF2およびTiO2が多いので衝撃値、COD
値が低いばかりでなく溶接作業性にも問題があ
る。No.13〜No.15ではB源としてBの酸化物の化合
物である硼砂を用いているため生産歩留が悪い。
さらにNo.13では心線のNが高く、またNo.15では、
被覆剤中にTiを含まないので十分なCOD値が得
られなかつた。 以上説明したように本発明溶接棒を用いて溶接
すれば低温における衝撃靭性、COD特性および
溶接作業性のすぐれた溶接金属が得られ、また生
産歩留が向上するので広く産業界に貢献できるも
のである。
ラインなど大型構造物の溶接に用いられ、COD
特性(Crack Opening Displacement:亀裂開口
変位量)のすぐれた溶接金属の得られる低水素系
被覆アーク溶接棒に関するものである。 溶接金属のCOD特性を向上させるとともに、−
50℃程度の低温において高靭性を得るには溶接金
属中にTiとBを適当添加してそのミクロ組織を
微細化・均一化することが有効であることが知ら
れている。通常Bを溶接金属に添加するにあたつ
てはBの酸化物またはBの酸化物の化合物の形で
添加するものがよいとされ、たとえば硼砂、無水
硼砂、灰硼石、カーン石などで添加されていた。
これは溶接中にBの酸化物が還元されて溶接金属
中にBが均一に分散して組織を微細化するととも
にNを固定するものである。 しかしながら、Bを添加するにあたつてBの酸
化物またはBの酸化物の化合物を被覆剤中に添加
すると溶接棒の製造工程で種々の問題点が生じ、
たとえば水ガラスを添加して混練後押出し用ブリ
ケツト製作時のブリケツトの軟弱化、乾燥時の被
覆のわれや乾燥の被覆剤の固着性の劣化などがあ
つた。また溶接時にも前記の固着性の劣化に起因
すると思われる保護筒の弱り現象がみられ、溶接
作業性を劣化させていた。 本発明は溶接棒製造時の生産性および溶接作業
性がすぐれ、溶接金属中に適量のTiおよびBを
含むことによりすぐれたCOD特性と低温靭性を
有する低水素系被覆アーク溶接棒に関するもの
で、その要旨とするところは、Nが0.007%以下
である炭素鋼心線にCaCO3,MgCO3,BaCO3の
1種または2種以上の合計を25〜55%、チタン酸
化物をTiO2に換算して2〜10%、CaF2,
Na3AlF6,MgF2,AlF3の1種または2種以上の
合計を1〜25%、Siを1〜8%配合し、さらに
Fe,Ti,Al,Zr,Cr,Mo,Mn,NiのB合金ま
たはBの炭化物の1種または2種以上の合計をB
に換算して0.1〜0.6%配合し、且つこれらのB合
金のうちでMnはB合金以外のMnとの合計が2
〜6%、TiはB合金以外のTiとの合計が0.5〜3.0
%であつて、さらにAl,Mg,Ca,Zrの1種また
は2種以上の合計がAl,ZrについてはB合金で
添加されるものを含めて0.1〜4.0%であつて、そ
の他は上記成分以外のスラグ剤、アーク安定剤、
粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被覆したこと
を特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある。 次に本発明を詳細に説明する。 まず心線中のN量が溶接金属のCOD値におよ
ぼす影響を調べる目的で、N量を0.0035〜0.011
%の範囲で段階的に変化させた炭鋼心線の表面に
CaCO342%,CaF218%,TiO24%,Fe―Si11%,
金属Ti2.5%,金属Mn4.5%,Fe―Al2%,Fe―
B3%,鉄粉7%で残りが固着剤の固質分からな
る被覆剤を通常の方法で押出塗装し、400℃にて
1時間乾燥して試験溶接棒を作成した。 溶接は板厚30mmのアルミキルド鋼板に開先角度
60゜のX開先でルートギヤツプ1〜3mmとし、前
記溶接棒を用いて立向姿勢で入熱を約40kJ/cm
で行ない、その後英国規格BS5762―1979に従つ
て−50℃にて溶接金属のCOD試験を行なつた。
これらの試験結果として、心線のN量とCOD値
の関係を第1図に示す。 これによると、3本のCOD試験の最低値を結
ぶ線は心線中のN量が低いほど高いところにある
ことがわかる。−50℃におけるCOD値の最低値が
0.2mm以上を良好とすれば、心線中のN量を0.007
%以下にする必要がある。 次にB化合物の適正配合量を調べる目的でN量
が0.0035〜0.0092%の炭素鋼心線の表面に
CaCO340%,CaF220%,Fe―Si10%,TiO24%,
金属Ti2%,金属Mn4%,Fe―Al2%配合した被
覆剤に対しFe―B(B含有量8%)を1〜8%と
なるよう添加・混合し、さらに水ガラスを加えて
混練の上塗装、乾燥して試験溶接棒を作成した。
溶接およびCOD試験の要領は前述と同じである。 試験の結果を第2図に示す。同図から明らかな
ように、心線中のN量が0.0078%の場合には被覆
剤中のB含有量によらず−50℃におけるCOD値
は0.2mmに達していない。 しかしながら、心線中のN量が0.0065%となる
と被覆剤中のB量が0.1〜0.6%の範囲でCOD値は
0.2mmをこえている。心線中のN量がさらに低下
すればCOD値が0.2mmをこえるBの添加範囲はさ
らに広くなつている。 以上の結果より心線中のNが0.007%以下の範
囲では被覆剤中のB量は0.1〜0.6%の範囲が適当
であることがわかる。 なお、第2図ではFe―Bを用いた例を示した
が、Fe―B以外にもTi,Al,Zr,Cr,Mo,
Mn,NiのB合金を用いて同様な効果を得ること
ができ、またBの炭化物を用いてもよいことが確
認された。これらのB合金は強脱酸剤あるいは溶
接金属の強度、靭性を向上させる合金元素を含有
しており、溶接構造物の使用目的、用途に応じて
適宜選択使用することができる。 なお、B合金としては上記の他にNb―B,V
―BまたはW―Bなどについて検討したがいずれ
も靭性およびCOD特性を損なう元素(Nb,Vま
たはW)を伴なつており良好な結果が得られなか
つた。したがつてB合金の種類は前述のとおり限
定する。 次にB合金以外の被覆剤についてその限定理由
を述べる。 CaCO3,MgCO3,BaCO3の1種または2種以
上の合計は25〜55%必要である。これらの炭酸塩
は溶接中に分解してCO2ガスを発生し溶融金属へ
のN,O,Hなどの有害ガスの侵入を防止するも
のであつて、被覆剤中への配合量が25%に満たな
いと大気シールド効果が十分でなくピツト、ブロ
ーホールなど溶接欠陥を生ずる。さらに高COD
を要求される材料にあつては溶接金属中にNが増
加してCOD値を低下せしめる。よつて下限は25
%とする。一方55%をこえて配合するとスラグは
CaOが多くなつて流動性が乏しくなり溶接作業性
が劣つて実用的でない。 チタン酸化物はTiO2に換算して2〜10%必要
である、チタン酸化物としてはイルミナイト、ル
チル、チタンスラグなどが用いられるが、これら
は強脱酸剤であるAl,Mg,Ca,Zrなどとの併用
によつて一部が還元されてTiOあるいはTiとな
つて溶接金属中に入りその性質を改善するほか、
アークの安定化、スラグの粘性調整作用などもあ
り溶接作業を容易にするものである。Ti酸化物
の添加量がTiO2に換算して2%に満たないと前
述の効果が十分でなく、逆に10%をこえて添加す
ると、スラグが著しく粘性を増してビード形状が
不揃いとなるばかりでなく特に立向姿勢で溶接が
困難となる。よつてチタン酸化物はTiO2に換算
して2〜10%に限定する。 次にCaF2,Na3AlF6,MgF2,AlF3の1種ま
たは2種以上の合計は1〜25%必要である。これ
らの弗化物はスラグの粘性を調整してビードの被
包性を向上させるとともに溶接作業性を改善する
働きを有するものであるが、1%未満ではこの働
きが十分でなく、25%を超えて配合されるとスラ
グの流動性が大きくなりすぎて溶接が困難にな
る。したがつてCaF2,Na3AlF6,MgF2AlF3の
1種または2種以上の合計は1〜25%と限定し
た。 Siは脱酸剤として添加される。Siの添加形態は
Si単独の他、Si以外の配合成分との合金、たとえ
ばFe―Si,Ca―Si,Si―MnあるいはZr―Siなど
いずれでもよいが、これらのSiの合計が1%未満
ではピツトあるいはブローホールが生じやすく、
一方8%をこえて添加すると溶接金属中にSiが過
剰に歩留つて衝撃靭性を著しく損なう。よつてSi
は1〜8%と限定する。 Mnは合金剤として、あるいはSiと同様に脱酸
剤として添加される。Mnを添加するにあたつて
は金属Mnの他Mn以外の配合成分との合金、た
とえばFe―Mn,Si―Mn、あるいはMnのB合金
などいずれでもよく、これらのMnの合計で2〜
6%必要である。Mnが2%に満たないと溶接金
属の引張強さが不足し、またTiとB,Mnの相乗
効果がなくCOD特性を向上させることができな
い。逆に6%をこえて添加すると溶接金属には多
量のMnが歩留ることと強度を過剰に高めるため
CODを損なうこととなる。よつてMnは2〜6%
と限定する。 Tiは0.5〜3.0%必要である。Tiは脱酸剤として
有効であると同時に、生ずるTi酸化物は溶接金
属の凝固時に微細な針状フエライトの生核とな
る。Tiの量が0.5%未満では前述の効果が十分で
なく3.0%をこえて添加すると溶接金属中にTiが
過剰に歩留つて靭性を損なう。なお、Tiの添加
形態としては金属Ti,Fe―Ti,TiB合金などが
ある。 Al,Mg,Ca,Zrの1種または2種以上の合計
は0.1〜4.0%必要である。これらはいずれもTiよ
り強力な脱酸剤として作用し、チタン酸化物を還
元して微細な針状フエライトの生成核を多数生ぜ
しめるものである。これらの合計が0.1%未満で
はその効果が十分でなく、4.0%をこえて添加す
ると生成するAl2O3,MgO,CaO,ZrO2などの
酸化物によりスラグの物性が変化して溶接作業性
に好ましくない影響をおよぼす。なお、Alおよ
びZrについてはB合金の形で添加された場合に
も金属単体または合金として添加された場合と同
じ効果が得られるのでB合金より添加した場合に
はその量も含んでいる。 上記成分の他は通常の低水素系被覆アーク溶接
棒と同様にSiO2,Al2O3,MgOなどのスラグ生
成剤CaO,Li2O,Na2O,K2O,KAlSi3O8,
NaAlSi3O8などのアーク安定剤および粘結剤と
して水ガラスを適量加えることができる。 さらに溶接棒の用途に応じて被覆剤中には鉄
粉、B合金以外のNi,Cr,Moなどの合金剤を添
加してもよい。 次に実施例により本発明の効果をさらに具体的
に説明する。 実施例 第1表に本発明溶接棒および比較溶接棒を示
す。溶接棒はいずれも4.0×400mmの炭素鋼心線に
被覆剤を被覆外径6.3mmで塗装したのち400℃にて
1時間乾燥して用いた。 溶接方法は板厚30mmのアルミキルド鋼に60゜X
開先をとり、ルートギヤツプ2mmの立向溶接と
し、初層は130A,2層以降は150Aで溶接入熱は
40kJ/cmとした。溶接終了後英国規格BS5762―
1979に従つて試験片を採取の上、ノツチ加工をし
て溶接金属のCOD試験を実施した。なおノツチ
はサイドノツチ、試験温度は−50℃である。
COD値は0.2mm以上のものを良好とした。また最
終パス側の板厚表面下2mmより2mmVノツチシヤ
ルピー衝撃試験片を採取し−50℃にて試験を行な
つた。この場合に、吸収エネルギーが5Kgf・m
以上のものを良好とした。 さらに溶接時に作業の難易を注意深く観察し溶
接作業性の判定を行なつた。試験の結果を第2表
に示す。 本発明溶接棒No.1〜No.9では心線中のNはすべ
て0.0066%以下であるとともに被覆剤中のB含有
量も0.1〜0.6%の範囲に入つており、またその他
の成分も本発明の範囲内であるため−50℃におけ
るCOD値は0.41mm以上と非常に良い値を示してい
る。シヤルピー衝撃試験でも14.5Kgf・m以上で
あり、溶接作業性、生産歩留ともに良好である。
これに反して比較溶接棒No.10〜No.15では溶接金属
の衝撃値、COD値、溶接作業性あるいは生産歩
留のいずれかに問題があり総合的には良好とは言
えない。 すなわちNo.10では心線中のNは0.0062%と本発
明範囲内に入つているにもかかわらず被覆剤中の
Bが0.045%と低いため十分なCOD値が得られな
い。No.11では心線中のNが高くまた被覆剤中のB
も0.64%と高いので溶接金属は衝撃値、COD値と
もに低い。No.12では被覆剤中のBは適正であるが
心線中のNが高すぎ、また被覆剤中の炭酸塩が少
なくてCaF2およびTiO2が多いので衝撃値、COD
値が低いばかりでなく溶接作業性にも問題があ
る。No.13〜No.15ではB源としてBの酸化物の化合
物である硼砂を用いているため生産歩留が悪い。
さらにNo.13では心線のNが高く、またNo.15では、
被覆剤中にTiを含まないので十分なCOD値が得
られなかつた。 以上説明したように本発明溶接棒を用いて溶接
すれば低温における衝撃靭性、COD特性および
溶接作業性のすぐれた溶接金属が得られ、また生
産歩留が向上するので広く産業界に貢献できるも
のである。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
第1図は心線中のN量がCOD値におよぼす影
響を示す図、第2図は被覆剤中のB量がCOD値
におよぼす影響を示す図(数字は心線中のN%)
である。
響を示す図、第2図は被覆剤中のB量がCOD値
におよぼす影響を示す図(数字は心線中のN%)
である。
Claims (1)
- 1 Nが0.007%以下である炭素鋼心線に、
CaCO3,MgCO3,BaCO3の1種または2種以上
の合計を25〜55%、チタン酸化物をTiO2に換算
して2〜10%、CaF2,Na3AlF6,MgF2,AlF3
の1種または2種以上の合計を1〜25%、Siを1
〜8%配合し、さらにFe,Ti,Al,Zr,Cr,
Mo,Mn,NiのB合金またはBの炭化物の1種
または2種以上の合計をBに換算して0.1〜0.6%
配合し、且つこれらのB合金のうちでMnはB合
金以外のMnとの合計が2〜6%、TiはB合金以
外のTiとの合計が0.5〜3.0%であつて、さらに
Al,Mg,Ca,Zrの1種または2種以上の合計が
Al,ZrについてはB合金で添加されるものを含
めて0.1〜4.0%であつて、その他は上記成分以外
のスラグ剤、アーク安定剤、粘結剤からなる被覆
剤を軟鋼心線に被覆したことを特徴とする低水素
系被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15232481A JPS5853394A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15232481A JPS5853394A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5853394A JPS5853394A (ja) | 1983-03-29 |
JPS6358077B2 true JPS6358077B2 (ja) | 1988-11-14 |
Family
ID=15538033
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15232481A Granted JPS5853394A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5853394A (ja) |
Families Citing this family (6)
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---|---|---|---|---|
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JP2010110817A (ja) * | 2008-10-11 | 2010-05-20 | Kobe Steel Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
CN101898286B (zh) * | 2010-07-30 | 2012-11-07 | 西安理工大学 | 一种25Cr2Ni4MoV合金钢手工电弧焊接用低氢碱性焊条 |
CN105312792A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-02-10 | 倪永伟 | 高铬铸铁自保护堆焊药芯焊丝 |
CN109719428A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-05-07 | 江苏南通瑞舶莱焊业科技有限公司 | 耐气孔耐预涂漆钢用药芯焊丝 |
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JPS5592290A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
JPS5592291A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
-
1981
- 1981-09-26 JP JP15232481A patent/JPS5853394A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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JPS5592291A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
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