JP2913429B2 - 低水素系被覆アーク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆アーク溶接棒Info
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低水素系被覆アーク溶接
棒に係り、特に溶接金属の機械的性能のうち低温度域で
の衝撃靱性を改善し、さらには優れた生産性を付与する
ことを目的とした低水素系被覆アーク溶接棒に関するも
のである。
棒に係り、特に溶接金属の機械的性能のうち低温度域で
の衝撃靱性を改善し、さらには優れた生産性を付与する
ことを目的とした低水素系被覆アーク溶接棒に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】最近、寒冷地での海洋構造物や低温タン
クおよびパイプラインなどの建設あるいは施工が実施さ
れると共に、その量も増加している。これにともない溶
接構造物の材質や板厚および溶接環境などの施工条件に
より、低温度域における溶接金属の衝撃靱性の要求値も
高く、かつバラツキの少ない安定した、より高度な低水
素系被覆アーク溶接棒（以下低水素系棒という）が要求
されると共に、その使用量も多くなってきた。
クおよびパイプラインなどの建設あるいは施工が実施さ
れると共に、その量も増加している。これにともない溶
接構造物の材質や板厚および溶接環境などの施工条件に
より、低温度域における溶接金属の衝撃靱性の要求値も
高く、かつバラツキの少ない安定した、より高度な低水
素系被覆アーク溶接棒（以下低水素系棒という）が要求
されると共に、その使用量も多くなってきた。
【０００３】この溶接金属の衝撃靱性を向上させるため
に被覆剤中にＦｅ−Ｍｎ，金属Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ
−Ｔｉ，金属Ｔｉなどの脱酸剤や、これに最も効果があ
り、かつ重要な元素であるＮｉなどの金属粉，合金粉ま
たは鉄合金粉を共存させ、所望の衝撃靱性を得るように
適宣選択、配合することが通常行われている。しかし、
これで得られる溶接金属を２ｍｍＶノッチシヤルピー衝
撃試験の吸収エネルギーで表わされる衝撃靱性について
試験温度を変えて評価すると、−２０℃までの温度範囲
では比較的バラツキの少ない衝撃靱性値を示すが、最大
値と最小値の差が７ｋｇｆ・ｍ程度となり、最近の高度
な要求値に対し、まだ満足するものではない。また−３
０℃以下の低温度側になると衝撃靱性値が大幅なバラツ
キを示すようになる。例えば−３０℃におけるバラツキ
範囲を見ると最大値は１８ｋｇｆ・ｍで，最小値は２．
５kgf・mとなる。さらに−６０℃においては最大値は１
２ｋgf・mで，最小値は１．５kgf・mとなる。このよう
にバラツキ範囲は１０kgf・m以上と著しく大きく、安定
した衝撃靱性が得られないため、溶接金属の脆性破壊の
観点より、その性能を判断し評価する上において、信頼
性に乏しく問題であった。
に被覆剤中にＦｅ−Ｍｎ，金属Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ
−Ｔｉ，金属Ｔｉなどの脱酸剤や、これに最も効果があ
り、かつ重要な元素であるＮｉなどの金属粉，合金粉ま
たは鉄合金粉を共存させ、所望の衝撃靱性を得るように
適宣選択、配合することが通常行われている。しかし、
これで得られる溶接金属を２ｍｍＶノッチシヤルピー衝
撃試験の吸収エネルギーで表わされる衝撃靱性について
試験温度を変えて評価すると、−２０℃までの温度範囲
では比較的バラツキの少ない衝撃靱性値を示すが、最大
値と最小値の差が７ｋｇｆ・ｍ程度となり、最近の高度
な要求値に対し、まだ満足するものではない。また−３
０℃以下の低温度側になると衝撃靱性値が大幅なバラツ
キを示すようになる。例えば−３０℃におけるバラツキ
範囲を見ると最大値は１８ｋｇｆ・ｍで，最小値は２．
５kgf・mとなる。さらに−６０℃においては最大値は１
２ｋgf・mで，最小値は１．５kgf・mとなる。このよう
にバラツキ範囲は１０kgf・m以上と著しく大きく、安定
した衝撃靱性が得られないため、溶接金属の脆性破壊の
観点より、その性能を判断し評価する上において、信頼
性に乏しく問題であった。
【０００４】このような問題点に対する改善策の試みと
して、特公昭３６−５９６６号公報では被覆剤中に強脱
酸剤であるＦｅ−Ａｌを含有させることにより溶接金属
中の酸素含有量を減少させること、特公昭５４−４００
５９号公報と特公昭５８−４７９６０号公報では心線中
のＮもしくはＣ量の制限、Ｔｉ，Ｚｒ，ＭｎもしくはＢ
量を規制した心線と被覆剤原料を規制し、これを組合せ
ること、特公昭５８−４７９５７号公報や特公昭５９−
１５１５号公報ではＮｉ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｍ
ｇ等の金属粉や合金粉の組合せや添加量を規制するこ
と、特開昭５７−１１８８９６号公報ではＦｅ−Ｓｉの
粒度構成を規制すること、特開昭６０−２１６９９５号
公報では金属粉や合金粉のＮ量を規制することなど種々
の手段が講じられ、提案されている。
して、特公昭３６−５９６６号公報では被覆剤中に強脱
酸剤であるＦｅ−Ａｌを含有させることにより溶接金属
中の酸素含有量を減少させること、特公昭５４−４００
５９号公報と特公昭５８−４７９６０号公報では心線中
のＮもしくはＣ量の制限、Ｔｉ，Ｚｒ，ＭｎもしくはＢ
量を規制した心線と被覆剤原料を規制し、これを組合せ
ること、特公昭５８−４７９５７号公報や特公昭５９−
１５１５号公報ではＮｉ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｍ
ｇ等の金属粉や合金粉の組合せや添加量を規制するこ
と、特開昭５７−１１８８９６号公報ではＦｅ−Ｓｉの
粒度構成を規制すること、特開昭６０−２１６９９５号
公報では金属粉や合金粉のＮ量を規制することなど種々
の手段が講じられ、提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】これらの手段はいずれ
も低水素系棒で、ある程度の高靱性化と安定化を計るこ
とが可能となるが、最近要求される低温度域での高度な
衝撃靱性の要求値に対し、その値のバラツキ範囲が大き
く、特に安定化を計る上において、性能が十分に改善さ
れたものとはいえない。
も低水素系棒で、ある程度の高靱性化と安定化を計るこ
とが可能となるが、最近要求される低温度域での高度な
衝撃靱性の要求値に対し、その値のバラツキ範囲が大き
く、特に安定化を計る上において、性能が十分に改善さ
れたものとはいえない。
【０００６】これら脱酸剤や衝撃靱性向上剤である金属
粉、合金粉または鉄合金粉を多量に含有した低水素系棒
の被覆剤は溶接棒生産時の塗装性、乾燥特性、被覆脱落
性などにも大きな影響をおよぼし、その管理と注意が必
要で、かつ生産能率や生産歩留りの低下が有り、生産性
や経済性の面においても問題であった。このように、現
状の低水素系棒において低温度域での溶接金属の高靱性
化と安定化を計ると共に良好な生産性や被覆脱落性の両
面を得ることは非常に困難で、その解決には高度な技術
と管理が必要とされ、これらの両面を満す低水素系棒を
得ることは当溶接棒業界で重要な研究課題であった。
粉、合金粉または鉄合金粉を多量に含有した低水素系棒
の被覆剤は溶接棒生産時の塗装性、乾燥特性、被覆脱落
性などにも大きな影響をおよぼし、その管理と注意が必
要で、かつ生産能率や生産歩留りの低下が有り、生産性
や経済性の面においても問題であった。このように、現
状の低水素系棒において低温度域での溶接金属の高靱性
化と安定化を計ると共に良好な生産性や被覆脱落性の両
面を得ることは非常に困難で、その解決には高度な技術
と管理が必要とされ、これらの両面を満す低水素系棒を
得ることは当溶接棒業界で重要な研究課題であった。
【０００７】本発明は上述した実情に対し、種々の研究
を重ねた結果、低温度域における溶接金属の高靱性化と
安定化を達成すると共に、生産性や被覆脱落性の問題点
をも解決した低水素系被覆アーク溶接棒を提供すること
を目的とする。
を重ねた結果、低温度域における溶接金属の高靱性化と
安定化を達成すると共に、生産性や被覆脱落性の問題点
をも解決した低水素系被覆アーク溶接棒を提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、炭酸塩および金属弗化物を含む被覆剤中に見掛密
度が１．５〜４．０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあるＮｉ含有量
が９８重量％以上のＮｉ金属粉、Ｎｉ含有量が４７重量
％以上のＮｉ合金粉またはＮｉ含有量が４７重量％以上
のＮｉ鉄合金粉の１種以上を５〜３０重量％含有したこ
とを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある。
ろは、炭酸塩および金属弗化物を含む被覆剤中に見掛密
度が１．５〜４．０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあるＮｉ含有量
が９８重量％以上のＮｉ金属粉、Ｎｉ含有量が４７重量
％以上のＮｉ合金粉またはＮｉ含有量が４７重量％以上
のＮｉ鉄合金粉の１種以上を５〜３０重量％含有したこ
とを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある。
【０００９】
【作用】まず本発明では、低水素系棒の衝撃靱性向上に
最も重要な元素であるＮｉ、脱酸剤として不可欠な元素
であるＳｉおよび脱酸剤としての作用や強度および衝撃
靱性の向上あるいは高温われ防止に重要な元素であるＭ
ｎの金属粉、合金粉または鉄合金粉の挙動と物性につい
て種々調査したところ、Ｎｉの見掛密度を適正範囲内に
規制し、その配合量を衝撃靱性の要求度合に対し、適宜
選択あるいは調整すれば低温度域での高衝撃靱性が得ら
れると共に、極端にバラツキ範囲も小さくなり安定した
信頼性ある溶接金属を確保できる。またこれによって生
産性や被覆脱落性をも著しく向上できる事実を見出した
ものである。
最も重要な元素であるＮｉ、脱酸剤として不可欠な元素
であるＳｉおよび脱酸剤としての作用や強度および衝撃
靱性の向上あるいは高温われ防止に重要な元素であるＭ
ｎの金属粉、合金粉または鉄合金粉の挙動と物性につい
て種々調査したところ、Ｎｉの見掛密度を適正範囲内に
規制し、その配合量を衝撃靱性の要求度合に対し、適宜
選択あるいは調整すれば低温度域での高衝撃靱性が得ら
れると共に、極端にバラツキ範囲も小さくなり安定した
信頼性ある溶接金属を確保できる。またこれによって生
産性や被覆脱落性をも著しく向上できる事実を見出した
ものである。
【００１０】この理由として、アーク溶接は非常に短か
い時間に行われる高温治金反応であるため、溶接金属の
機械的性質を左右する脱酸剤や合金剤の見掛密度が、そ
の反応速度に対し、酸化反応や溶滴移行性などの溶融特
性と溶接金属へのこれら歩留り、移行形態に大きな影響
を与えることが判明した。以下、これらの要因を基礎実
験結果に基づいて詳細に説明する。
い時間に行われる高温治金反応であるため、溶接金属の
機械的性質を左右する脱酸剤や合金剤の見掛密度が、そ
の反応速度に対し、酸化反応や溶滴移行性などの溶融特
性と溶接金属へのこれら歩留り、移行形態に大きな影響
を与えることが判明した。以下、これらの要因を基礎実
験結果に基づいて詳細に説明する。
【００１１】表１は代表的な低水素系棒の被覆剤基本成
分の配合例を示す。表２は基礎実験に用いた６種類のＮ
ｉ金属粉の見掛密度を示す。表３は溶接棒の粘結剤とし
て用いた水ガラスの乾固量８．５％中の化学成分を示
し、表４は溶接棒心線のサイズ（線径×長さ）とその化
学成分を示す。ここで言うＮｉ金属粉の見掛密度とはＪ
ＩＳＺ２５０４の「金属粉の見掛密度測定方法」に準拠
して測定したものでｇ／ｃｍ3 で表わす。
分の配合例を示す。表２は基礎実験に用いた６種類のＮ
ｉ金属粉の見掛密度を示す。表３は溶接棒の粘結剤とし
て用いた水ガラスの乾固量８．５％中の化学成分を示
し、表４は溶接棒心線のサイズ（線径×長さ）とその化
学成分を示す。ここで言うＮｉ金属粉の見掛密度とはＪ
ＩＳＺ２５０４の「金属粉の見掛密度測定方法」に準拠
して測定したものでｇ／ｃｍ3 で表わす。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】次に表１で示した被覆剤原料に表２に示し
たａからｆのそれぞれのＮｉ金属粉を重量％で各々３，
５，１０，２０，３０，４０％とし、かつ両者の合計が
９１．５％で、さらに表３に示した水ガラスを乾固量に
換算して８．５％になるように添加した混合物を表４の
記号Ｗ−０に示したＪＩＳＧ３５２３に該当するサイズ
４φ×４００ｍｍの溶接棒心線に通常の溶接棒塗装方法
で１．３ｍｍの厚さに被覆し、４００℃×１時間で焼成
した溶接棒を基礎実験に用いた。
たａからｆのそれぞれのＮｉ金属粉を重量％で各々３，
５，１０，２０，３０，４０％とし、かつ両者の合計が
９１．５％で、さらに表３に示した水ガラスを乾固量に
換算して８．５％になるように添加した混合物を表４の
記号Ｗ−０に示したＪＩＳＧ３５２３に該当するサイズ
４φ×４００ｍｍの溶接棒心線に通常の溶接棒塗装方法
で１．３ｍｍの厚さに被覆し、４００℃×１時間で焼成
した溶接棒を基礎実験に用いた。
【００１７】これらの溶接棒とＪＩＳ規格のＳＭ−５０
Ｂ鋼板の板厚２５ｍｍ、開先角度が６０°Ｖの突合せ継
手試験板とを用い、１３０〜１６０Ａｍｐの溶接電流で
立向溶接を行い、突合せ溶接金属を作成した。この溶接
金属よりＪＩＳＺ２２０４，４号試験片を各１０本づつ
作成し、ＪＩＳＺ２２４２の試験方法に準拠して試験温
度−４０℃で試験を行った。その結果を図１に示す。
Ｂ鋼板の板厚２５ｍｍ、開先角度が６０°Ｖの突合せ継
手試験板とを用い、１３０〜１６０Ａｍｐの溶接電流で
立向溶接を行い、突合せ溶接金属を作成した。この溶接
金属よりＪＩＳＺ２２０４，４号試験片を各１０本づつ
作成し、ＪＩＳＺ２２４２の試験方法に準拠して試験温
度−４０℃で試験を行った。その結果を図１に示す。
【００１８】この結果より、Ｎｉ金属粉の見掛密度とそ
の配合割合を規制すれば、バラツキが少なく安定した高
衝撃靭性が得られることが明らかとなった。見掛密度を
１．５〜４．０ｇ／ｃｍ3 に規制したのは、１．５ｇ／
ｃｍ3 未満では平均値ではある程度の衝撃値は得られる
が、そのバラツキ範囲が大きく信頼性のある値を確保で
きず、また溶接棒の塗装性において被覆剤の流動性が悪
く安定した被覆外径を得るのが困難であると共に、被覆
われが発生しやすく生産性と品質管理の面において好ま
しくないからである。一方、４．０ｇ／ｃｍ3 を超える
と衝撃値が低下すると共に、バラツキも大きく高衝撃値
が得られなくなり、安定性に欠けるためである。また被
覆剤の乾式混合において他の被覆剤原料との混合性が悪
く偏析をおこしやすく好ましくない。
の配合割合を規制すれば、バラツキが少なく安定した高
衝撃靭性が得られることが明らかとなった。見掛密度を
１．５〜４．０ｇ／ｃｍ3 に規制したのは、１．５ｇ／
ｃｍ3 未満では平均値ではある程度の衝撃値は得られる
が、そのバラツキ範囲が大きく信頼性のある値を確保で
きず、また溶接棒の塗装性において被覆剤の流動性が悪
く安定した被覆外径を得るのが困難であると共に、被覆
われが発生しやすく生産性と品質管理の面において好ま
しくないからである。一方、４．０ｇ／ｃｍ3 を超える
と衝撃値が低下すると共に、バラツキも大きく高衝撃値
が得られなくなり、安定性に欠けるためである。また被
覆剤の乾式混合において他の被覆剤原料との混合性が悪
く偏析をおこしやすく好ましくない。
【００１９】見掛密度が１．５ 〜４．０ｇ／ｃｍ3 の
範囲内のＮｉ金属粉の被覆剤中の配合量が５％未満で
は、その絶対量が不足し高衝撃値を得る効果がなくバラ
ツキ範囲も大きい。一方、３０％を超えて配合すると所
望の衝撃値は得られるが、バラツキが大きく信頼性ある
値を確保できない。また溶接棒の被覆表面が軟弱とな
り、塗装や乾燥中に被覆表面キズが発生しやすいと共
に、被覆脱落性が劣化し、溶接中の被覆筒が欠け落ち易
く、安定した溶接作業ができなくなる。
範囲内のＮｉ金属粉の被覆剤中の配合量が５％未満で
は、その絶対量が不足し高衝撃値を得る効果がなくバラ
ツキ範囲も大きい。一方、３０％を超えて配合すると所
望の衝撃値は得られるが、バラツキが大きく信頼性ある
値を確保できない。また溶接棒の被覆表面が軟弱とな
り、塗装や乾燥中に被覆表面キズが発生しやすいと共
に、被覆脱落性が劣化し、溶接中の被覆筒が欠け落ち易
く、安定した溶接作業ができなくなる。
【００２０】なお、本結果が得られた後、Ｎｉ金属粉、
Ｎｉ合金粉およびＮｉ鉄合金粉、さらにはこれら３種の
単独粉の他、２種および３種の混合粉についても同様の
実験を実施したが上記のＮｉ金属粉単独の場合と同様な
結果を得ることを確認した。本発明溶接棒の製造は通常
の手段と同様、所定の割合に配合された各種粉体の被覆
原料を乾式混合し、これに粘結剤を添加して混練を行っ
た被覆剤を通常の塗装機により鋼心線に被覆塗装したの
ち、乾燥し、焼成を行うものである。
Ｎｉ合金粉およびＮｉ鉄合金粉、さらにはこれら３種の
単独粉の他、２種および３種の混合粉についても同様の
実験を実施したが上記のＮｉ金属粉単独の場合と同様な
結果を得ることを確認した。本発明溶接棒の製造は通常
の手段と同様、所定の割合に配合された各種粉体の被覆
原料を乾式混合し、これに粘結剤を添加して混練を行っ
た被覆剤を通常の塗装機により鋼心線に被覆塗装したの
ち、乾燥し、焼成を行うものである。
【００２１】また、ここにいう鋼心線とはＪＩＳＧ３５
２３に該当する溶接棒心線と、さらに必要に応じてＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏなどの合金元素を添加し、
目的とする溶接金属の機械的性能や成分を得られるよう
にした低合金鋼心線などを指すものである。以下、実施
例にもとづいて本発明の効果をさらに具体的に述べる。
２３に該当する溶接棒心線と、さらに必要に応じてＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏなどの合金元素を添加し、
目的とする溶接金属の機械的性能や成分を得られるよう
にした低合金鋼心線などを指すものである。以下、実施
例にもとづいて本発明の効果をさらに具体的に述べる。
【００２２】
【実施例】表５〜表８には本発明溶接棒と比較溶接棒の
被覆剤配合割合を示す。実施例に使用した水ガラスおよ
び溶接棒心線は表９および表１０にそれぞれ示したもの
を用い通常の溶接棒塗装方法により被覆外径が６．３０
ｍｍφになるように夫々被覆し、その後被覆われを発生
させないよう段階的に温度と時間を変えて乾燥を行った
後、４００℃×１時間の焼成工程を経て溶接棒を製作し
た。なお、実施例に使用した被覆剤中のＮｉ金属粉，Ｎ
ｉ合金粉，Ｎｉ鉄合金粉，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆ
ｅ−Ｂ，Ａｌ−Ｍｇの品位を表１１に示す。
被覆剤配合割合を示す。実施例に使用した水ガラスおよ
び溶接棒心線は表９および表１０にそれぞれ示したもの
を用い通常の溶接棒塗装方法により被覆外径が６．３０
ｍｍφになるように夫々被覆し、その後被覆われを発生
させないよう段階的に温度と時間を変えて乾燥を行った
後、４００℃×１時間の焼成工程を経て溶接棒を製作し
た。なお、実施例に使用した被覆剤中のＮｉ金属粉，Ｎ
ｉ合金粉，Ｎｉ鉄合金粉，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｍｎ，Ｆ
ｅ−Ｂ，Ａｌ−Ｍｇの品位を表１１に示す。
【００２３】これら本発明溶接棒と比較溶接棒につい
て、ＪＩＳ規格のＳＭ−５０Ｂ剤を用い、溶接金属のシ
ヤルピー衝撃値と溶接作業性を詳細に試験した。また、
本溶接棒生産時の塗装性、乾燥被覆割れ性および被覆表
面のキズ発生度などについて観察、調査を行い、生産性
の難易についても評価した。その試験結果を一括して表
１２、表１３に示す。
て、ＪＩＳ規格のＳＭ−５０Ｂ剤を用い、溶接金属のシ
ヤルピー衝撃値と溶接作業性を詳細に試験した。また、
本溶接棒生産時の塗装性、乾燥被覆割れ性および被覆表
面のキズ発生度などについて観察、調査を行い、生産性
の難易についても評価した。その試験結果を一括して表
１２、表１３に示す。
【００２４】溶接金属の良い悪いの判定基準は板厚２５
ｍｍt のＳＭ−５０Ｂ鋼板を用い開先角度が６０°のＶ
開先内を立向姿勢にて突合せ継手溶接を行い、その継手
部よりＪＩＳＺ２２０４，４号試験片を各１５本づつ作
成し、ＪＩＳＺ２２４２の試験方法に準拠して試験温度
が−３０℃と−７０℃でシヤルピー衝撃試験を行い、−
３０℃では全ての試験本数とも１２ｋｇｆ・ｍ以上の場
合を、同様に−７０℃の場合は８ｋｇｆ・ｍ以上で、さ
らに最大と最小の衝撃値の差が３ｋｇｆ・ｍ以内の溶接
棒を良好とした。
ｍｍt のＳＭ−５０Ｂ鋼板を用い開先角度が６０°のＶ
開先内を立向姿勢にて突合せ継手溶接を行い、その継手
部よりＪＩＳＺ２２０４，４号試験片を各１５本づつ作
成し、ＪＩＳＺ２２４２の試験方法に準拠して試験温度
が−３０℃と−７０℃でシヤルピー衝撃試験を行い、−
３０℃では全ての試験本数とも１２ｋｇｆ・ｍ以上の場
合を、同様に−７０℃の場合は８ｋｇｆ・ｍ以上で、さ
らに最大と最小の衝撃値の差が３ｋｇｆ・ｍ以内の溶接
棒を良好とした。
【００２５】溶接作業性の良い悪いの判定は板厚２５ｍ
ｍt のＳＭ−５０Ｂ鋼板に深さ２０ｍｍで開先角度が６
０°となるＶ溝を加工した試験板を用い下向溶接は溶接
電流１５０〜１９０Ａｍｐにて、立向溶接は溶接電流１
３０〜１６０Ａｍｐで盛上溶接を行ってアークの安定
性、スラグの流動性と剥離性、被覆筒の溶融性と強弱お
よびビード外観等について試験を行った。また、この試
験片よりブロホールの発生状況をＸ−線で調査し、これ
ら試験項目の全てが優れている場合を良好とした。
ｍt のＳＭ−５０Ｂ鋼板に深さ２０ｍｍで開先角度が６
０°となるＶ溝を加工した試験板を用い下向溶接は溶接
電流１５０〜１９０Ａｍｐにて、立向溶接は溶接電流１
３０〜１６０Ａｍｐで盛上溶接を行ってアークの安定
性、スラグの流動性と剥離性、被覆筒の溶融性と強弱お
よびビード外観等について試験を行った。また、この試
験片よりブロホールの発生状況をＸ−線で調査し、これ
ら試験項目の全てが優れている場合を良好とした。
【００２６】生産性の良い悪いの判定基準は被覆塗装中
の被覆剤流動性と被覆表面性、乾燥被覆割れ性、被覆表
面のキズ発生度および外観品質について総合的に観察と
調査を行い、これら調査項目の全てが優れている場合を
良好と評価した。まず溶接棒記号Ａ−１〜Ａ−１０は本
発明による溶接棒で溶接金属の衝撃靭性において高い値
が得られると共に、そのバラツキ範囲も少なく安定して
おり信頼性の高い溶接金属を得ることができる。また、
溶接作業性と生産性にも優れており、十分満足できるも
のである。
の被覆剤流動性と被覆表面性、乾燥被覆割れ性、被覆表
面のキズ発生度および外観品質について総合的に観察と
調査を行い、これら調査項目の全てが優れている場合を
良好と評価した。まず溶接棒記号Ａ−１〜Ａ−１０は本
発明による溶接棒で溶接金属の衝撃靭性において高い値
が得られると共に、そのバラツキ範囲も少なく安定して
おり信頼性の高い溶接金属を得ることができる。また、
溶接作業性と生産性にも優れており、十分満足できるも
のである。
【００２７】一方、溶接棒記号Ｂ−１〜Ｂ−１０は比較
溶接棒であって記号Ｂ−１とＢ−２は配合割合は本発明
内の５〜３０％にあるが見掛密度が本発明外にあるため
衝撃値のバラツキ幅が大きく安定性に欠け信頼できるも
のではない。また、Ｂ−１においては生産性がＢ−２に
おいては溶接作業性を満足しない。記号Ｂ−３〜Ｂ−６
は本発明内の１．５ｇ／ｃｍ3 〜４．０ｇ／ｃｍ3 にあ
る見掛密度のものを用いているが、その配合割合がいず
れも本発明の範囲外にあるため安定した衝撃靭性が得ら
れない。また、Ｂ−５とＢ−６は溶接作業性と生産性も
満足できない。
溶接棒であって記号Ｂ−１とＢ−２は配合割合は本発明
内の５〜３０％にあるが見掛密度が本発明外にあるため
衝撃値のバラツキ幅が大きく安定性に欠け信頼できるも
のではない。また、Ｂ−１においては生産性がＢ−２に
おいては溶接作業性を満足しない。記号Ｂ−３〜Ｂ−６
は本発明内の１．５ｇ／ｃｍ3 〜４．０ｇ／ｃｍ3 にあ
る見掛密度のものを用いているが、その配合割合がいず
れも本発明の範囲外にあるため安定した衝撃靭性が得ら
れない。また、Ｂ−５とＢ−６は溶接作業性と生産性も
満足できない。
【００２８】記号Ｂ−７〜Ｂ−１０は見掛密度と配合割
合とも本発明の要件を満たしていないため目標とする衝
撃値が得られないと共に、バラツキ幅も大きく安定性に
欠け信頼性がない。また、Ｂ−７とＢ−８は溶接作業性
と生産性も満足できるものではなかった。以上いずれの
比較溶接棒とも必要とする衝撃靭性が得られない。
合とも本発明の要件を満たしていないため目標とする衝
撃値が得られないと共に、バラツキ幅も大きく安定性に
欠け信頼性がない。また、Ｂ−７とＢ−８は溶接作業性
と生産性も満足できるものではなかった。以上いずれの
比較溶接棒とも必要とする衝撃靭性が得られない。
【００２９】
【表５】
【００３０】
【表６】
【００３１】
【表７】
【００３２】
【表８】
【００３３】
【表９】
【００３４】
【表１０】
【００３５】
【表１１】
【００３６】
【表１２】
【００３７】
【表１３】
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明溶接棒は特
に低温度域での衝撃靭性を一段と安定させ、さらには向
上させると共に溶接作業性が良好で、生産性にも優れた
低水素系被覆アーク溶接棒で、重要溶接構造物の溶接部
の性能向上に大いに貢献するものである。
に低温度域での衝撃靭性を一段と安定させ、さらには向
上させると共に溶接作業性が良好で、生産性にも優れた
低水素系被覆アーク溶接棒で、重要溶接構造物の溶接部
の性能向上に大いに貢献するものである。
【図１】Ｎｉ金属粉の見掛密度と同金属分の配合比率に
対する衝撃値の関係を示すものである。
対する衝撃値の関係を示すものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 炭酸塩および金属弗化物を含む被覆剤中
に見掛密度が１．５〜４．０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあるＮ
ｉ含有量が９８重量％以上のＮｉ金属粉、Ｎｉ含有量が
４７重量％以上のＮｉ合金粉またはＮｉ含有量が４７重
量％以上のＮｉ鉄合金粉の１種以上を５〜３０重量％含
有したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10249591A JP2913429B2 (ja) | 1991-05-08 | 1991-05-08 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10249591A JP2913429B2 (ja) | 1991-05-08 | 1991-05-08 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04333393A JPH04333393A (ja) | 1992-11-20 |
| JP2913429B2 true JP2913429B2 (ja) | 1999-06-28 |
Family
ID=14329000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10249591A Expired - Fee Related JP2913429B2 (ja) | 1991-05-08 | 1991-05-08 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2913429B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112548400B (zh) * | 2021-02-22 | 2021-06-04 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 用于镍铬铁合金钢焊接用药皮、焊条及其制备方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5847958B2 (ja) | 2011-11-08 | 2016-01-27 | クゥアルコム・インコーポレイテッドＱｕａｌｃｏｍｍ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ | コンテキスト適応型バイナリ算術コード化のためのコンテキスト削減 |
-
1991
- 1991-05-08 JP JP10249591A patent/JP2913429B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5847958B2 (ja) | 2011-11-08 | 2016-01-27 | クゥアルコム・インコーポレイテッドＱｕａｌｃｏｍｍ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ | コンテキスト適応型バイナリ算術コード化のためのコンテキスト削減 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04333393A (ja) | 1992-11-20 |
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