JPS5853393A - 低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS5853393A JPS5853393A JP15232381A JP15232381A JPS5853393A JP S5853393 A JPS5853393 A JP S5853393A JP 15232381 A JP15232381 A JP 15232381A JP 15232381 A JP15232381 A JP 15232381A JP S5853393 A JPS5853393 A JP S5853393A
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- welding rod
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は海洋構造物、低温貯蔵タンク、）量イブライン
など大型構造物の溶接に用いられ、ＣＯＤ特性（Ｃｒａ
ｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ Ｄｌｓｐｌａｅｅｍａｎｔ ；
亀裂開口変位量）のすぐれた溶接金属の得られる低水素
系被覆アーク溶接棒に関するものである。
など大型構造物の溶接に用いられ、ＣＯＤ特性（Ｃｒａ
ｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ Ｄｌｓｐｌａｅｅｍａｎｔ ；
亀裂開口変位量）のすぐれた溶接金属の得られる低水素
系被覆アーク溶接棒に関するものである。
溶接金属のＣＯＤ特性を向上させるとともに＝５０℃程
度の低温において高靭性を得るには溶接金属中にＴｉと
Ｂを適当量添加してそのミクロ組織を微細化・均一化す
ることが有効であることが知られている。通常Ｂを溶接
金属に添加するにあたってはＢの酸化物またはＢの酸化
物の化合物の形で添加するのがよいとされ、たとえば硼
砂、無水硼砂、灰硼石、カーン石などで添加されていた
。
度の低温において高靭性を得るには溶接金属中にＴｉと
Ｂを適当量添加してそのミクロ組織を微細化・均一化す
ることが有効であることが知られている。通常Ｂを溶接
金属に添加するにあたってはＢの酸化物またはＢの酸化
物の化合物の形で添加するのがよいとされ、たとえば硼
砂、無水硼砂、灰硼石、カーン石などで添加されていた
。
これは溶接中にＢの酸化物が還元されて溶接金属中に−
Ｂが均一に分散して組Ｍｅ微細化するとともにＮを固定
するためである。
Ｂが均一に分散して組Ｍｅ微細化するとともにＮを固定
するためである。
しかしながらＢを添加するにあたってＢの酸化物または
Ｂの酸化物の化合物を被覆剤中に添加すると溶接棒の製
造工程で種々の問題点が生じ、たとえば水ガラスを添加
して混線後、押出し用のブリケット製作時のブリケット
の軟弱化、乾燥時の被覆われや被覆剤の固着性の劣化な
どがあった。
Ｂの酸化物の化合物を被覆剤中に添加すると溶接棒の製
造工程で種々の問題点が生じ、たとえば水ガラスを添加
して混線後、押出し用のブリケット製作時のブリケット
の軟弱化、乾燥時の被覆われや被覆剤の固着性の劣化な
どがあった。
また溶接時にも前記の固着性の劣化に起因すると思われ
る保護筒の弱シ現象がみられ、溶接作業性を劣化させて
いた。
る保護筒の弱シ現象がみられ、溶接作業性を劣化させて
いた。
本発明は溶接棒製造時の生産性および溶接作業性がすぐ
れ、溶接金属中に適量のＴ１およびＢを含むことによシ
すぐれたＣＯＤ特性と低温靭性を有する溶着金属の得ら
れる低水素系被覆アーク溶接棒に関するもので、その要
旨とするところはＣａＣＯ３゜ＭｇＣＯ３，ＢａＣＯ３
の１種または２種以上の合計を２５〜５５％、チタン酸
化物をＴ１０．に換算して２〜１０％、ＣａＦ２＊ Ｎ
ａ５ＡｔＦ６． ＭｇＦ２． ＡｌＦ２の１種または２
種以上の合計を１〜２５％、Ｓｔを１〜８チ配合し、さ
らにＴｌ ｓ Ａｔ ｔ Ｚｒ ｒ Ｃｒ ｒ Ｍｏ
ａ Ｍｎ 。
れ、溶接金属中に適量のＴ１およびＢを含むことによシ
すぐれたＣＯＤ特性と低温靭性を有する溶着金属の得ら
れる低水素系被覆アーク溶接棒に関するもので、その要
旨とするところはＣａＣＯ３゜ＭｇＣＯ３，ＢａＣＯ３
の１種または２種以上の合計を２５〜５５％、チタン酸
化物をＴ１０．に換算して２〜１０％、ＣａＦ２＊ Ｎ
ａ５ＡｔＦ６． ＭｇＦ２． ＡｌＦ２の１種または２
種以上の合計を１〜２５％、Ｓｔを１〜８チ配合し、さ
らにＴｌ ｓ Ａｔ ｔ Ｚｒ ｒ Ｃｒ ｒ Ｍｏ
ａ Ｍｎ 。
Ｎ１のＢ合金またはＢの炭化物の１種または２種以上の
合計をＢに換算して０．１〜０．６％配合し、且つこれ
らのＢ合金のうちでＭＨＵ Ｂ合金以外のＭｎとの合計
が２〜６％、ＴｉはＢ合金以外のＴｉとの合計が０．５
〜３．０％であって、さらにＡｔ 、 Ｍｇ 。
合計をＢに換算して０．１〜０．６％配合し、且つこれ
らのＢ合金のうちでＭＨＵ Ｂ合金以外のＭｎとの合計
が２〜６％、ＴｉはＢ合金以外のＴｉとの合計が０．５
〜３．０％であって、さらにＡｔ 、 Ｍｇ 。
Ｃａ 、 Ｚｒの１種または２種以上の合計が、Ａｔと
ＺｒについてはＢ合金で添加されるものを含めて、０．
１〜４，０％であってその他は上記成分以外のスラグ剤
、アーク安定剤、粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被
覆したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にあ
る。
ＺｒについてはＢ合金で添加されるものを含めて、０．
１〜４，０％であってその他は上記成分以外のスラグ剤
、アーク安定剤、粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被
覆したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にあ
る。
次に本発明の詳細な説明する。
まず、被覆剤中ＯＢの適正配合量を調べる目的で、Ｃａ
ＣＯ５４０％、 ＣａＦ２２０％、Ｆｓ−８１１０％。
ＣＯ５４０％、 ＣａＦ２２０％、Ｆｓ−８１１０％。
ＴｌＯ２４％、金属Ｔｉ ２％、金属Ｍｎ ４％、Ｆｅ
−Ａｔ２％でその他に鉄粉を適宜配合した被覆剤に、Ｂ
量が０．０５〜０．７４％となる範囲でＴｉＢ 、 Ｍ
ｏＢまたはＭｎＢを添加した。ＴｉＢ中のＢは１８％、
ＭｏＢ中のＢＦｉ５％、−ＭｎＢ中のＢは９チである。
−Ａｔ２％でその他に鉄粉を適宜配合した被覆剤に、Ｂ
量が０．０５〜０．７４％となる範囲でＴｉＢ 、 Ｍ
ｏＢまたはＭｎＢを添加した。ＴｉＢ中のＢは１８％、
ＭｏＢ中のＢＦｉ５％、−ＭｎＢ中のＢは９チである。
配合被覆剤を混合したのち水ガラスを加えて混線の上、
塗装・乾燥して試験溶接棒を作成した。
塗装・乾燥して試験溶接棒を作成した。
溶接は板厚３０朋のアルミキルド鋼板に開先角度６０°
のＸ開先でルートギャッｆ１〜３關とし、前記溶接棒を
用いて立向姿勢で入熱を約４０ ｋＪ／ｃｍで行ない、
その後英国規格Ｂ５−５７６２−１９７９に従って一５
０℃にて溶接金属のＣＯＤ試験を行なった。
のＸ開先でルートギャッｆ１〜３關とし、前記溶接棒を
用いて立向姿勢で入熱を約４０ ｋＪ／ｃｍで行ない、
その後英国規格Ｂ５−５７６２−１９７９に従って一５
０℃にて溶接金属のＣＯＤ試験を行なった。
これらの試験結果として被覆剤中のＢｉとＣＯＤ値の関
係を第１図に示す。図から明らかなように一５０℃にお
けるＣＯ′Ｄ値が０．２ ｔｕ以上となる範囲は被覆剤
中のＢ量で０．１〜０．６チであることがわかる。また
Ｂの添加方法はＴｉＢ ＋ ＭｏＢ 、 ＭｎＢのいず
れであっても差はみられず、含有するＢ量の影響が大き
いことが明らかとなった。
係を第１図に示す。図から明らかなように一５０℃にお
けるＣＯ′Ｄ値が０．２ ｔｕ以上となる範囲は被覆剤
中のＢ量で０．１〜０．６チであることがわかる。また
Ｂの添加方法はＴｉＢ ＋ ＭｏＢ 、 ＭｎＢのいず
れであっても差はみられず、含有するＢ量の影響が大き
いことが明らかとなった。
次に被覆剤に含まれるＴｉの適正量を調べる目的でＣａ
ＣＯ３４０％１ＣａＦｚ ２０ ％ 、Ｆｅ −８１１
０％。
ＣＯ３４０％１ＣａＦｚ ２０ ％ 、Ｆｅ −８１１
０％。
Ｔ１０２４％、金属Ｍｎ ４％、Ｆｅ−ＡＬ２ｆ６でＴ
ｉ源としてＦｅ −ＴＩを用い、Ｔｉを０．３〜３．８
％の範囲で変化させた。ＢはＢ４ＣＩ ＮＩＢ ＃ Ｃ
ｒＢ 、 ＡｔＢ 、またはＺｒＢで添加し、７８％Ｂ
のＢ４Ｃの場合は０．４％、８％ＢのＮｉＢの場合には
５％、１２％ＨのＣｒＨの場合には３，８％、４５％Ｂ
のＡｔＢの場合には０．９％、１９％ＢのＺｒＢの場合
には２．０％添加した。
ｉ源としてＦｅ −ＴＩを用い、Ｔｉを０．３〜３．８
％の範囲で変化させた。ＢはＢ４ＣＩ ＮＩＢ ＃ Ｃ
ｒＢ 、 ＡｔＢ 、またはＺｒＢで添加し、７８％Ｂ
のＢ４Ｃの場合は０．４％、８％ＢのＮｉＢの場合には
５％、１２％ＨのＣｒＨの場合には３，８％、４５％Ｂ
のＡｔＢの場合には０．９％、１９％ＢのＺｒＢの場合
には２．０％添加した。
これらの被接剤に水ガラスを加え混線の上払装（５）
乾燥して試験溶接棒を作成した。
前述と同じ試験板、溶接条件で試験片を作成しＣＯＤ試
験を実施した。結果を第２図に示す。同図から明らかな
ように、被覆剤中のＴｉ電が増加するにつれて一５０℃
におけるＣＯＤ値は大きくなシ、０、５ ％ Ｔ１以上
の範囲では０．２１１１１１以上の値が得られている。
験を実施した。結果を第２図に示す。同図から明らかな
ように、被覆剤中のＴｉ電が増加するにつれて一５０℃
におけるＣＯＤ値は大きくなシ、０、５ ％ Ｔ１以上
の範囲では０．２１１１１１以上の値が得られている。
Ｔｉｉがさらに増加して３％を超えても、被覆剤中のＢ
量が０．３〜０，４５％の範囲であればＣＯＤ値は０．
°２關以上が得られるが、過剰のＴ１は溶接金属の強度
を増加させ、靭性を損ない、また溶接作業性を害するの
で上限は３．０俤とした。
量が０．３〜０，４５％の範囲であればＣＯＤ値は０．
°２關以上が得られるが、過剰のＴ１は溶接金属の強度
を増加させ、靭性を損ない、また溶接作業性を害するの
で上限は３．０俤とした。
ＢはＴｉ ｓ Ａｔ ｒ Ｚｒ ｒ Ｃｒ ＊ Ｍｏ
ｚ Ｍｎ ｒ ＮｉのＢ合金またはＢの炭化物から添加
することができる。これらのＢ合金は強脱酸剤あるいは
溶接金属の強度。
ｚ Ｍｎ ｒ ＮｉのＢ合金またはＢの炭化物から添加
することができる。これらのＢ合金は強脱酸剤あるいは
溶接金属の強度。
靭性を向上させる合金元素を含有してお）溶接構造物の
使用目的、用途に応じて適宜選択使用することができる
。
使用目的、用途に応じて適宜選択使用することができる
。
なお、Ｂ合金としては上記の他にＮｂＢ 、 ＶＢまた
は靜などについても検討したが、いずれも靭性およびＣ
ＯＤ特性を損なう元素（Ｎｂ 、 ＶまたはＷ）（６） を伴なっており良好な結果が得られなかった。したがっ
てＢ合金の種類は前述のとおシ限定する。
は靜などについても検討したが、いずれも靭性およびＣ
ＯＤ特性を損なう元素（Ｎｂ 、 ＶまたはＷ）（６） を伴なっており良好な結果が得られなかった。したがっ
てＢ合金の種類は前述のとおシ限定する。
次にその他の被覆剤の限定理由を述べる。
ＣａＣ０，、ＭｇＣ０，、ＢａＣ０，の１糧または２柚
以上の合計は２５〜５５％必要である。これらの炭酸塩
は溶接中に分解してＣｏ２；ｌ！スを発生し、溶融金属
へのＮ、Ｏ，Ｈなどの有害ガスの侵入を防止するもので
あって、被覆剤中への配合量が２５俤に満たないと大気
シールド効果が十分でなく、ピット、ブローホールなど
溶接欠陥を生ずる。さらに溶接金属中にＮが増加してＣ
ＯＤ値を低下せしめる。
以上の合計は２５〜５５％必要である。これらの炭酸塩
は溶接中に分解してＣｏ２；ｌ！スを発生し、溶融金属
へのＮ、Ｏ，Ｈなどの有害ガスの侵入を防止するもので
あって、被覆剤中への配合量が２５俤に満たないと大気
シールド効果が十分でなく、ピット、ブローホールなど
溶接欠陥を生ずる。さらに溶接金属中にＮが増加してＣ
ＯＤ値を低下せしめる。
よって下限は２５％とする。一方５５チをこえて配合す
ると２ラグはＣＩＬＯが過剰となって流動性が乏しくな
り、溶接作業性が劣って実用的でない。
ると２ラグはＣＩＬＯが過剰となって流動性が乏しくな
り、溶接作業性が劣って実用的でない。
チタン酸化物はＴｉＯ□に換算して２〜１０％必要であ
る。チタン酸化物としてはイルミナイト、ルチルチタン
スラグなどが用いられるが、これらは強脱酸剤であるＡ
ｔ ｒ Ｍｇ ｒ Ｃａ ｒ Ｚｒなどとの併用によっ
て一部が還元されてＴＩＯあるいはＴＩとなって溶接金
属中に入９その性質を改善するほか、アークの安定化、
スラグの粘性調整作用などもあシ、溶接作業を容易にす
るものである。チタン酸化物の添加量がＴ ｒ ０２に
換算して２％に満たないと前述の効果が十分でなく、逆
に１０％をこえて添加するとスラグが著しく粘性を増し
てビード形状が不揃いとなるばかシで碌＜、特に立向姿
勢で溶接が困難となる。よってチタン酸化物はＴＩＯ２
に換算して２〜１０％に限定する。
る。チタン酸化物としてはイルミナイト、ルチルチタン
スラグなどが用いられるが、これらは強脱酸剤であるＡ
ｔ ｒ Ｍｇ ｒ Ｃａ ｒ Ｚｒなどとの併用によっ
て一部が還元されてＴＩＯあるいはＴＩとなって溶接金
属中に入９その性質を改善するほか、アークの安定化、
スラグの粘性調整作用などもあシ、溶接作業を容易にす
るものである。チタン酸化物の添加量がＴ ｒ ０２に
換算して２％に満たないと前述の効果が十分でなく、逆
に１０％をこえて添加するとスラグが著しく粘性を増し
てビード形状が不揃いとなるばかシで碌＜、特に立向姿
勢で溶接が困難となる。よってチタン酸化物はＴＩＯ２
に換算して２〜１０％に限定する。
次にＣａＦ 、ＮＪＡｔＦ６１ＭｇＦ２ ＊ ＡｌＦ
２の１種または２種以上の合計は１〜２５％必要である
。これらの弗化物はスラグの粘性を調整してと−ドの被
包性を向上させるとともに溶接作業性を改善する働きを
有するものであるが、１％未満ではこれらの働きが十分
でなく、２５％をこえて配合されるとスラグの流動性が
大きくなシすぎて溶接が困難となる。したがってＣａＦ
２ 、 Ｎａ５ＡＺＦ６． ＭｇＦ２． ＡｌＦ２の１
イ虫または２種以上の合計は１〜２５％と限定した。
２の１種または２種以上の合計は１〜２５％必要である
。これらの弗化物はスラグの粘性を調整してと−ドの被
包性を向上させるとともに溶接作業性を改善する働きを
有するものであるが、１％未満ではこれらの働きが十分
でなく、２５％をこえて配合されるとスラグの流動性が
大きくなシすぎて溶接が困難となる。したがってＣａＦ
２ 、 Ｎａ５ＡＺＦ６． ＭｇＦ２． ＡｌＦ２の１
イ虫または２種以上の合計は１〜２５％と限定した。
Ｓｌは脱＃１剤として添加される。ｓｉ添加の形態はｓ
ｉ単独の他、Ｓｌ以外の配合成分との合金、たとえげＦ
ｅ −Ｓｉ 、Ｃａ −Ｓｔ ＋ Ｓｉ −Ｍｎあるい
はＺｒ −Ｓｔなどいずれでもよいが、これらのｓｉの
合計が１％未満ではビットあるいはプローボールが生じ
ゃすく、一方８％をこえて添加すると浴接金属中に８１
が過剰に歩留って衝撃靭性を者しく損なう。よってＳｌ
は１〜８％と限定する。
ｉ単独の他、Ｓｌ以外の配合成分との合金、たとえげＦ
ｅ −Ｓｉ 、Ｃａ −Ｓｔ ＋ Ｓｉ −Ｍｎあるい
はＺｒ −Ｓｔなどいずれでもよいが、これらのｓｉの
合計が１％未満ではビットあるいはプローボールが生じ
ゃすく、一方８％をこえて添加すると浴接金属中に８１
が過剰に歩留って衝撃靭性を者しく損なう。よってＳｌ
は１〜８％と限定する。
Ｍｎは合金剤として、あるいはＳｉと同様に脱酸剤とし
て添加される。Ｍｎを添加するにあたっては金属Ｍｎの
他、Ｆｅ−ＭｎあるいはＭｎ以外の配合成分との合金、
たとえば８１−ＭｎあるいはＭｎのＢ合金などいずれで
もよく、これらのＭｎの合計で２〜６％必要である。Ｍ
ｎが２％未満では溶接金属の引張強さが不足し、またＴ
ＩとＢ＊Ｍｌの相乗効果がなくｃｏＤ特性を向上させる
ことができない。逆に６％をこえて添加すると溶接金属
には多ＩのＭｎが歩留ることとなり強度を過剰に高める
ためＣＯＤ特性を損なうこととなる。よってＭｎは２〜
６％と限定する。
て添加される。Ｍｎを添加するにあたっては金属Ｍｎの
他、Ｆｅ−ＭｎあるいはＭｎ以外の配合成分との合金、
たとえば８１−ＭｎあるいはＭｎのＢ合金などいずれで
もよく、これらのＭｎの合計で２〜６％必要である。Ｍ
ｎが２％未満では溶接金属の引張強さが不足し、またＴ
ＩとＢ＊Ｍｌの相乗効果がなくｃｏＤ特性を向上させる
ことができない。逆に６％をこえて添加すると溶接金属
には多ＩのＭｎが歩留ることとなり強度を過剰に高める
ためＣＯＤ特性を損なうこととなる。よってＭｎは２〜
６％と限定する。
ＡＬ ＊ Ｍｇ 、 Ｃａ 、 Ｚｒの１補または２種
以上の合計は０．１〜４．０％必要である。これらはい
づれもＴ１よシ強力な脱酸剤として作用してチタン酸化
物を（９） 還元し微細な針状フェライトの生成核を多数生ぜしめる
ものである。これらの合計が０１１％未満ではその効果
力；十分でな（，４，０％をこえて添加すると生成する
Ａｔ２０５ ｚ ＭｇＯｓ ＣａＯ、ＺｒＯ２などｔｖ
Ｂｚ化物によシスラグの物性が変化して溶接作業性に好
ましくない影響をおよばす。
以上の合計は０．１〜４．０％必要である。これらはい
づれもＴ１よシ強力な脱酸剤として作用してチタン酸化
物を（９） 還元し微細な針状フェライトの生成核を多数生ぜしめる
ものである。これらの合計が０１１％未満ではその効果
力；十分でな（，４，０％をこえて添加すると生成する
Ａｔ２０５ ｚ ＭｇＯｓ ＣａＯ、ＺｒＯ２などｔｖ
Ｂｚ化物によシスラグの物性が変化して溶接作業性に好
ましくない影響をおよばす。
なお、ＡｔおよびＺｒについてはＢ合金の形で添加され
た場合にも金属単体または合金として添加された場合と
同じ効果が得られるので、Ｂ合金よ）添加しｆｃ場合に
はその量も含んでいる。
た場合にも金属単体または合金として添加された場合と
同じ効果が得られるので、Ｂ合金よ）添加しｆｃ場合に
はその量も含んでいる。
上記成分の他は通常の低水素系破缶アーク溶接棒と同様
に８１．２． Ａｔ２０． 、 ＭｇＯなどのスラグ生
成剤、ｃａｏ ｅ ＬＩ Ｏｅ ＮＩＬ２０ ｊＫ２０
ｓ ＫＡｔＳｉ３０５ ＋ＮａＡｔ８１３０８などの
アーク安定剤および粘結剤として水ガラスを適量加える
ことができる。さらに溶接棒の用途に応じて被覆剤中に
は鉄粉、Ｂ合金以外のＮｉ ｐ Ｃｒ ｐ Ｍｏなどの
合金剤を添加してもよい。
に８１．２． Ａｔ２０． 、 ＭｇＯなどのスラグ生
成剤、ｃａｏ ｅ ＬＩ Ｏｅ ＮＩＬ２０ ｊＫ２０
ｓ ＫＡｔＳｉ３０５ ＋ＮａＡｔ８１３０８などの
アーク安定剤および粘結剤として水ガラスを適量加える
ことができる。さらに溶接棒の用途に応じて被覆剤中に
は鉄粉、Ｂ合金以外のＮｉ ｐ Ｃｒ ｐ Ｍｏなどの
合金剤を添加してもよい。
次に実施例によシ本発明の効果をさらに具体的に説明す
る。
る。
（１０）
実施例
第１表に本発明溶接棒および比較溶接棒を示す。
溶接棒はいづれも４．０Ｘ４００關の炭素鋼心組に被憶
剤を被覆外径６．３ ｍｍで塗装したのち４００℃にて
１時間乾燥して用いた。
剤を被覆外径６．３ ｍｍで塗装したのち４００℃にて
１時間乾燥して用いた。
溶接方法は板厚３０朋のアルミギルド鋼に６０゜Ｘ開先
をとシルートギャッｆ ２ ｙｔｒｙｔの立向浴接とし
、初層は１３０Ａ、２層以降は１５０Ａで溶接入熱は４
Ｑ ｋＪ／ｃｍとした。
をとシルートギャッｆ ２ ｙｔｒｙｔの立向浴接とし
、初層は１３０Ａ、２層以降は１５０Ａで溶接入熱は４
Ｑ ｋＪ／ｃｍとした。
溶接終了後英国規格Ｂ５５７６２−１９７９に従って試
験片を採取しノツチ加工をして溶接金属のＣＯＤ試験を
実施した。
験片を採取しノツチ加工をして溶接金属のＣＯＤ試験を
実施した。
なお、ノツチはサイドノツチ、試験温度は−５０℃であ
る。ＣＯＤ値は０．２ ｖｒｔｎ以上のものを良好とし
た。また最終・臂ス側の板厚表面下２朋よシ２πｍＶノ
ツチシャルピー衝撃試験片を採取し一５０℃にて試験を
行なった。この場合に吸収エネルギーが５ｋ１ｍｍ以上
のものを良好とした。
る。ＣＯＤ値は０．２ ｖｒｔｎ以上のものを良好とし
た。また最終・臂ス側の板厚表面下２朋よシ２πｍＶノ
ツチシャルピー衝撃試験片を採取し一５０℃にて試験を
行なった。この場合に吸収エネルギーが５ｋ１ｍｍ以上
のものを良好とした。
さらに溶接時に作業の難易を注意深く観察し、溶接作業
性の利足を行なった。試験の結果を第２表に示す。
性の利足を行なった。試験の結果を第２表に示す。
本発明溶接棒Ａ１−應９では被覆剤中のＢ含壱蓋１ｉｏ
。１〜０．６％の範囲に入っておシまたその他の成分も
本発明の範囲内であるため一５０℃におけるＣＯＤ値は
いづれも０．３５ 、、以上と非常に良い値を示してい
る。シャルピー衝撃試験でも１３．８ｋｇｆ−ｍ以上で
あシ、溶接作業性および生産歩留も良好である。これに
反して比較溶接ｍ＆１０〜扁１５では溶接金属の衝撃値
、ＣＯＤ値、溶接作業性あるいは生産歩留のいずれかの
項目に問題があって総合的には良好とは言えない。
。１〜０．６％の範囲に入っておシまたその他の成分も
本発明の範囲内であるため一５０℃におけるＣＯＤ値は
いづれも０．３５ 、、以上と非常に良い値を示してい
る。シャルピー衝撃試験でも１３．８ｋｇｆ−ｍ以上で
あシ、溶接作業性および生産歩留も良好である。これに
反して比較溶接ｍ＆１０〜扁１５では溶接金属の衝撃値
、ＣＯＤ値、溶接作業性あるいは生産歩留のいずれかの
項目に問題があって総合的には良好とは言えない。
すなわち、Ａ１０では被覆剤中のＢが０．０４５％と低
いため十分なＣＯＤ値が得られない。Ａ１１では被覆剤
中のＢ量が０．９チと多すぎるので溶接金属は衝撃値、
ＣＯＤ値とも低い。
いため十分なＣＯＤ値が得られない。Ａ１１では被覆剤
中のＢ量が０．９チと多すぎるので溶接金属は衝撃値、
ＣＯＤ値とも低い。
Ａ１２では被覆剤中のＢは適正であるが、被覆剤中の炭
酸塩が少なく、弗化物が多すぎ、またＴｉＯ２も多いの
でＣＯ□によるアーク雰囲気のシールド効果が不十分で
衝撃値、ＣＯＤ値が低いばかシでなく溶接作業性にも問
題がある。
酸塩が少なく、弗化物が多すぎ、またＴｉＯ２も多いの
でＣＯ□によるアーク雰囲気のシールド効果が不十分で
衝撃値、ＣＯＤ値が低いばかシでなく溶接作業性にも問
題がある。
ＡＩ３〜扁１５ではＢ源としてＢの酸−化物の化合物で
ある硼砂を使用しているため生産歩留が悪い。またＡ１
４ではＳｉが低いため溶接作業性にも悪影響をおよほし
ている。４１５ではＴｉが不足しＭｎが過剰のため溶接
金属の靭性が劣シまたＣＯＤ値も著しく小さい。
ある硼砂を使用しているため生産歩留が悪い。またＡ１
４ではＳｉが低いため溶接作業性にも悪影響をおよほし
ている。４１５ではＴｉが不足しＭｎが過剰のため溶接
金属の靭性が劣シまたＣＯＤ値も著しく小さい。
以上説明したように本発明溶接棒を用いて溶接すれば低
温における衝撃靭性、ＣＯＤ喝性および溶接作業性のす
ぐれた溶接金属が得られまた生産歩留が向上するので広
〈産業界に貢献できるものである。
温における衝撃靭性、ＣＯＤ喝性および溶接作業性のす
ぐれた溶接金属が得られまた生産歩留が向上するので広
〈産業界に貢献できるものである。
（１３）
特開昭５８−５３３９３（８）
（至）
棉
シ
Σ
ざ
ぐ
く
ざ
品
塀
＊ ＊
＊ 鰺、 水 膿 ０
寧 水 寧 υ ＊
り ″″ の ０８ ＊
第１図は被覆剤中のＢ量がＣＯＯ値におよばず彫物を示
す図、第２図は被覆剤中のＴＩがＣＯＯ値におよほす影
響を示す図である。 （１９） 第７図 ＃覆春ｊギのＢ、７・
す図、第２図は被覆剤中のＴＩがＣＯＯ値におよほす影
響を示す図である。 （１９） 第７図 ＃覆春ｊギのＢ、７・
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣａＣＯ３＊ ＭｇＣＯ３、ＢａＣＯ３の１楯または２
種以上の合計を２５〜５５％、チタン酸化物をＴｉＯ２
に換算して２〜１０％、ＣａＦ２． Ｎａ５ＡＡＦ６ｔ
ＭｇＦ２ 、 ＡｔＦ。 の１種または２種以上の合計を１〜２５チ、ＳＩを１〜
８％配合し、さらにＴｉ 、 ＡＡ 、 Ｚｒ ＊ Ｃ
ｒ ＊Ｍｏ 、 Ｍｎ 、 ＮｉのＢ合金またはＢの炭
化物の１種または２′ｓ以上の合計をＢに換算して０．
１〜０．６％配合し、且つこれらのＢ合金のうちでＭｎ
はＢ合金以外のＭｎとの合計が２〜５％、ＴｉはＢ合金
以外のＴｉとの合計が０．５〜３．０チでありて、さら
にＡｔ。 Ｍｇ ＊ Ｃａ ｌ ｚｒのＩａｉまたは２種以上の合
計がＡｔ。 ２（についてはＢ合金で添加されるものを含めて０．１
〜４．０チであって、その他は上記成分以外のスラ゛グ
剤、アーク安定剤、粘結剤からなる被榎斉りを軟鋼心線
に被覆したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15232381A JPS5853393A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15232381A JPS5853393A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5853393A true JPS5853393A (ja) | 1983-03-29 |
Family
ID=15538011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15232381A Pending JPS5853393A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5853393A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62148099A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Kobe Steel Ltd | 水ガラス耐食性の優れた金属間化合物 |
| KR20010058977A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 한갑수 | 저수소계 피복 아크 용접봉 |
| CN101898286A (zh) * | 2010-07-30 | 2010-12-01 | 西安理工大学 | 一种25Cr2Ni4MoV合金钢手工电弧焊接用低氢碱性焊条 |
| CN102069319A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-05-25 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种核电站安全壳用钢配套焊条 |
-
1981
- 1981-09-26 JP JP15232381A patent/JPS5853393A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62148099A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Kobe Steel Ltd | 水ガラス耐食性の優れた金属間化合物 |
| JPH0240433B2 (ja) * | 1985-12-23 | 1990-09-11 | Kobe Steel Ltd | |
| KR20010058977A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 한갑수 | 저수소계 피복 아크 용접봉 |
| CN101898286A (zh) * | 2010-07-30 | 2010-12-01 | 西安理工大学 | 一种25Cr2Ni4MoV合金钢手工电弧焊接用低氢碱性焊条 |
| CN102069319A (zh) * | 2010-12-24 | 2011-05-25 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种核电站安全壳用钢配套焊条 |
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