JPH0813432B2 - Ｃｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH0813432B2 JPH0813432B2 JP3089597A JP8959791A JPH0813432B2 JP H0813432 B2 JPH0813432 B2 JP H0813432B2 JP 3089597 A JP3089597 A JP 3089597A JP 8959791 A JP8959791 A JP 8959791A JP H0813432 B2 JPH0813432 B2 JP H0813432B2
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- steel
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フラックス入りワイヤ
の優れた特徴を活かしたＣr−Ｍo鋼用炭酸ガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤに係り、より詳細に
は、長時間の溶接後熱処理（以下、ＰＷＨＴと称する）
を行っても、フェライト粒の粗大化やフェライトバンド
の発生の程度が小さく、優れた機械的性能を示す溶接金
属を得ることのできるＣr−Ｍo鋼用炭酸ガスシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
の優れた特徴を活かしたＣr−Ｍo鋼用炭酸ガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤに係り、より詳細に
は、長時間の溶接後熱処理（以下、ＰＷＨＴと称する）
を行っても、フェライト粒の粗大化やフェライトバンド
の発生の程度が小さく、優れた機械的性能を示す溶接金
属を得ることのできるＣr−Ｍo鋼用炭酸ガスシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】炭酸ガ
スシールドアーク溶接用ワイヤは、被覆アーク溶接棒に
比較して、高能率で溶接でき、経済性も良く、Ｃr−Ｍo
鋼の溶接においても、その採用の割合が益々増加してき
ている。
スシールドアーク溶接用ワイヤは、被覆アーク溶接棒に
比較して、高能率で溶接でき、経済性も良く、Ｃr−Ｍo
鋼の溶接においても、その採用の割合が益々増加してき
ている。
【０００３】炭酸ガスシールドアーク溶接用ワイヤに
は、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤがあるが、
フラックス入りワイヤは、ソリッドワイヤに比較して溶
接作業性に優れ、スラグがビード表面を覆うことにより
ビード形状及び外観が良好であるという長所がある。し
かしながら、軟鋼を金属外皮としたフラックス入りワイ
ヤは、フラックス中にＳi、Ｍn、Ｃr、Ｍo等の脱酸剤及
び合金剤を多量に含むため、長時間のＰＷＨＴを行う
と、溶接金属中に粗大フェライトが多量発生し、機械的
性能が低下することが指摘され、その対応策も検討され
ているが（特開昭６３−２５９２号参照）、未だ十分と
はいえない。そのため、長時間のＰＷＨＴを行っても安
定した溶接金属組織及び優れた機械的性能が得られるフ
ラックス入りワイヤが切望されている。
は、ソリッドワイヤとフラックス入りワイヤがあるが、
フラックス入りワイヤは、ソリッドワイヤに比較して溶
接作業性に優れ、スラグがビード表面を覆うことにより
ビード形状及び外観が良好であるという長所がある。し
かしながら、軟鋼を金属外皮としたフラックス入りワイ
ヤは、フラックス中にＳi、Ｍn、Ｃr、Ｍo等の脱酸剤及
び合金剤を多量に含むため、長時間のＰＷＨＴを行う
と、溶接金属中に粗大フェライトが多量発生し、機械的
性能が低下することが指摘され、その対応策も検討され
ているが（特開昭６３−２５９２号参照）、未だ十分と
はいえない。そのため、長時間のＰＷＨＴを行っても安
定した溶接金属組織及び優れた機械的性能が得られるフ
ラックス入りワイヤが切望されている。
【０００４】本発明は、上記事情に鑑みて、長時間のＰ
ＷＨＴを行っても溶接金属中のフェライト粒の粗大化や
フェライトバイドの発生の程度が小さく、優れた機械的
性能の溶接金属を得ることができるＣr−Ｍo鋼用炭酸ガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供す
ることを目的とするものである。
ＷＨＴを行っても溶接金属中のフェライト粒の粗大化や
フェライトバイドの発生の程度が小さく、優れた機械的
性能の溶接金属を得ることができるＣr−Ｍo鋼用炭酸ガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供す
ることを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するため鋭意研究を重ねた結果、ここに本発明を完
成したものである。
解決するため鋭意研究を重ねた結果、ここに本発明を完
成したものである。
【０００６】本発明に係るＣｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、金属外皮内
にフラックスを充填したフラックス入りワイヤにおい
て、フラックスは、ワイヤ全重量に対する重量％で（以
下、同じ）、ＴｉＯ2：１．８〜７．５％、Ｃ：０．０
０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：
１．０〜８．０％、Ｃｒ：１．０〜４．０％、Ｍｏ：
０．４〜１．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％及び
Ｖ：０．００５〜０．０５％を含み、更にＴｉ；０．０
５〜０．３％、Ｂ：０．００５〜０．０１５％及びＮ
ｉ：０．１〜０．７％のうちの少なくとも１種以上を含
み、残部が鉄粉及びアーク安定剤を含めたスラグ生成剤
からなり、該フラックスを充填率（ワイヤ全重量に対す
る重量比）が１０〜２０％となるように金属外皮内に充
填し、金属外皮及びフラックス中に添加される全Ｎ量を
０．０１５％以下に規制したことを特徴とする。
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、金属外皮内
にフラックスを充填したフラックス入りワイヤにおい
て、フラックスは、ワイヤ全重量に対する重量％で（以
下、同じ）、ＴｉＯ2：１．８〜７．５％、Ｃ：０．０
０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：
１．０〜８．０％、Ｃｒ：１．０〜４．０％、Ｍｏ：
０．４〜１．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％及び
Ｖ：０．００５〜０．０５％を含み、更にＴｉ；０．０
５〜０．３％、Ｂ：０．００５〜０．０１５％及びＮ
ｉ：０．１〜０．７％のうちの少なくとも１種以上を含
み、残部が鉄粉及びアーク安定剤を含めたスラグ生成剤
からなり、該フラックスを充填率（ワイヤ全重量に対す
る重量比）が１０〜２０％となるように金属外皮内に充
填し、金属外皮及びフラックス中に添加される全Ｎ量を
０．０１５％以下に規制したことを特徴とする。
【０００７】
【０００８】以下に本発明を更に詳述する。
【０００９】
【００１０】本発明は、上述のように、金属外皮内に各
種成分からなるフラックスを充填したＣr−Ｍo鋼用炭酸
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤであ
る。以下にフラックスに添加する各種成分とその作用並
びに成分量の限定理由について説明する。
種成分からなるフラックスを充填したＣr−Ｍo鋼用炭酸
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤであ
る。以下にフラックスに添加する各種成分とその作用並
びに成分量の限定理由について説明する。
【００１１】ＴiＯ2：１.８〜７.５％ ＴiＯ2はスラグ形成剤及びアーク安定剤として添加す
る。しかし、１.８％未満ではスラグの被包性が悪く、
溶接作業性が実用に耐えない。また、７.５％を超える
とスラグの粘性が極端に大きくなり、スラグの巻き込み
等の問題が生じる。したがって、フラックス中のＴiＯ2
量は１.８〜７.５％の範囲とする。
る。しかし、１.８％未満ではスラグの被包性が悪く、
溶接作業性が実用に耐えない。また、７.５％を超える
とスラグの粘性が極端に大きくなり、スラグの巻き込み
等の問題が生じる。したがって、フラックス中のＴiＯ2
量は１.８〜７.５％の範囲とする。
【００１２】Ｃ：０.００５〜０.２％ Ｃは溶接金属の強度及び靭性の調整の目的でフラックス
に添加する。しかし、０.００５％未満では十分な強度
及び靭性が得られない。また、０.２％を超えると溶接
金属の耐割れ性が低下し、靭性の低下が大きくなる。し
たがって、フラックス中のＣ量は０.００５〜０.２％の
範囲とする。
に添加する。しかし、０.００５％未満では十分な強度
及び靭性が得られない。また、０.２％を超えると溶接
金属の耐割れ性が低下し、靭性の低下が大きくなる。し
たがって、フラックス中のＣ量は０.００５〜０.２％の
範囲とする。
【００１３】Ｓi：０.０１〜１.０、Ｍn：１.０〜８.０
％ Ｓi、Ｍnはいずれも溶接金属の脱酸及び強度・靭性の調
整のためにフラックスに添加する。しかし、Ｓiが０.０
１％未満、Ｍnが１.０％未満では十分な添加効果がな
い。また、Ｓiが１.０％を超え、Ｍnが８.０％を超える
と溶接金属の靭性が低下する。したがって、フラックス
中のＳi量は０.０１〜１.０、Ｍn量は１.０〜８.０％の
範囲とする。
％ Ｓi、Ｍnはいずれも溶接金属の脱酸及び強度・靭性の調
整のためにフラックスに添加する。しかし、Ｓiが０.０
１％未満、Ｍnが１.０％未満では十分な添加効果がな
い。また、Ｓiが１.０％を超え、Ｍnが８.０％を超える
と溶接金属の靭性が低下する。したがって、フラックス
中のＳi量は０.０１〜１.０、Ｍn量は１.０〜８.０％の
範囲とする。
【００１４】Ｃr：１.０〜４.０％、Ｍo：０.４〜１.５
％ Ｃr、Ｍoはいずれも溶接金属の耐食性及び強度・靭性の
調整のためにフラックスに添加するが、これらの成分は
溶接金属が被溶接物と同一成分系になるように添加す
る。しかし、Ｃrが１.０％未満、Ｍoが０.４％未満では
十分な強度が得られない。また、Ｃrが４.０％を超え、
Ｍoが１.５％を超えると靭性の低下が大きくなる。した
がって、フラックス中のＣr量は１.０〜４.０％、Ｍo量
は０.４〜１.５％の範囲とする。
％ Ｃr、Ｍoはいずれも溶接金属の耐食性及び強度・靭性の
調整のためにフラックスに添加するが、これらの成分は
溶接金属が被溶接物と同一成分系になるように添加す
る。しかし、Ｃrが１.０％未満、Ｍoが０.４％未満では
十分な強度が得られない。また、Ｃrが４.０％を超え、
Ｍoが１.５％を超えると靭性の低下が大きくなる。した
がって、フラックス中のＣr量は１.０〜４.０％、Ｍo量
は０.４〜１.５％の範囲とする。
【００１５】Ｎb：０.００５〜０.０５％、Ｖ：０.００
５〜０.０５％ Ｎb及びＶは強い炭化物形成元素であり、適量の添加で
ビードとビードの境目付近の炭素を固定し、フェライト
粒の粗大化及びフェライトバンドの発生を低く抑えるこ
とができる。しかし、Ｎbが０.００５％未満及びＶが
０.００５％未満では十分な効果が得られない。また、
Ｎbが０.０５％を超え及びＶが０.０５％を超えると、
強度が高くなり、靭性が低下する。したがって、フラッ
クス中のＮb量は０.００５〜０.０５％、Ｖ量は０.００
５〜０.０５％の範囲とする。
５〜０.０５％ Ｎb及びＶは強い炭化物形成元素であり、適量の添加で
ビードとビードの境目付近の炭素を固定し、フェライト
粒の粗大化及びフェライトバンドの発生を低く抑えるこ
とができる。しかし、Ｎbが０.００５％未満及びＶが
０.００５％未満では十分な効果が得られない。また、
Ｎbが０.０５％を超え及びＶが０.０５％を超えると、
強度が高くなり、靭性が低下する。したがって、フラッ
クス中のＮb量は０.００５〜０.０５％、Ｖ量は０.００
５〜０.０５％の範囲とする。
【００１６】上記成分のほか、Ｔｉ、Ｂ、Ｎｉの少なく
とも１種を適量にてフラックス中に添加する。
とも１種を適量にてフラックス中に添加する。
【００１７】Ｔi：０.０５〜０.３％ Ｔiはアークの安定化及び溶接金属の脱酸を目的として
添加することができる。添加する場合、０.０５％未満
では十分な効果が得られず、また０.３％を超えて添加
すると強度が高くなり靭性が低下する。したがって、フ
ラックス中のＴi量は０.０５〜０.３％の範囲とする。
添加することができる。添加する場合、０.０５％未満
では十分な効果が得られず、また０.３％を超えて添加
すると強度が高くなり靭性が低下する。したがって、フ
ラックス中のＴi量は０.０５〜０.３％の範囲とする。
【００１８】Ｂ：０.００５〜０.０１５％ Ｂは溶接金属の靭性向上のためにフラックスに添加する
ことができる。添加する場合、０.００５％未満では十
分な効果がなく、また０.０１５％を超えると強度が高
くなり、靭性が低下する。したがって、フラックス中に
添加するＢ量は０.００５〜０.０１５％の範囲とする。
ことができる。添加する場合、０.００５％未満では十
分な効果がなく、また０.０１５％を超えると強度が高
くなり、靭性が低下する。したがって、フラックス中に
添加するＢ量は０.００５〜０.０１５％の範囲とする。
【００１９】Ｎi：０.１〜０.７％ Ｎiを０.１〜０.７％の範囲でフラックスに添加する
と、溶接金属のマトリックスが強化され、靭性が向上す
る。しかし、０.１％未満では効果がなく、また０.７％
を超えると強度が高くなり、靭性が低下すると共に、耐
高温割れ性能も低下する。
と、溶接金属のマトリックスが強化され、靭性が向上す
る。しかし、０.１％未満では効果がなく、また０.７％
を超えると強度が高くなり、靭性が低下すると共に、耐
高温割れ性能も低下する。
【００２０】Ｎ：０.０１５％以下 金属外皮及びフラックス中に添加される全Ｎ量を０.０
１５％以下にすると、靭性が飛躍的に向上することが判
明した。しかし、全Ｎ量が０.０１５％を超えると靭性
が低下し始め、溶接金属中にブローホール等の欠陥が多
数発生し、機械的性能が極端に悪くなるので好ましくな
い。
１５％以下にすると、靭性が飛躍的に向上することが判
明した。しかし、全Ｎ量が０.０１５％を超えると靭性
が低下し始め、溶接金属中にブローホール等の欠陥が多
数発生し、機械的性能が極端に悪くなるので好ましくな
い。
【００２１】鉄粉及びスラグ生成剤（アーク安定剤含
む）：フラックスの残部は鉄粉とアーク安定剤を含めた
スラグ生成剤である。鉄粉はアークの安定と溶接効率向
上のために添加するものであり、１０％以下が望まし
い。アーク安定剤を含めたスラグ生成剤としては種々の
ものが可能であり、ＺrＯ2、ＳiＯ2、鉄酸化物（Ｆe
Ｏ、Ｆe2Ｏ3など）、ＭgＯのほか、Ａl2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｎ
a2Ｏ、ＭnＯ2、ＣaＦ2、ＮaＦ等々が挙げられ、適宜選
択して添加される。
む）：フラックスの残部は鉄粉とアーク安定剤を含めた
スラグ生成剤である。鉄粉はアークの安定と溶接効率向
上のために添加するものであり、１０％以下が望まし
い。アーク安定剤を含めたスラグ生成剤としては種々の
ものが可能であり、ＺrＯ2、ＳiＯ2、鉄酸化物（Ｆe
Ｏ、Ｆe2Ｏ3など）、ＭgＯのほか、Ａl2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｎ
a2Ｏ、ＭnＯ2、ＣaＦ2、ＮaＦ等々が挙げられ、適宜選
択して添加される。
【００２２】なお、上述のＮb、Ｖ及びＢの添加方法
は、金属単体、合金及び酸化物のいずれの形でも可能で
ある。また、金属外皮は軟鋼及び合金鋼のいずれも使用
でき、その断面形状は特に規定されず、合わせ目があっ
てもなくても何れでも良い。勿論、Ｃr−Ｍo鋼母材の材
質に制限がないことは云うまでもない。
は、金属単体、合金及び酸化物のいずれの形でも可能で
ある。また、金属外皮は軟鋼及び合金鋼のいずれも使用
でき、その断面形状は特に規定されず、合わせ目があっ
てもなくても何れでも良い。勿論、Ｃr−Ｍo鋼母材の材
質に制限がないことは云うまでもない。
【００２３】次に本発明の実施例を示す。
【００２４】 表１に示す金属外皮（軟鋼）内に、表
２、表３及び表４に示す成分組成のフラックスを充填し
た１.２mmφのフラックス入りワイヤを製作し、図１に
示す開先形状（供試鋼板：ＡＳＴＭ Ａ３８７ Ｇr.２
２ Ｃl.２、Ａ３８７ Ｇr.２２ Ｃl.２及びＡ３８７
Ｇr.２１ Ｃl.２）、表５に示す溶接条件で試験板を
作成した後、各種ＰＷＨＴを施した。なお、ワイヤＮo.
１〜Ｎo.２２は１.２５Ｃr−０.５Ｍo系母材に、Ｎo.２
３は２.２５Ｃr−１Ｍo系母材に、Ｎo.２４は３Ｃr−１
Ｍo系母材にそれぞれ適用した例であり、本発明範囲内
のワイヤ（本発明例）はＮo.１０、Ｎo.１８、Ｎo.２
０、Ｎo.２１、Ｎo.２３及びＮo.２４である。
２、表３及び表４に示す成分組成のフラックスを充填し
た１.２mmφのフラックス入りワイヤを製作し、図１に
示す開先形状（供試鋼板：ＡＳＴＭ Ａ３８７ Ｇr.２
２ Ｃl.２、Ａ３８７ Ｇr.２２ Ｃl.２及びＡ３８７
Ｇr.２１ Ｃl.２）、表５に示す溶接条件で試験板を
作成した後、各種ＰＷＨＴを施した。なお、ワイヤＮo.
１〜Ｎo.２２は１.２５Ｃr−０.５Ｍo系母材に、Ｎo.２
３は２.２５Ｃr−１Ｍo系母材に、Ｎo.２４は３Ｃr−１
Ｍo系母材にそれぞれ適用した例であり、本発明範囲内
のワイヤ（本発明例）はＮo.１０、Ｎo.１８、Ｎo.２
０、Ｎo.２１、Ｎo.２３及びＮo.２４である。
【００２５】 その後、試験板の板厚中央からＪＩＳ
Ｚ ３１１１ Ａ１号引張試験片とＪＩＳ Ｚ ３１１
１ ４号シャルピー衝撃試験片（２mmＶノッチ）を採取
し、機械試験を行った。その結果、得られた溶接金属の
化学成分（表６及び表７）、作業性及び機械的性能（表
８）、並びに溶接金属のミクロ組織（図２及び図３）か
ら、次のように考察できる。
Ｚ ３１１１ Ａ１号引張試験片とＪＩＳ Ｚ ３１１
１ ４号シャルピー衝撃試験片（２mmＶノッチ）を採取
し、機械試験を行った。その結果、得られた溶接金属の
化学成分（表６及び表７）、作業性及び機械的性能（表
８）、並びに溶接金属のミクロ組織（図２及び図３）か
ら、次のように考察できる。
【００２６】Ｎo.１及びＮo.２（比較例）：Ｎo.１及び
Ｎo.２は溶接作業性を左右するＴiＯ2量の成分範囲を調
査するために試作したワイヤである。Ｎo.１はＴiＯ2量
が１.８％未満であり、スラグの被包性が悪いため、溶
接作業性やビード外観が悪かった。Ｎo.２はＴiＯ2量が
７.５％を超えるものであり、スラグの粘性が極端に大
きく、ビード外観が悪くなり、またスラグの巻き込み等
も生じた。なお、溶接金属の化学分析及び機械試験は行
っていない。
Ｎo.２は溶接作業性を左右するＴiＯ2量の成分範囲を調
査するために試作したワイヤである。Ｎo.１はＴiＯ2量
が１.８％未満であり、スラグの被包性が悪いため、溶
接作業性やビード外観が悪かった。Ｎo.２はＴiＯ2量が
７.５％を超えるものであり、スラグの粘性が極端に大
きく、ビード外観が悪くなり、またスラグの巻き込み等
も生じた。なお、溶接金属の化学分析及び機械試験は行
っていない。
【００２７】Ｎo.３及びＮo.４（比較例）：Ｎo.３はＣ
量が０.００５％未満のため、焼入れ性が悪く、強度及
び靭性とも十分な結果が得られない。Ｎo.４はＣ量が
０.２％を超えるため、強度が大きくなり、靭性が悪
い。
量が０.００５％未満のため、焼入れ性が悪く、強度及
び靭性とも十分な結果が得られない。Ｎo.４はＣ量が
０.２％を超えるため、強度が大きくなり、靭性が悪
い。
【００２８】Ｎo.５及びＮo.６（比較例）：Ｎo.５はＳ
i及びＭn量がそれぞれ０.０１及び１.０％未満であり、
十分な脱酸効果がなく、靭性が悪い。Ｎo.６はＳi及び
Ｍn量がそれぞれ１.０及び８.０％を超えるため、強度
が高くなり、靭性が悪い。
i及びＭn量がそれぞれ０.０１及び１.０％未満であり、
十分な脱酸効果がなく、靭性が悪い。Ｎo.６はＳi及び
Ｍn量がそれぞれ１.０及び８.０％を超えるため、強度
が高くなり、靭性が悪い。
【００２９】Ｎo.７及びＮo.８（比較例）：Ｎo.７はＣ
r及びＭo量がそれぞれ１.０及び０.４％未満であり、強
度・靭性とも十分でない。Ｎo.８はＣr及びＭo量がそれ
ぞれ４.０及び１.５％を超えるため、強度が高くなり、
靭性が悪い。
r及びＭo量がそれぞれ１.０及び０.４％未満であり、強
度・靭性とも十分でない。Ｎo.８はＣr及びＭo量がそれ
ぞれ４.０及び１.５％を超えるため、強度が高くなり、
靭性が悪い。
【００３０】Ｎo.９（比較例）、Ｎo.１０（本発明
例）、Ｎo.１１〜Ｎo.１２（比較例）：Ｎo.９はＮb及
びＶ量がいずれも０.００５％未満であり、図２に示す
ように、長時間のＰＷＨＴ（６９０℃×２４ｈ）で既に
フェライトバンドが生じている。Ｎo.１０はＮb及びＶ
量が本発明範囲内のため、図３に示すように、長時間の
ＰＷＨＴ（６９０℃×２４ｈ）でもフェライトバンドは
発生していない。また、機械的性能も良好である。な
お、Ｎo.１１及びＮo.１２の順にＮb及びＶをいずれも
０.０５％を超えてフラックスに添加すると、強度が高
くなり、靭性が低下する。したがって、フラックスにＮ
b及びＶを０.００５〜０.０５％で添加すると、フェラ
イトバンドの発生の程度を低く抑えることができ、溶接
金属の機械的性能も良好であることが確認された。
例）、Ｎo.１１〜Ｎo.１２（比較例）：Ｎo.９はＮb及
びＶ量がいずれも０.００５％未満であり、図２に示す
ように、長時間のＰＷＨＴ（６９０℃×２４ｈ）で既に
フェライトバンドが生じている。Ｎo.１０はＮb及びＶ
量が本発明範囲内のため、図３に示すように、長時間の
ＰＷＨＴ（６９０℃×２４ｈ）でもフェライトバンドは
発生していない。また、機械的性能も良好である。な
お、Ｎo.１１及びＮo.１２の順にＮb及びＶをいずれも
０.０５％を超えてフラックスに添加すると、強度が高
くなり、靭性が低下する。したがって、フラックスにＮ
b及びＶを０.００５〜０.０５％で添加すると、フェラ
イトバンドの発生の程度を低く抑えることができ、溶接
金属の機械的性能も良好であることが確認された。
【００３１】Ｎo.１３及びＮo.１４（比較例）：Ｎo.１
３はＴi量が０.０５％未満であり、十分な脱酸効果がな
く、機械的性能も悪い。Ｎo.１４はＴi量が０.３％を超
えるため、強度が高くなり、靭性が低下する。
３はＴi量が０.０５％未満であり、十分な脱酸効果がな
く、機械的性能も悪い。Ｎo.１４はＴi量が０.３％を超
えるため、強度が高くなり、靭性が低下する。
【００３２】Ｎｏ．１５及びＮｏ．１６（比較例）： Ｎｏ．１５はＶ量が０．０５％を超えているため、靱性
が悪い。Ｎｏ．１６はＢ量が０．０１５％を超えるた
め、強度が高くなり、靱性が低下する。
が悪い。Ｎｏ．１６はＢ量が０．０１５％を超えるた
め、強度が高くなり、靱性が低下する。
【００３３】Ｎo.１７（比較例）、Ｎo.１８（本発明
例）、Ｎo.１９（比較例）：Ｎo.１７〜Ｎo.１９はＮi
の靭性向上への寄与を調査したものである。Ｎo.１７は
Ｎi量が０.１％未満のため、靭性への寄与は認められな
い。Ｎo.１８はＮi量が本発明範囲内であり、Ｎo.１０
と比較するとＮiの添加により靭性の向上が認められ
る。Ｎo.１９はＮi量が０.７％を超えるため、強度が高
くなり、靭性が低下する。
例）、Ｎo.１９（比較例）：Ｎo.１７〜Ｎo.１９はＮi
の靭性向上への寄与を調査したものである。Ｎo.１７は
Ｎi量が０.１％未満のため、靭性への寄与は認められな
い。Ｎo.１８はＮi量が本発明範囲内であり、Ｎo.１０
と比較するとＮiの添加により靭性の向上が認められ
る。Ｎo.１９はＮi量が０.７％を超えるため、強度が高
くなり、靭性が低下する。
【００３４】Ｎo.２０及びＮo.２１（本発明例）、Ｎo.
２２（比較例）：Ｎo.２０は金属外皮及びフラックス中
に含まれる全Ｎ量が０.０１５％以下であり、靭性は良
好である。Ｎo.２１は全Ｎ量が０.０１５％であり、靭
性は若干低下傾向を示している。Ｎo.２２は全Ｎ量が
０.０２３％であり、溶接金属中に多数のブローホール
等の欠陥が観察され、引張試験に際しては伸びがなく、
脆性破断し、靭性も極端に悪い。
２２（比較例）：Ｎo.２０は金属外皮及びフラックス中
に含まれる全Ｎ量が０.０１５％以下であり、靭性は良
好である。Ｎo.２１は全Ｎ量が０.０１５％であり、靭
性は若干低下傾向を示している。Ｎo.２２は全Ｎ量が
０.０２３％であり、溶接金属中に多数のブローホール
等の欠陥が観察され、引張試験に際しては伸びがなく、
脆性破断し、靭性も極端に悪い。
【００３５】Ｎo.２３及びＮo.２４（本発明例）：Ｎo.
２３は２.２５Ｃr−１Ｍo系母材に、Ｎo.２４は３Ｃr−
１Ｍo系母材に本発明を適用した例であり、いずれも溶
接作業性及び機械的性能とも良好である。
２３は２.２５Ｃr−１Ｍo系母材に、Ｎo.２４は３Ｃr−
１Ｍo系母材に本発明を適用した例であり、いずれも溶
接作業性及び機械的性能とも良好である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】
【表７】
【００４３】
【表８】
【００４４】
【発明の効果】 以上詳述したように、本発明のＣr−
Ｍo鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤによれば、長時間の溶接後熱処理を行っても、フ
ェライト粒の粗大化やフェライトバンドの発生の程度が
小さく、優れた機械的性能を示す溶接金属を得ることが
できる。
Ｍo鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤによれば、長時間の溶接後熱処理を行っても、フ
ェライト粒の粗大化やフェライトバンドの発生の程度が
小さく、優れた機械的性能を示す溶接金属を得ることが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】供試鋼板の開先形状を示す断面図である。
【図２】実施例でのワイヤＮo.９（比較例）で得られた
溶接金属（ＰＷＨＴ：６９０℃×２４ｈ）の金属組織を
示す顕微鏡写真である。
溶接金属（ＰＷＨＴ：６９０℃×２４ｈ）の金属組織を
示す顕微鏡写真である。
【図３】実施例でのワイヤＮo.１０（本発明例）で得ら
れた溶接金属（ＰＷＨＴ：６９０℃×２４ｈ）の金属組
織を示す顕微鏡写真である。
れた溶接金属（ＰＷＨＴ：６９０℃×２４ｈ）の金属組
織を示す顕微鏡写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特公 昭41−7206（ＪＰ，Ｂ１) 特公 平３−3558（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭62−19959（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭59−1518（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭59−40556（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 金属外皮内にフラックスを充填したフラ
ックス入りワイヤにおいて、フラックスは、ワイヤ全重
量に対する重量％で（以下、同じ）、ＴｉＯ2：１．８
〜７．５％、Ｃ：０．００５〜０．２％、Ｓｉ：０．０
１〜１．０％、Ｍｎ：１．０〜８．０％、Ｃｒ：１．０
〜４．０％、Ｍｏ：０．４〜１．５％、Ｎｂ：０．００
５〜０．０５％及びＶ：０．００５〜０．０５％を含
み、更にＴｉ；０．０５〜０．３％、Ｂ：０．００５〜
０．０１５％及びＮｉ：０．１〜０．７％のうちの少な
くとも１種以上を含み、残部が鉄粉及びアーク安定剤を
含めたスラグ生成剤からなり、該フラックスを充填率
（ワイヤ全重量に対する重量比）が１０〜２０％となる
ように金属外皮内に充填し、金属外皮及びフラックス中
に添加される全Ｎ量を０．０１５％以下に規制したこと
を特徴とするＣｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶
接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3089597A JPH0813432B2 (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3089597A JPH0813432B2 (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04300092A JPH04300092A (ja) | 1992-10-23 |
| JPH0813432B2 true JPH0813432B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=13975184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3089597A Expired - Fee Related JPH0813432B2 (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813432B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103659045A (zh) * | 2012-09-12 | 2014-03-26 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 二氧化碳气体保护焊用含Ti型金属药芯焊丝 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2756088B2 (ja) * | 1994-09-30 | 1998-05-25 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2756084B2 (ja) * | 1994-06-24 | 1998-05-25 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| EP0688630B2 (en) * | 1994-06-24 | 2010-06-09 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Flux-cored wire for gas shielded arc welding |
| KR100502572B1 (ko) * | 2000-07-28 | 2005-07-22 | 현대종합금속 주식회사 | 가스 보호형 내열강용 플럭스 충전 복합와이어 |
| JP5005309B2 (ja) * | 2006-10-02 | 2012-08-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 高張力鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ |
| CN103551758B (zh) * | 2013-10-11 | 2015-08-05 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 一种核电工程用高韧性金属粉型药芯焊丝 |
| CN105014261B (zh) * | 2015-07-30 | 2017-08-04 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种铬钼钢用无缝金属粉芯型药芯焊丝 |
| CN111629859A (zh) * | 2018-01-16 | 2020-09-04 | 株式会社神户制钢所 | 气体保护电弧焊用药芯焊丝 |
| JP2019171457A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 高速溶接用フラックス入りワイヤ及び高速アーク溶接方法 |
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| JPS5940556A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-06 | Hitachi Ltd | ガラス封止型電子部品およびその製造方法 |
| JPS6219959A (ja) * | 1985-07-19 | 1987-01-28 | Hitachi Ltd | フアイル転送の同期処理方式 |
| JPH033558A (ja) * | 1989-05-31 | 1991-01-09 | Ricoh Co Ltd | 画像読取装置の位置調整機構 |
-
1991
- 1991-03-28 JP JP3089597A patent/JPH0813432B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103659045A (zh) * | 2012-09-12 | 2014-03-26 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 二氧化碳气体保护焊用含Ti型金属药芯焊丝 |
| CN103659045B (zh) * | 2012-09-12 | 2016-01-20 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 二氧化碳气体保护焊用含Ti型金属药芯焊丝 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04300092A (ja) | 1992-10-23 |
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