JP3026899B2 - 低水素系被覆アーク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆アーク溶接棒Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に低温じん性が優
れ、且つＨＴ６０級以上の高強度な溶接金属を得ること
のできる低水素系被覆アーク溶接棒に関するものであ
る。
れ、且つＨＴ６０級以上の高強度な溶接金属を得ること
のできる低水素系被覆アーク溶接棒に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】低水素系被覆アーク溶接棒は、耐割れ性
や低温じん性が優れていることから、拘束の大きな箇所
や高張力鋼の溶接に広く使用されている。一方、最近で
は、溶接構造物の大型化にともない、使用される鋼材も
厚くなる傾向を示すとともに、板厚減少のため高強度な
鋼材の使用も増加している。しかし、一般に溶接金属の
強度増加と、低温じん性確保は相反する傾向を示すた
め、高強度化とともにじん性を向上させる新たな手法が
必要となっている。
や低温じん性が優れていることから、拘束の大きな箇所
や高張力鋼の溶接に広く使用されている。一方、最近で
は、溶接構造物の大型化にともない、使用される鋼材も
厚くなる傾向を示すとともに、板厚減少のため高強度な
鋼材の使用も増加している。しかし、一般に溶接金属の
強度増加と、低温じん性確保は相反する傾向を示すた
め、高強度化とともにじん性を向上させる新たな手法が
必要となっている。
【０００３】溶接金属のじん性向上対策としては、例え
ば特公平２−４２３１２号公報においては、Ｎｉを添加
し、且つＭｎとＮｉの合計を限定することによって、じ
ん性を向上させているが、平均値的には高じん性が得ら
れても安定化、すなわちばらつきの点からは十分な手法
とは言い難い問題点を残している。また、特公昭６０−
５３９７号公報では被覆剤にチタン酸化物、硼素の酸化
物を添加することにより、溶接金属を細粒な均一組織と
し低温じん性、特にＣＴＯＤ特性を向上することが開示
されているが、より高強度で高じん性な溶接金属の求め
られる要求に対しては、十分なものとはなっていない。
ば特公平２−４２３１２号公報においては、Ｎｉを添加
し、且つＭｎとＮｉの合計を限定することによって、じ
ん性を向上させているが、平均値的には高じん性が得ら
れても安定化、すなわちばらつきの点からは十分な手法
とは言い難い問題点を残している。また、特公昭６０−
５３９７号公報では被覆剤にチタン酸化物、硼素の酸化
物を添加することにより、溶接金属を細粒な均一組織と
し低温じん性、特にＣＴＯＤ特性を向上することが開示
されているが、より高強度で高じん性な溶接金属の求め
られる要求に対しては、十分なものとはなっていない。
【０００４】一方、特開昭６３−２４２４９１号公報に
は、Ｃｒ−Ｍｏ系高温鋼用低水素系被覆アーク溶接棒に
Ｍｇを添加して溶接金属中の酸素量を低減し、組織を微
細化して耐割れ性、溶接金属の延性を向上させる技術が
開示されているが、高強度、高じん性化に対して不十分
である。
は、Ｃｒ−Ｍｏ系高温鋼用低水素系被覆アーク溶接棒に
Ｍｇを添加して溶接金属中の酸素量を低減し、組織を微
細化して耐割れ性、溶接金属の延性を向上させる技術が
開示されているが、高強度、高じん性化に対して不十分
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な事情に着目し、高張力鋼、例えば６０キロ級以上の高
張力鋼の溶接において、溶接金属の低温じん性が優れた
低水素系被覆アーク溶接棒を提供するものである。
な事情に着目し、高張力鋼、例えば６０キロ級以上の高
張力鋼の溶接において、溶接金属の低温じん性が優れた
低水素系被覆アーク溶接棒を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｐ：０．００６
％以下、Ｓ：０．００４％以下、Ｎ：０．００５％以
下、Ｏ：０．０２％以下、に規制した鋼心線の周囲に、
金属炭酸塩：３０〜６０％、金属弗化物：１３〜２３
％、Ｍｇ：０．５〜５．０％を含有し、残部が脱酸剤、
合金剤、アーク安定剤、スラグ生成剤、粘結剤を含む被
覆剤を含有せしめ、被覆率（溶接棒全重量に対する被覆
剤重量の割合）が２５〜４５重量％となるように被覆
し、且つ被覆アーク溶接棒全重量に対して、Ｓｉ：０．
２〜２．５％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｎｉ：１．０
〜７．５％、Ｔｉ：０．１５％以下、Ａｌ：０．０８％
以下に調整したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶
接棒にある。更に平均粒径を７５〜１２０μｍに制限し
たＭｇを含有することも特徴とする。
ろは、重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｐ：０．００６
％以下、Ｓ：０．００４％以下、Ｎ：０．００５％以
下、Ｏ：０．０２％以下、に規制した鋼心線の周囲に、
金属炭酸塩：３０〜６０％、金属弗化物：１３〜２３
％、Ｍｇ：０．５〜５．０％を含有し、残部が脱酸剤、
合金剤、アーク安定剤、スラグ生成剤、粘結剤を含む被
覆剤を含有せしめ、被覆率（溶接棒全重量に対する被覆
剤重量の割合）が２５〜４５重量％となるように被覆
し、且つ被覆アーク溶接棒全重量に対して、Ｓｉ：０．
２〜２．５％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｎｉ：１．０
〜７．５％、Ｔｉ：０．１５％以下、Ａｌ：０．０８％
以下に調整したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶
接棒にある。更に平均粒径を７５〜１２０μｍに制限し
たＭｇを含有することも特徴とする。
【０００７】
【作用】従来より溶接金属のじん性向上のため、溶接金
属を低酸素化することが有効であることが知られてい
る。しかし、被覆アーク溶接棒においては、被覆剤の分
解によって発生する酸素や大気中の酸素が溶接時にアー
ク中に巻き込まれ、溶接金属中に入るため大幅な酸素量
低下には至らなかった。本発明者らは種々の検討を行っ
た結果、被覆剤中にＭｇを添加させること、溶接棒全体
のＭｎを管理すること、同様にＡｌ，Ｔｉを制限するこ
と、心線中のＰ，Ｓを制限することによって、高強度で
高じん性な溶接金属の得られる被覆アーク溶接棒を開発
したものである。以下に本発明における成分限定の理由
を詳細に説明する。
属を低酸素化することが有効であることが知られてい
る。しかし、被覆アーク溶接棒においては、被覆剤の分
解によって発生する酸素や大気中の酸素が溶接時にアー
ク中に巻き込まれ、溶接金属中に入るため大幅な酸素量
低下には至らなかった。本発明者らは種々の検討を行っ
た結果、被覆剤中にＭｇを添加させること、溶接棒全体
のＭｎを管理すること、同様にＡｌ，Ｔｉを制限するこ
と、心線中のＰ，Ｓを制限することによって、高強度で
高じん性な溶接金属の得られる被覆アーク溶接棒を開発
したものである。以下に本発明における成分限定の理由
を詳細に説明する。
【０００８】［心線成分］本発明における鋼心線におい
て、Ｃが０．０８重量％を超えるとマルテンサイトを生
成してじん性が劣化する。且つ耐割れ性も劣る。また、
低温じん性を向上するために、Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｏを限定す
る。
て、Ｃが０．０８重量％を超えるとマルテンサイトを生
成してじん性が劣化する。且つ耐割れ性も劣る。また、
低温じん性を向上するために、Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｏを限定す
る。
【０００９】ＰおよびＳは溶接時に最終凝固部に偏析し
てじん性が低下する。心線のＰ，Ｓは極力低下すること
が望ましいが、少なくするほど心線の製造コストが上昇
する。このため溶接金属の低温じん性低下に影響の少な
い範囲として、Ｐ，Ｓの量を、それぞれ０．００６重量
％、０．００４重量％以下とした。
てじん性が低下する。心線のＰ，Ｓは極力低下すること
が望ましいが、少なくするほど心線の製造コストが上昇
する。このため溶接金属の低温じん性低下に影響の少な
い範囲として、Ｐ，Ｓの量を、それぞれ０．００６重量
％、０．００４重量％以下とした。
【００１０】溶接金属中のＮ量を低減すると溶接金属の
じん性向上に有効である。溶接金属のＮ量は溶接中に大
気中から混入するものの他、溶接棒心線中のＮによって
も影響される。このため心線のＮをできるだけ低く抑え
ることが望ましいが、Ｎを低く抑えるには原料の厳選等
製造コストの上昇につながる。このため溶接金属の低温
じん性に悪影響の少ない範囲として、心線に使用するＮ
量を０．００５重量％以下とした。
じん性向上に有効である。溶接金属のＮ量は溶接中に大
気中から混入するものの他、溶接棒心線中のＮによって
も影響される。このため心線のＮをできるだけ低く抑え
ることが望ましいが、Ｎを低く抑えるには原料の厳選等
製造コストの上昇につながる。このため溶接金属の低温
じん性に悪影響の少ない範囲として、心線に使用するＮ
量を０．００５重量％以下とした。
【００１１】心線中のＯ量が多いと、溶接中に被覆剤中
の脱酸剤や合金剤と反応してその歩留まりを低下させ、
溶接金属の性能のばらつきの原因となるほか、溶接金属
中に介在物を生じ、じん性低下の原因となる。このた
め、安定した溶接金属成分の得られる範囲として心線の
Ｏ量を０．０２重量％以下とした。
の脱酸剤や合金剤と反応してその歩留まりを低下させ、
溶接金属の性能のばらつきの原因となるほか、溶接金属
中に介在物を生じ、じん性低下の原因となる。このた
め、安定した溶接金属成分の得られる範囲として心線の
Ｏ量を０．０２重量％以下とした。
【００１２】なお、本発明溶接棒に用いる心線として
は、Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｏ以外は特に規定しないが、他の
成分はＪＩＳ Ｇ３５２３に定められた範囲であること
が望ましい。
は、Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｏ以外は特に規定しないが、他の
成分はＪＩＳ Ｇ３５２３に定められた範囲であること
が望ましい。
【００１３】［被覆剤］金属炭酸塩とは、ＣａＣＯ3 ，
ＭｇＣＯ3 ，ＢａＣＯ3 などを指し、アークの熱で分解
してガスを発生し、アーク雰囲気を大気から保護する働
きがある。それらの１種以上の合計が、３０重量％未満
ではシールドガスが不足して溶接金属に大気中の窒素や
水素が多量に溶解し、じん性や耐割れ性の劣化を招く。
また、６０重量％を超えるとアークが不安定になりビー
ド形状が悪化し、スラグの剥離性も悪くなるので３０〜
６０重量％の範囲とした。
ＭｇＣＯ3 ，ＢａＣＯ3 などを指し、アークの熱で分解
してガスを発生し、アーク雰囲気を大気から保護する働
きがある。それらの１種以上の合計が、３０重量％未満
ではシールドガスが不足して溶接金属に大気中の窒素や
水素が多量に溶解し、じん性や耐割れ性の劣化を招く。
また、６０重量％を超えるとアークが不安定になりビー
ド形状が悪化し、スラグの剥離性も悪くなるので３０〜
６０重量％の範囲とした。
【００１４】金属弗化物とは、ＣａＦ2 ，ＭｇＦ2 ，Ａ
ｌＦ3 などを指し、溶融スラグの流動性調整のため添加
するが、それらの１種以上の合計が、１３重量％未満で
は溶融スラグの粘性が不足し、スラグの被包性が悪くな
り、ビード形状も劣化する。２３重量％を超えて添加す
ると、被覆筒の形状が不完全となり、アークの安定性が
悪くなるので、１３〜２３重量％の範囲とした。
ｌＦ3 などを指し、溶融スラグの流動性調整のため添加
するが、それらの１種以上の合計が、１３重量％未満で
は溶融スラグの粘性が不足し、スラグの被包性が悪くな
り、ビード形状も劣化する。２３重量％を超えて添加す
ると、被覆筒の形状が不完全となり、アークの安定性が
悪くなるので、１３〜２３重量％の範囲とした。
【００１５】続いてＭｇは、脱酸剤として働き清浄な溶
接金属を得るのに有効なほか、アーク安定剤として溶接
作業性確保の上でも非常に効果的である。その添加量が
０．５重量％未満では十分な脱酸効果が得られず、一方
５重量％を超えて添加すると溶接時アークが不安定とな
り、スパッタが増加するとともにスラグの粘性が低下
し、スラグの剥離性が劣化するので、Ｍｇの添加範囲を
０．５〜５．０重量％とした。
接金属を得るのに有効なほか、アーク安定剤として溶接
作業性確保の上でも非常に効果的である。その添加量が
０．５重量％未満では十分な脱酸効果が得られず、一方
５重量％を超えて添加すると溶接時アークが不安定とな
り、スパッタが増加するとともにスラグの粘性が低下
し、スラグの剥離性が劣化するので、Ｍｇの添加範囲を
０．５〜５．０重量％とした。
【００１６】被覆剤の成分としては、以上の各成分を必
須成分とするが、その他の成分は、主として脱酸剤、合
金剤、アーク安定剤、スラグ生成剤、粘結剤からなるも
のである。脱酸剤としては通常の脱酸剤でよい。合金剤
はＭｏ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｂなどを指し、溶接金属の強度増
加、耐熱性、耐食性などの向上の目的で、それぞれ必要
に応じて添加される。これらはそれぞれの金属粉のほ
か、鉄および他の金属との合金粉の形で添加される。ア
ーク安定剤、スラグ生成剤とは、鉄分、アルカリ成分、
ルチールなどを指す。また粘結剤としては、珪酸カリ、
珪酸ソーダなどを指す。
須成分とするが、その他の成分は、主として脱酸剤、合
金剤、アーク安定剤、スラグ生成剤、粘結剤からなるも
のである。脱酸剤としては通常の脱酸剤でよい。合金剤
はＭｏ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｂなどを指し、溶接金属の強度増
加、耐熱性、耐食性などの向上の目的で、それぞれ必要
に応じて添加される。これらはそれぞれの金属粉のほ
か、鉄および他の金属との合金粉の形で添加される。ア
ーク安定剤、スラグ生成剤とは、鉄分、アルカリ成分、
ルチールなどを指す。また粘結剤としては、珪酸カリ、
珪酸ソーダなどを指す。
【００１７】［被覆率］上記組成の被覆剤を上記組成の
鋼心線の周囲に被覆剤重量が２５〜４５重量％となるよ
うに被覆する必要がある。被覆率とは、溶接棒全重量に
対する被覆剤の重量％を意味し、被覆率が２５重量％未
満では保護筒としての機能が不十分になってシールド不
足を生じ、溶接金属中のＮが増加してじん性が低下した
り、スパッタが増加したり、生成スラグ量の不足によっ
てビード外観が悪化する。一方、４５重量％を超える
と、スラグ量が多くなりすぎるためにスラグ巻き込み等
の欠陥が発生し易くなると共に、開先幅の狭い溶接継手
に適用した場合に運棒が困難になる。
鋼心線の周囲に被覆剤重量が２５〜４５重量％となるよ
うに被覆する必要がある。被覆率とは、溶接棒全重量に
対する被覆剤の重量％を意味し、被覆率が２５重量％未
満では保護筒としての機能が不十分になってシールド不
足を生じ、溶接金属中のＮが増加してじん性が低下した
り、スパッタが増加したり、生成スラグ量の不足によっ
てビード外観が悪化する。一方、４５重量％を超える
と、スラグ量が多くなりすぎるためにスラグ巻き込み等
の欠陥が発生し易くなると共に、開先幅の狭い溶接継手
に適用した場合に運棒が困難になる。
【００１８】［溶接棒全体の成分］本発明では、上記各
成分を溶接棒全体として調整する必要がある。この場
合、溶接棒全体の各成分の量は、Ｓｉの場合を例にとる
と、下記被覆率Ａを考慮して、次式で表される量であ
る。 〔溶接棒のＳｉ〕（％）＝〔心線中のＳｉ〕×（１００
−Ａ）／１００＋〔被覆剤中のＳｉ〕×Ａ／１００
成分を溶接棒全体として調整する必要がある。この場
合、溶接棒全体の各成分の量は、Ｓｉの場合を例にとる
と、下記被覆率Ａを考慮して、次式で表される量であ
る。 〔溶接棒のＳｉ〕（％）＝〔心線中のＳｉ〕×（１００
−Ａ）／１００＋〔被覆剤中のＳｉ〕×Ａ／１００
【００１９】溶接棒のＳｉは、溶接金属の脱酸を目的と
するものであるが、溶接作業性確保の上からも必要であ
る。溶接棒中の含有率が０．２重量％未満では、脱酸不
足によって溶接金属中に気孔が発生し易く、立向姿勢で
の溶接作業性が劣化する。一方、２．５重量％を超える
と溶接金属のじん性が低下するので、溶接棒のＳｉ含有
率の範囲を０．２〜２．５重量％とした。
するものであるが、溶接作業性確保の上からも必要であ
る。溶接棒中の含有率が０．２重量％未満では、脱酸不
足によって溶接金属中に気孔が発生し易く、立向姿勢で
の溶接作業性が劣化する。一方、２．５重量％を超える
と溶接金属のじん性が低下するので、溶接棒のＳｉ含有
率の範囲を０．２〜２．５重量％とした。
【００２０】溶接棒のＭｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤とし
て重要であり、少なくとも０．２重量％含有させなけれ
ばならないが、２．５重量％を超えると上部ベイナイト
とマルテンサイトの混合組織となり、じん性を劣化させ
るので、溶接棒のＭｎ含有率の範囲を０．２〜２．５重
量％とした。
て重要であり、少なくとも０．２重量％含有させなけれ
ばならないが、２．５重量％を超えると上部ベイナイト
とマルテンサイトの混合組織となり、じん性を劣化させ
るので、溶接棒のＭｎ含有率の範囲を０．２〜２．５重
量％とした。
【００２１】溶接棒のＮｉは、対象とする高強度の溶接
金属で溶接棒のＮｉが１．０重量％未満になると高じん
性を得ることが困難となるので、１．０重量％以上とす
る必要がある。一方、７．５重量％を超えると溶接金属
の粒界が脆化して、粒界破壊が生じてじん性が低下する
ので、溶接棒のＮｉ含有率の範囲を１．０〜７．５重量
％とした。
金属で溶接棒のＮｉが１．０重量％未満になると高じん
性を得ることが困難となるので、１．０重量％以上とす
る必要がある。一方、７．５重量％を超えると溶接金属
の粒界が脆化して、粒界破壊が生じてじん性が低下する
ので、溶接棒のＮｉ含有率の範囲を１．０〜７．５重量
％とした。
【００２２】溶接棒のＴｉは、強力な脱酸剤の一部とし
て有効であるが、０．１５重量％を超えるとチタン炭化
物の析出が増加し、硬さを増したり硬さのばらつきも大
きくなり、じん性を劣化させるので溶接棒のＴｉ含有率
の範囲を０．１５重量％以下とした。
て有効であるが、０．１５重量％を超えるとチタン炭化
物の析出が増加し、硬さを増したり硬さのばらつきも大
きくなり、じん性を劣化させるので溶接棒のＴｉ含有率
の範囲を０．１５重量％以下とした。
【００２３】溶接棒のＡｌも、強力な脱酸剤の一部とし
て有効であるが、０．０８重量％を超えると、脱酸生成
物中のＡｌ2 Ｏ3 が溶接金属中に多く残存して酸素量が
増加することによって、じん性が劣化するので溶接棒中
のＡｌ含有率の範囲を０．０８重量％以下とした。
て有効であるが、０．０８重量％を超えると、脱酸生成
物中のＡｌ2 Ｏ3 が溶接金属中に多く残存して酸素量が
増加することによって、じん性が劣化するので溶接棒中
のＡｌ含有率の範囲を０．０８重量％以下とした。
【００２４】本発明溶接棒に含まれる元素の種類および
最適添加率は上記のとおりであり、上記の要件を満足す
る限り本発明の目的は達成されるが、各元素の機能を総
合的に考慮し、溶接金属の低温じん性を一層効果的に高
めるためには、平均粒径を７５〜１２０μｍに制限した
Ｍｇを使用するのが好ましい。これにより溶接金属にお
ける酸素量がより低減でき、溶接金属のじん性のばらつ
きが少なく、安定かつ向上するためである。平均粒径７
５μｍ未満では、Ｍｇの平均粒径が小さすぎるため、本
発明が期待するじん性の安定化が少ない。この理由は、
低水素系被覆アーク溶接棒は、拡散性水素量低減のため
に高温乾燥を行っておりＭｇが酸化し、本来の機能を発
揮しないからである。平均粒径が１２０μｍを超える場
合においては、溶接金属性能は良好で健全な溶接金属を
得ることができるが、塗装時におけるフラックスの流動
性に問題があり、生産性を阻害することがある。
最適添加率は上記のとおりであり、上記の要件を満足す
る限り本発明の目的は達成されるが、各元素の機能を総
合的に考慮し、溶接金属の低温じん性を一層効果的に高
めるためには、平均粒径を７５〜１２０μｍに制限した
Ｍｇを使用するのが好ましい。これにより溶接金属にお
ける酸素量がより低減でき、溶接金属のじん性のばらつ
きが少なく、安定かつ向上するためである。平均粒径７
５μｍ未満では、Ｍｇの平均粒径が小さすぎるため、本
発明が期待するじん性の安定化が少ない。この理由は、
低水素系被覆アーク溶接棒は、拡散性水素量低減のため
に高温乾燥を行っておりＭｇが酸化し、本来の機能を発
揮しないからである。平均粒径が１２０μｍを超える場
合においては、溶接金属性能は良好で健全な溶接金属を
得ることができるが、塗装時におけるフラックスの流動
性に問題があり、生産性を阻害することがある。
【００２５】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。この実施
例においては表１に示す化学成分を有する心線と、表２
及び表３に示す化学成分を有する被覆剤を用いて、心線
径４．０ｍｍの外周に被覆剤を塗布し被覆アーク溶接棒
を作製した。
例においては表１に示す化学成分を有する心線と、表２
及び表３に示す化学成分を有する被覆剤を用いて、心線
径４．０ｍｍの外周に被覆剤を塗布し被覆アーク溶接棒
を作製した。
【００２６】得られた各被覆アーク溶接棒を用い、供試
母材として厚さ２５ｍｍの鋼板にＸ開先をとりアーク溶
接を行った。なお溶接条件は、溶接電流１５０アンペ
ア、溶接入熱３０ｋＪ／ｃｍ、予熱・パス間温度１００
〜２００℃、立向姿勢で溶接継手を作製し、引張試験及
び試験温度−４０℃での２ｍｍＶノッチ衝撃試験を行っ
た。また、溶接作業性、溶接金属の酸素量を調べた。そ
れらの調査結果を表４に示す。なお、酸素量は０．０２
重量％未満を○印、０．０２重量％以上を×印とした。
母材として厚さ２５ｍｍの鋼板にＸ開先をとりアーク溶
接を行った。なお溶接条件は、溶接電流１５０アンペ
ア、溶接入熱３０ｋＪ／ｃｍ、予熱・パス間温度１００
〜２００℃、立向姿勢で溶接継手を作製し、引張試験及
び試験温度−４０℃での２ｍｍＶノッチ衝撃試験を行っ
た。また、溶接作業性、溶接金属の酸素量を調べた。そ
れらの調査結果を表４に示す。なお、酸素量は０．０２
重量％未満を○印、０．０２重量％以上を×印とした。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】Ｅ１〜Ｅ９は、いずれも本発明の要件を全
て満たしており、強度、じん性ともに良好な値を示し、
また溶接作業性も良好であった。
て満たしており、強度、じん性ともに良好な値を示し、
また溶接作業性も良好であった。
【００３２】溶接棒Ｅ１０〜Ｅ２０は、比較例を示す。
溶接棒Ｅ１０，Ｅ１１は、使用した心線のＣ，Ｐ，Ｓ，
Ｎ，Ｏが上限を超えるものがあり、いずれも本発明溶接
棒に比べ、著しく低温じん性が低い。溶接棒Ｅ１２は、
溶接棒中のＳｉ量が上限を超えるものであり、じん性が
低い。溶接棒Ｅ１３は、金属炭酸塩と溶接棒中のＴｉが
上限を超えているので、溶接作業性が悪く、かつ強度が
高くなりすぎじん性が低い。溶接棒Ｅ１４は、金属弗化
物および溶接棒中のＭｎが外れており、溶接作業性が悪
く、かつじん性が低下した。溶接棒Ｅ１５は、被覆剤中
のＭｇが外れており脱酸効果が働かず酸素量が多くじん
性が劣った。溶接棒Ｅ１６は、金属炭酸塩が下限を下回
っており、溶接作業性が悪かった。また、溶接棒中のＡ
１が外れており、酸素量が多くなりじん性が劣った。溶
接棒Ｅ１７は、金属弗化物が上限を超えているため溶接
作業性が悪く、かつ溶接棒中のＮｉ量が下限を下回って
おり、じん性が劣った。溶接棒Ｅ１８は、被覆剤中のＭ
ｇが上限を超えているため、溶接作業性が劣った。溶接
棒Ｅ１９は、溶接棒中のＮｉが上限を超えているため、
じん性が低い。溶接棒Ｅ２０は、被覆率が下限を下回っ
ており、溶接作業性が悪く、窒素量が増加してじん性が
低い。
溶接棒Ｅ１０，Ｅ１１は、使用した心線のＣ，Ｐ，Ｓ，
Ｎ，Ｏが上限を超えるものがあり、いずれも本発明溶接
棒に比べ、著しく低温じん性が低い。溶接棒Ｅ１２は、
溶接棒中のＳｉ量が上限を超えるものであり、じん性が
低い。溶接棒Ｅ１３は、金属炭酸塩と溶接棒中のＴｉが
上限を超えているので、溶接作業性が悪く、かつ強度が
高くなりすぎじん性が低い。溶接棒Ｅ１４は、金属弗化
物および溶接棒中のＭｎが外れており、溶接作業性が悪
く、かつじん性が低下した。溶接棒Ｅ１５は、被覆剤中
のＭｇが外れており脱酸効果が働かず酸素量が多くじん
性が劣った。溶接棒Ｅ１６は、金属炭酸塩が下限を下回
っており、溶接作業性が悪かった。また、溶接棒中のＡ
１が外れており、酸素量が多くなりじん性が劣った。溶
接棒Ｅ１７は、金属弗化物が上限を超えているため溶接
作業性が悪く、かつ溶接棒中のＮｉ量が下限を下回って
おり、じん性が劣った。溶接棒Ｅ１８は、被覆剤中のＭ
ｇが上限を超えているため、溶接作業性が劣った。溶接
棒Ｅ１９は、溶接棒中のＮｉが上限を超えているため、
じん性が低い。溶接棒Ｅ２０は、被覆率が下限を下回っ
ており、溶接作業性が悪く、窒素量が増加してじん性が
低い。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、低水素系被覆アー
ク溶接棒において、心線、被覆剤および溶接棒全体の組
成、被覆率を規制したので、ＨＴ６０級以上の高強度な
溶接金属を対象として優れたじん性が得られる。よっ
て、各種鋼構造物に対する溶接継手の信頼性を大幅に向
上することができる。
ク溶接棒において、心線、被覆剤および溶接棒全体の組
成、被覆率を規制したので、ＨＴ６０級以上の高強度な
溶接金属を対象として優れたじん性が得られる。よっ
て、各種鋼構造物に対する溶接継手の信頼性を大幅に向
上することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青山 淳一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株 式会社 技術開発本部内 (56)参考文献 特開 平３−285793（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−294088（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−319092（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/365 B23K 35/30 330
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０８％以下 Ｐ：０．００６％以下 Ｓ：０．００４％以下 Ｎ：０．００５％以下 Ｏ：０．０２％以下 に規制した鋼心線の周囲に、 金属炭酸塩 ：３０〜６０％ 金属弗化物 ：１３〜２３％ Ｍｇ ：０．５〜５．０％ を含有し、残部が脱酸剤、合金剤、アーク安定剤、スラ
グ生成剤、粘結剤を含む被覆剤を含有せしめ、被覆率
（溶接棒全重量に対する被覆剤重量の割合）が２５〜４
５重量％となるように被覆し、且つ被覆アーク溶接棒全
重量に対して、 Ｓｉ：０．２〜２．５％ Ｍｎ：０．２〜２．５％ Ｎｉ：１．０〜７．５％ Ｔｉ：０．１５％以下 Ａｌ：０．０８％以下 に調整したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接
棒。 - 【請求項２】 平均粒径を７５〜１２０μｍに制限した
Ｍｇを含有することを特徴とする請求項１に記載の低水
素系被覆アーク溶接棒。
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|---|---|---|---|
| JP5103694A JP3026899B2 (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103694A JP3026899B2 (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06285683A JPH06285683A (ja) | 1994-10-11 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP5103694A Expired - Fee Related JP3026899B2 (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP5348937B2 (ja) * | 2008-05-08 | 2013-11-20 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
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-
1993
- 1993-04-07 JP JP5103694A patent/JP3026899B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1077247C (zh) * | 1994-05-23 | 2002-01-02 | 松下电器产业株式会社 | 圆筒形多叶片风扇外壳 |
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| JPH06285683A (ja) | 1994-10-11 |
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