JPH01215493A - オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH01215493A JPH01215493A JP63037384A JP3738488A JPH01215493A JP H01215493 A JPH01215493 A JP H01215493A JP 63037384 A JP63037384 A JP 63037384A JP 3738488 A JP3738488 A JP 3738488A JP H01215493 A JPH01215493 A JP H01215493A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3608—Titania or titanates
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼溶接材料に係
り、さらに詳しくはオーステディト系ステンレス鋼の溶
接において、溶接作業性と溶接部の低温靭性が良好でX
線性能にも優れるオーステナイト系ステンレス鋼溶接用
フラックス入りワイヤに関する。 “ 〔従来の技術〕 ステンレス鋼の溶接分野においても、半自動化や自動化
が進み、フラックス入りワイヤの使用が普及しつつある
。しかるに上記ワイヤにはスラグ形成剤やアーク安定剤
として各種の金属酸化物がワイヤ外皮に内包されており
、シールドガスとして100%CO8や80%^r+2
−0%C08の混合ガスを併用するため、ソリッドワイ
ヤと不活性ガスを組合せたMIG溶接法とくらべると、
溶接作業性が優れる反面、溶着金属中の酸素量が多くな
り易く、低温靭性等に悪影響を及ぼしていた。
り、さらに詳しくはオーステディト系ステンレス鋼の溶
接において、溶接作業性と溶接部の低温靭性が良好でX
線性能にも優れるオーステナイト系ステンレス鋼溶接用
フラックス入りワイヤに関する。 “ 〔従来の技術〕 ステンレス鋼の溶接分野においても、半自動化や自動化
が進み、フラックス入りワイヤの使用が普及しつつある
。しかるに上記ワイヤにはスラグ形成剤やアーク安定剤
として各種の金属酸化物がワイヤ外皮に内包されており
、シールドガスとして100%CO8や80%^r+2
−0%C08の混合ガスを併用するため、ソリッドワイ
ヤと不活性ガスを組合せたMIG溶接法とくらべると、
溶接作業性が優れる反面、溶着金属中の酸素量が多くな
り易く、低温靭性等に悪影響を及ぼしていた。
そのため、これまでのフシックス入すワイヤは、溶着金
属のフェライト量調整等、−船釣に知られた方法では十
分な低温靭性が得られないため、極低温液化ガスの圧力
容器や配管に使用されるオーステナイト系ステンレス鋼
の溶接には不向なものとなっている。
属のフェライト量調整等、−船釣に知られた方法では十
分な低温靭性が得られないため、極低温液化ガスの圧力
容器や配管に使用されるオーステナイト系ステンレス鋼
の溶接には不向なものとなっている。
そこで、これらの点に関し、本発明者らは先に、フラッ
クス入りワイヤによるステンレス鋼のガスシールドアー
ク溶接における溶着金属の低温靭性の向上を目的に種々
検討を重ね、良好な低温靭性と溶接作業性を示すワイヤ
外皮と充填フラックスの成分範囲を見出すに至り特開昭
61−238495号公報において提案した。
クス入りワイヤによるステンレス鋼のガスシールドアー
ク溶接における溶着金属の低温靭性の向上を目的に種々
検討を重ね、良好な低温靭性と溶接作業性を示すワイヤ
外皮と充填フラックスの成分範囲を見出すに至り特開昭
61−238495号公報において提案した。
しかし、これらの成分範囲で生産したフラックス入りワ
イヤは、良好な低温靭性や溶接作業性を示すものの、ワ
イヤ断面形状の種類によっては、溶接部のX線性能等に
問題がある事が判明した。
イヤは、良好な低温靭性や溶接作業性を示すものの、ワ
イヤ断面形状の種類によっては、溶接部のX線性能等に
問題がある事が判明した。
即ち、フラックス入りワイヤの外皮としてステンレス鋼
の帯鋼を用い、その帯鋼端面を内部に折り込んで管状と
したT断面形状のワイヤは前述の問題を生じないが、ス
テンレス鋼のパイプを外皮とするO断面形状のワイヤは
溶接部にスラグ巻込みが発生し易く、新たにこの対策を
講する必要に迫られた。
の帯鋼を用い、その帯鋼端面を内部に折り込んで管状と
したT断面形状のワイヤは前述の問題を生じないが、ス
テンレス鋼のパイプを外皮とするO断面形状のワイヤは
溶接部にスラグ巻込みが発生し易く、新たにこの対策を
講する必要に迫られた。
このような問題点は、ワイヤ外皮と充填フラックスとの
溶融時間差が過大な時に発生し、例えばT断面形状のワ
イヤに比べて、0断面形状のワイヤはアーク中で外皮だ
けが先に溶融し、充填フラックスが針状となって、その
まま溶融金属内に突込み、スラグとして残留し易(なる
ために生じるものである。この現象が原因で溶接部のX
線性能が劣化するのみならず、強度や伸び、靭性等機械
的性能も低下する傾向があり、特開昭61−23849
5号公報において提案したワイヤ外皮と充填フラックス
の成分範囲は0断面形状のフラックス入りワイヤとして
は不適であった。
溶融時間差が過大な時に発生し、例えばT断面形状のワ
イヤに比べて、0断面形状のワイヤはアーク中で外皮だ
けが先に溶融し、充填フラックスが針状となって、その
まま溶融金属内に突込み、スラグとして残留し易(なる
ために生じるものである。この現象が原因で溶接部のX
線性能が劣化するのみならず、強度や伸び、靭性等機械
的性能も低下する傾向があり、特開昭61−23849
5号公報において提案したワイヤ外皮と充填フラックス
の成分範囲は0断面形状のフラックス入りワイヤとして
は不適であった。
(発明が解決しようとする課題〕
本発明は、以上のような課題、を解決すべくなされたも
のであって、その目的とするとニスは、溶接部の低温靭
性が良好で、しかも高強度を有し、良好なX線性能や溶
接作−性を示すオーステナイ・ ト系ステンレス鋼溶接
用フランクス入りワイヤの提供にある。
のであって、その目的とするとニスは、溶接部の低温靭
性が良好で、しかも高強度を有し、良好なX線性能や溶
接作−性を示すオーステナイ・ ト系ステンレス鋼溶接
用フランクス入りワイヤの提供にある。
本発明者らは、0断面形状のオーステナイト系ステンレ
ス鋼溶接用フランクス入すワイヤにおける前記の課題を
解決するため種々検討をした。その結果、TiO2系の
充填フラックスにおいて、FeおよびMn酸化物とZr
0.を規制し、かつSing、アルカリ金属弗化物、T
i、 BiおよびBi酸化物、平均粒度が10〜150
μmのオーステナイト系ステンレス鋼粉末を適量添加す
ると共に、しかもワイヤ外皮中のCとNおよび(C+N
)も適量にする事により、これらの相乗雫果から前述の
目的を達成するに至った。
ス鋼溶接用フランクス入すワイヤにおける前記の課題を
解決するため種々検討をした。その結果、TiO2系の
充填フラックスにおいて、FeおよびMn酸化物とZr
0.を規制し、かつSing、アルカリ金属弗化物、T
i、 BiおよびBi酸化物、平均粒度が10〜150
μmのオーステナイト系ステンレス鋼粉末を適量添加す
ると共に、しかもワイヤ外皮中のCとNおよび(C+N
)も適量にする事により、これらの相乗雫果から前述の
目的を達成するに至った。
即ち、本発明の要旨は、C0.028%(重量%、以下
同じ)以下、N 0.045%以下、かつ(c+N)
が0.ots〜0.060%のオース8テナイト系ステ
ンレス調を1ワ・イヤの外皮セし、その内部にワイヤ全
”重量に対してTiOx 4〜12%、5ift
0.5〜3.0%、アルカリ金属弗化物の1種または2
種以上を0.5〜1.5%、BiおよびBi酸化物の合
計が0.002〜0.02%、Ti0.05〜0.9%
、平均粒度が10〜150μmのオーステナイト系ステ
ンレス鋼粉末を3〜14%含有し、PeおよびMn酸化
物の合計が0.5%以下に制限され、さらに必要に応じ
てZr0.を0.1〜2.0%含有したフラックスが充
填されてなることを特徴とするオーステナイト系ステン
レス鋼溶接用フラックス入りワイヤにある。
同じ)以下、N 0.045%以下、かつ(c+N)
が0.ots〜0.060%のオース8テナイト系ステ
ンレス調を1ワ・イヤの外皮セし、その内部にワイヤ全
”重量に対してTiOx 4〜12%、5ift
0.5〜3.0%、アルカリ金属弗化物の1種または2
種以上を0.5〜1.5%、BiおよびBi酸化物の合
計が0.002〜0.02%、Ti0.05〜0.9%
、平均粒度が10〜150μmのオーステナイト系ステ
ンレス鋼粉末を3〜14%含有し、PeおよびMn酸化
物の合計が0.5%以下に制限され、さらに必要に応じ
てZr0.を0.1〜2.0%含有したフラックスが充
填されてなることを特徴とするオーステナイト系ステン
レス鋼溶接用フラックス入りワイヤにある。
以下に本発明を作用と共に詳細に説明する。
−〔作用〕
まず、本発明にいう「フラックス入りワイヤ」とは、第
1図にその一例を示すようにステンレス鋼からなる外皮
1の内部に充填フラックス2を充填したものである。
1図にその一例を示すようにステンレス鋼からなる外皮
1の内部に充填フラックス2を充填したものである。
次にワイヤ外皮と充填フラックス成分の限定理由を述べ
る。
る。
ワイヤ外皮中のC+!:Nは溶着金属中に歩留り易(、
溶着金属の諸性能等に影響を及ぼす、外皮中のCとN量
の和が0.015%未満の場合、溶着金属の引張強さが
不足し、逆に0.060%を超えると低温靭性が劣化す
る。なお、Cはワイヤ外皮中以外のワイヤ表面に塗布す
る潤滑剤、あるいはシールドガス中のCOz等からも溶
着金属に添加される結果、溶接部の低温靭性や耐食性を
損うことになるので、ワイヤ外皮中のCは0.028%
以下とする必要がある。またN量が過多となると、スラ
グのばくり性が劣化するので、外皮中のNとしては、0
.045%以下にする必要がある。
溶着金属の諸性能等に影響を及ぼす、外皮中のCとN量
の和が0.015%未満の場合、溶着金属の引張強さが
不足し、逆に0.060%を超えると低温靭性が劣化す
る。なお、Cはワイヤ外皮中以外のワイヤ表面に塗布す
る潤滑剤、あるいはシールドガス中のCOz等からも溶
着金属に添加される結果、溶接部の低温靭性や耐食性を
損うことになるので、ワイヤ外皮中のCは0.028%
以下とする必要がある。またN量が過多となると、スラ
グのばくり性が劣化するので、外皮中のNとしては、0
.045%以下にする必要がある。
ワイヤ外皮の内部に充填するTi0gは、被包性と追従
性の良いスラグを形成し、と−ド形状を良好にする。し
かし4%未満ではその効果が現れず、逆に12%を超え
るとスラグが過量となって開先内の下向溶接でスラグが
先行し易くなって、スラグ巻込み等、欠陥が発生し易く
なるので4〜12%に制限する。
性の良いスラグを形成し、と−ド形状を良好にする。し
かし4%未満ではその効果が現れず、逆に12%を超え
るとスラグが過量となって開先内の下向溶接でスラグが
先行し易くなって、スラグ巻込み等、欠陥が発生し易く
なるので4〜12%に制限する。
5i(hは、被包性の良いスラグを形成する上で極めて
有効で、ビード形状や外観を良好にするが過量になると
溶着金属の酸素量を高める。この酸素量はTi等の強脱
酸と併用すればある程度抑制出来るが、溶着金属のSt
が著しく増加し低温靭性劣化の原因となるので0.5〜
3.0%に制限する。
有効で、ビード形状や外観を良好にするが過量になると
溶着金属の酸素量を高める。この酸素量はTi等の強脱
酸と併用すればある程度抑制出来るが、溶着金属のSt
が著しく増加し低温靭性劣化の原因となるので0.5〜
3.0%に制限する。
アルカリ金属弗化物は、溶融スラグの凝固温度を低下し
、流動性を良くし、スラグのはくり性も良好にする。し
かし0.5%未満ではその効果が現れず、逆に1.5%
を超えるとアークが不安定となり、スパッタが著しく増
加するため0.5〜1.5%に制限する。
、流動性を良くし、スラグのはくり性も良好にする。し
かし0.5%未満ではその効果が現れず、逆に1.5%
を超えるとアークが不安定となり、スパッタが著しく増
加するため0.5〜1.5%に制限する。
なお、アルカリ金属弗化物とは、LiF I NaF
*KzZrPb l KxSiPh* KBF4等アル
カリ金属或いはアルカリ金属化合物の弗化物を指し、単
独で用いても複合で用いてもその効果は同じであるが、
CaFgやMghのようなアルカリ金属を含まない金属
弗化物は、著しくアークの安定性を劣化するため、同様
な効果は発揮されない。
*KzZrPb l KxSiPh* KBF4等アル
カリ金属或いはアルカリ金属化合物の弗化物を指し、単
独で用いても複合で用いてもその効果は同じであるが、
CaFgやMghのようなアルカリ金属を含まない金属
弗化物は、著しくアークの安定性を劣化するため、同様
な効果は発揮されない。
BiおよびBiの酸化物は、スラグのはくり性を良くす
る上で、極めて有効である反面、溶着金属中にBiとし
て微量でも歩留ると靭性が著しく損われる。 従って、
BiおよびBi酸化物の合計添加量は0.002〜0.
02%に制限する。 −Tiは脱酸剤として0.
05%以上添加すると効果が認められる。しかし、0.
9%を超えると溶融金属の流動性が悪くなり、ビードの
形状や外観が劣化する。
る上で、極めて有効である反面、溶着金属中にBiとし
て微量でも歩留ると靭性が著しく損われる。 従って、
BiおよびBi酸化物の合計添加量は0.002〜0.
02%に制限する。 −Tiは脱酸剤として0.
05%以上添加すると効果が認められる。しかし、0.
9%を超えると溶融金属の流動性が悪くなり、ビードの
形状や外観が劣化する。
オーステナイト系ステンレス鋼粉末は、充填フラックス
の通電性を良くし、この通電による加熱効果からワイヤ
外皮と充填フラックスの溶融時間差を縮少する。これら
の効果は平均粒度が10〜150pmのオーステナイト
系ステンレス鋼粉末を3%以上添加すると認められるが
、14%を超えると充填フラックス中のスラグ形成剤が
減少し、溶融金属を均一に被包出来なくなりビード外観
が劣化する。
の通電性を良くし、この通電による加熱効果からワイヤ
外皮と充填フラックスの溶融時間差を縮少する。これら
の効果は平均粒度が10〜150pmのオーステナイト
系ステンレス鋼粉末を3%以上添加すると認められるが
、14%を超えると充填フラックス中のスラグ形成剤が
減少し、溶融金属を均一に被包出来なくなりビード外観
が劣化する。
FeおよびMn酸化物は、何れも溶着金属中の酸素量を
増加させるので合計で0.5%以下に制限する。
増加させるので合計で0.5%以下に制限する。
Zr0gは、0.1%以上の添加で前述のTi0gと同
様な作用が期待出来るものの、TiO鵞より融点が高く
、過量になるとワイヤ外皮゛と充填フラックスの溶融時
間差を大きくし、これに起因する溶接部のスラグ巻込み
を発生し易くするので0.1〜2.0%に制限する。
様な作用が期待出来るものの、TiO鵞より融点が高く
、過量になるとワイヤ外皮゛と充填フラックスの溶融時
間差を大きくし、これに起因する溶接部のスラグ巻込み
を発生し易くするので0.1〜2.0%に制限する。
本発明の構成は上記の通りであるが、この他溶着金属の
成分調整等を目的にMn + Cr + Nt + N
。
成分調整等を目的にMn + Cr + Nt + N
。
等を、またスラグの被包性、はくり性、塩基度調整、ア
ークの安定性向上のために、Nazo 1 *、o l
An! gos + MgO+ CaO等を添加するこ
とが出来る。
ークの安定性向上のために、Nazo 1 *、o l
An! gos + MgO+ CaO等を添加するこ
とが出来る。
外皮はオーステナイト系ステンレス鋼を用いるものであ
るが、その主成分としてCrが16〜21%、Niが9
〜15%を含有するものが適しており、用途によっては
Moも2〜3%含有してよい。
るが、その主成分としてCrが16〜21%、Niが9
〜15%を含有するものが適しており、用途によっては
Moも2〜3%含有してよい。
ここで本発明のオーステナイト系ステンレス鋼溶接用フ
ラックス入りワイヤの製造手段について言及する。
ラックス入りワイヤの製造手段について言及する。
外径5〜15M、肉厚0.1〜2mmのオーステナイト
系ステンレス鋼を外皮として用い、そのパイプと充填フ
ラックスを振動させて充填するが、充填フラックスを混
合、攪拌したままの粉末で充填すると、充填がスムーズ
に行われず、不均一になったり、途中でつまつて充填不
可能になったり、均一な充填がむずかしいが、充填フラ
ックスを珪酸ソーダや珪酸カリの水ガラスで湿式混合し
、球形の粒状にすることによって、充填フラックスの流
動性が良くなり、充填がスムーズに行われ均一な充填が
出来る。珪酸ソーダや珪酸カリの水ガラスの添加量は本
発明のフラックス組成の場合、フラックス100kgに
対して5〜15kg程度で十分である。充填を行った後
、所定のワイヤ径まで伸線する。
系ステンレス鋼を外皮として用い、そのパイプと充填フ
ラックスを振動させて充填するが、充填フラックスを混
合、攪拌したままの粉末で充填すると、充填がスムーズ
に行われず、不均一になったり、途中でつまつて充填不
可能になったり、均一な充填がむずかしいが、充填フラ
ックスを珪酸ソーダや珪酸カリの水ガラスで湿式混合し
、球形の粒状にすることによって、充填フラックスの流
動性が良くなり、充填がスムーズに行われ均一な充填が
出来る。珪酸ソーダや珪酸カリの水ガラスの添加量は本
発明のフラックス組成の場合、フラックス100kgに
対して5〜15kg程度で十分である。充填を行った後
、所定のワイヤ径まで伸線する。
なお、オーステナイト系ステンレス鋼の帯鋼を外皮とし
て用いる場合は、帯鋼をU形に成形してから所定のフラ
ックスを充填後、円形に成形し、所定のワイヤ径まで伸
線する。
て用いる場合は、帯鋼をU形に成形してから所定のフラ
ックスを充填後、円形に成形し、所定のワイヤ径まで伸
線する。
以下に本発明の実施例を比較例と対比しつつ示す。
第1表に外皮とするオーステナイト系ステンレス鋼の化
学成分を示し、第2表にオーステナイト系ステンレス鋼
粉末の化学成分を示す。
学成分を示し、第2表にオーステナイト系ステンレス鋼
粉末の化学成分を示す。
また第3表に外皮と充填フラックスの組合せによるフラ
ックス入りワイヤの組成を示す。外皮に用いたパイプの
寸法は外径10flIllΦ、肉厚1mmのパイプを6
.0〜9.OWΦに管引きし、夫々フラックスを充填後
、最終ワイヤ径の1.2 mΦに伸線した。
ックス入りワイヤの組成を示す。外皮に用いたパイプの
寸法は外径10flIllΦ、肉厚1mmのパイプを6
.0〜9.OWΦに管引きし、夫々フラックスを充填後
、最終ワイヤ径の1.2 mΦに伸線した。
第4表に母材の化学成分を示す。板厚は夫々12III
llと20mmである。
llと20mmである。
第5表に第2表のフラックス入りワイヤと第3表の母材
を用いて行った溶接作業性試験結果、溶着金属の化学成
分、溶着金属の機械的性質、溶接部のX線性能と高温割
れ試験結果を示す。
を用いて行った溶接作業性試験結果、溶着金属の化学成
分、溶着金属の機械的性質、溶接部のX線性能と高温割
れ試験結果を示す。
なお、溶接作業性試験は、ワイヤ1.2 rmΦを用い
、溶接電流20OA、溶接電圧30V、溶接速度30c
m/lll1n、電源は直流定電圧、極性は棒プラス、
シールドガスは100%CO□、ガス流量204!/+
winとし、第2図に示す開先を下向姿勢で溶接して試
験した。
、溶接電流20OA、溶接電圧30V、溶接速度30c
m/lll1n、電源は直流定電圧、極性は棒プラス、
シールドガスは100%CO□、ガス流量204!/+
winとし、第2図に示す開先を下向姿勢で溶接して試
験した。
第2図において、板厚t=12aa、開先角度θ=60
°、ルートギー?7ブg=5ma+とした。bはバッキ
ング材で初層の裏ビードを良好に形成させるために用い
た。
°、ルートギー?7ブg=5ma+とした。bはバッキ
ング材で初層の裏ビードを良好に形成させるために用い
た。
溶接部の高温割れ試験は第2図の開先の初層を溶接後、
染色浸透探傷試験を実施して割れの有無を調査した また溶接部のX線性能は、第2図の開先を最終層まで溶
接した後、X線透過写真によりスラグ巻込みの有無等を
調査した。
染色浸透探傷試験を実施して割れの有無を調査した また溶接部のX線性能は、第2図の開先を最終層まで溶
接した後、X線透過写真によりスラグ巻込みの有無等を
調査した。
次に溶着金属の引張および衝撃試験は、ワイヤ径1.2
11IIIΦを用いて、溶接電流200A、溶接電圧3
0V、溶接速度30c11/lll1n、電源は直流定
電圧、極性は棒プラス、シールドガスは100%CO!
、ガス流量20 N /sinとし、第3図に示す開先
を下向姿勢で溶接した。
11IIIΦを用いて、溶接電流200A、溶接電圧3
0V、溶接速度30c11/lll1n、電源は直流定
電圧、極性は棒プラス、シールドガスは100%CO!
、ガス流量20 N /sinとし、第3図に示す開先
を下向姿勢で溶接した。
第3図において、板厚t=20mm、開先角度θ−45
@、ルートギャップg=12mmとし、引張試験片はJ
IS Z 3111 A 1号を第4図のように採取し
て試験した。衝撃試験片はJIS Z 31124号を
第5図のように採取して試験した。同図においてd′
!2鵬とする。
@、ルートギャップg=12mmとし、引張試験片はJ
IS Z 3111 A 1号を第4図のように採取し
て試験した。衝撃試験片はJIS Z 31124号を
第5図のように採取して試験した。同図においてd′
!2鵬とする。
溶着金属の化学成分は第3図の開先を溶接した後、母材
が混入しないように第6図の通り試料を採取して分析し
た。
が混入しないように第6図の通り試料を採取して分析し
た。
フラックス入りワイヤ(第3表、第5表)記号kl〜1
5とNcL31は比較例であり、NcL16〜30は本
発明である。
5とNcL31は比較例であり、NcL16〜30は本
発明である。
第4表の結果から明らかなように、Nalのワイヤは、
ワイヤ外皮中のC+Nが0.015%未満のため、溶着
金属の引張強さが低すぎる。また、ワイヤ外皮内部のT
i01が4%未満のため、スラグの被色性が悪く、ビー
ド形状も悪い。
ワイヤ外皮中のC+Nが0.015%未満のため、溶着
金属の引張強さが低すぎる。また、ワイヤ外皮内部のT
i01が4%未満のため、スラグの被色性が悪く、ビー
ド形状も悪い。
ll&lL2のワイヤは、外皮中のCが0.028%を
超えており、溶接部の耐食性が悪い、またワイヤ外皮内
部のTi(hが12%を超えており、′スラグ量が多く
なり過ぎて下向溶接でスラグが先行し易く流動性が悪い
。
超えており、溶接部の耐食性が悪い、またワイヤ外皮内
部のTi(hが12%を超えており、′スラグ量が多く
なり過ぎて下向溶接でスラグが先行し易く流動性が悪い
。
Nα3のワイヤは、外皮中のNが0.045%を超えて
おり、スラグのはくり性が悪<、C+Nも0.060%
を超えているため、溶着金属のフェライト量が低くなり
過ぎ、高温割れを発生する。この高温割れが原因でX線
性能も悪い。
おり、スラグのはくり性が悪<、C+Nも0.060%
を超えているため、溶着金属のフェライト量が低くなり
過ぎ、高温割れを発生する。この高温割れが原因でX線
性能も悪い。
Nα4のワイヤは、ワイヤ外皮内部の5iO−’0.5
%未満のためスラグの被包性が悪く、ビード形状も悪い
。
%未満のためスラグの被包性が悪く、ビード形状も悪い
。
阻5のワイヤは、Singが3.0%を超えているため
、溶着金属のStや酸素量が多くなり、衝撃値が低下す
る。
、溶着金属のStや酸素量が多くなり、衝撃値が低下す
る。
Nα6のワイヤは、アルカリ金属弗化物の添加量−が0
.5%未満のためスラグのはくり性が悪い。
.5%未満のためスラグのはくり性が悪い。
k7のワイヤは、アルカリ金属弗化物の添加量が1.5
%を超えているためアークが不安定となり、スパッタが
多い。
%を超えているためアークが不安定となり、スパッタが
多い。
Nα8のワイヤは、BiおよびBi酸化物の合計量が0
.002%未満であリスラグのばくり性が悪い。
.002%未満であリスラグのばくり性が悪い。
Nα9のワイヤは、BiおよびBi酸化物の合計量が0
.02%を超えており溶着金属の衝撃値が低い。
.02%を超えており溶着金属の衝撃値が低い。
NalOのワイヤは、Ti添加量が0.05%未満のた
め脱酸効果が薄く溶着金属の酸素量が多くなり、衝撃値
は低下する。
め脱酸効果が薄く溶着金属の酸素量が多くなり、衝撃値
は低下する。
Nα1′1のワイヤは、Ti添加量が0.9%を超えて
いるため、溶着金属の酸素量は低下するものの、スラグ
の流動性やビード形状が悪くなる。また、5iOtが還
元されて溶着金属のStが高くなり、衝撃値も低い。
いるため、溶着金属の酸素量は低下するものの、スラグ
の流動性やビード形状が悪くなる。また、5iOtが還
元されて溶着金属のStが高くなり、衝撃値も低い。
N0.12のワイヤは、平均粒度が10〜150μmの
オーステナイト系ステンレス鋼粉末が3%未満のため、
スラグ巻込みの欠陥が発生し、溶接部のX線性能が悪い
。
オーステナイト系ステンレス鋼粉末が3%未満のため、
スラグ巻込みの欠陥が発生し、溶接部のX線性能が悪い
。
陽、13のワイヤは、平均粒度が10〜150μmのオ
ーステナイト系ステンレス鋼粉末が14%を超えている
ため、スラグの被包性が悪く、と−ド形状が悪い。
ーステナイト系ステンレス鋼粉末が14%を超えている
ため、スラグの被包性が悪く、と−ド形状が悪い。
石14のワイヤは、FeおよびMn酸化物の合計量が0
.5%を超えており、溶着金属?酸素量が多“くなり、
衝撃値が低い。
.5%を超えており、溶着金属?酸素量が多“くなり、
衝撃値が低い。
Nα15のワイヤは、Zr’O−が2.0%を超えてい
るため、スラグ拳法みが発生し、X線性能が悪い。
るため、スラグ拳法みが発生し、X線性能が悪い。
魔31のワイヤは、オーステナイト系ステンレス鋼粉末
の平均粒度が200〜250μmであり、10〜150
μmの範囲を超えているため、充填フラックスの通電性
による加熱効果が小さく、スラグ巻込みが発生し、溶接
部のX線性能が悪い。
の平均粒度が200〜250μmであり、10〜150
μmの範囲を超えているため、充填フラックスの通電性
による加熱効果が小さく、スラグ巻込みが発生し、溶接
部のX線性能が悪い。
これに対して、本発明になるNa16〜30のワイヤは
、いずれも溶接作業性が良好で、しかも−196℃にお
ける溶着金属の衝撃値に優れ、耐粒界腐食性も良好であ
り、かつ溶接部のX線性能と耐高温割れ性も良好であっ
た。
、いずれも溶接作業性が良好で、しかも−196℃にお
ける溶着金属の衝撃値に優れ、耐粒界腐食性も良好であ
り、かつ溶接部のX線性能と耐高温割れ性も良好であっ
た。
〔判定基準〕 ◎・・・非常に良好 O・・・良 好
Δ・・・やや不良 ×・・・不 良*・・・第5図
の最終ビードにおいて、スタート部、クレータ部を除い
たビード本体をフェライトスコープを用いて任意に10
点測定し、平均値を求めた。
Δ・・・やや不良 ×・・・不 良*・・・第5図
の最終ビードにおいて、スタート部、クレータ部を除い
たビード本体をフェライトスコープを用いて任意に10
点測定し、平均値を求めた。
*枦・・繰返し3回の平均値を示した。
**宰・・・第2図の初層について、スタート部、クレ
ータ部を除いたビード本体の割れの有無を調査した。
ータ部を除いたビード本体の割れの有無を調査した。
以上説明したように、本発明におけるフラックス入りワ
イヤは、ワイヤ外皮中のCとNおよび(C十N)を適量
として、ワイヤ外皮内部の充填フラックス中にTi01
.5i(h、アルカリ金属弗化物、BiおよびBi酸化
物、Ti、粒度が10〜150μmのオーステナイト系
ステンレス鋼粉末を適量添加し、さらにFeおよびMn
酸化物とZrOxの添加量を規制することによって、こ
れらの成分の相乗効果が現れ、オーステナイト系ステン
レス鋼用フラックス入りワイヤのガスシールドアーク溶
接において・溶着金属の低温靭性とその他の機械的性質
や耐粒界腐食性が良好で、かつ優れた溶接作業性を有し
ながら、X線性能や耐高温割れ性においても健全な溶接
部が得られる。
イヤは、ワイヤ外皮中のCとNおよび(C十N)を適量
として、ワイヤ外皮内部の充填フラックス中にTi01
.5i(h、アルカリ金属弗化物、BiおよびBi酸化
物、Ti、粒度が10〜150μmのオーステナイト系
ステンレス鋼粉末を適量添加し、さらにFeおよびMn
酸化物とZrOxの添加量を規制することによって、こ
れらの成分の相乗効果が現れ、オーステナイト系ステン
レス鋼用フラックス入りワイヤのガスシールドアーク溶
接において・溶着金属の低温靭性とその他の機械的性質
や耐粒界腐食性が良好で、かつ優れた溶接作業性を有し
ながら、X線性能や耐高温割れ性においても健全な溶接
部が得られる。
第1図はフラックス人すワイヤの形状例を示す断面図、
第2図は下向溶接作業性、高温割れ試験およびX線性能
調査用試験板の開先形状を示す断面図、第3図は溶着金
属の引張および衝撃試験用開先形状を示す断面図、第4
図は、溶着金属の引張試験片採取要領を示す断面図、第
5図は、溶着金属の衝撃試験片採取要領を示す断面図で
ある。 l・・・外皮、2・・・充填フラックス、θ・・・開先
角度、b・・・バッキング材、t・・・板厚、g・・・
ルートギャップ。 −へ30−
第2図は下向溶接作業性、高温割れ試験およびX線性能
調査用試験板の開先形状を示す断面図、第3図は溶着金
属の引張および衝撃試験用開先形状を示す断面図、第4
図は、溶着金属の引張試験片採取要領を示す断面図、第
5図は、溶着金属の衝撃試験片採取要領を示す断面図で
ある。 l・・・外皮、2・・・充填フラックス、θ・・・開先
角度、b・・・バッキング材、t・・・板厚、g・・・
ルートギャップ。 −へ30−
Claims (2)
- (1)C0.028%(重量%、以下同じ)以下、N0
.045%以下、かつ(C+N)が0.015〜0.0
60%のオーステナイト系ステンレス鋼をワイヤの外皮
とし、その内部に、ワイヤ全重量に対してTiO_24
〜12%、SiO_20.5〜3.0%、アルカリ金属
弗化物の1種または2種以上を0.5〜1.5%、Bi
およびBi酸化物の合計が0.002〜0.02%、T
i0.05〜0.9%、平均粒度が10〜150μmの
オーステナイト系ステンレス銅粉末を3〜14%含有し
、FeおよびMn酸化物の合計を0.5%以下に制限し
たフラックスが充填されてなることを特徴とするオース
テナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。 - (2)C0.028%(重量%、以下同じ)以下、N0
.045%以下、かつ(C+N)が0.015〜0.0
60%のオーステナイト系ステンレス鋼をワイヤの外皮
とし、その内部に、ワイヤ全重量に対してTiO_24
〜12%、SiO_20.5〜3.0%、アルカリ金属
弗化物の1種または2種以上を0.5〜1.5%、Bi
およびBi酸化物の合計が0.002〜0.02%、T
i0.05〜0.9%、平均粒度が10〜150μmの
オーステナイト系ステンレス鋼粉末を3〜14%、さら
にZrO_2を0.1〜2.0%含有し、FeおよびM
n酸化物の合計を0.5%以下に制限したフラックスが
充填されてなることを特徴とするオーステナイト系ステ
ンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63037384A JP2592637B2 (ja) | 1988-02-22 | 1988-02-22 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63037384A JP2592637B2 (ja) | 1988-02-22 | 1988-02-22 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01215493A true JPH01215493A (ja) | 1989-08-29 |
JP2592637B2 JP2592637B2 (ja) | 1997-03-19 |
Family
ID=12496031
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63037384A Expired - Lifetime JP2592637B2 (ja) | 1988-02-22 | 1988-02-22 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2592637B2 (ja) |
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---|---|---|---|---|
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---|---|---|---|---|
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JPS62115272U (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-22 |
-
1988
- 1988-02-22 JP JP63037384A patent/JP2592637B2/ja not_active Expired - Lifetime
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JPH05200586A (ja) * | 1991-04-12 | 1993-08-10 | Lincoln Electric Co:The | ステンレス鋼をアーク溶接する電極及びフラックス |
EP0508439A3 (en) * | 1991-04-12 | 1995-09-27 | Lincoln Electric Co | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
JPH06292990A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-10-21 | Kobe Steel Ltd | フラックス入りワイヤ |
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EP3466585A1 (de) * | 2017-10-04 | 2019-04-10 | Voestalpine Böhler Welding Austria GmbH | Schweissgut |
WO2019068118A1 (de) * | 2017-10-04 | 2019-04-11 | Voestalpine Böhler Welding Austria Gmbh | SCHWEIßGUT |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2592637B2 (ja) | 1997-03-19 |
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