JPS5853394A - 低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS5853394A JPS5853394A JP15232481A JP15232481A JPS5853394A JP S5853394 A JPS5853394 A JP S5853394A JP 15232481 A JP15232481 A JP 15232481A JP 15232481 A JP15232481 A JP 15232481A JP S5853394 A JPS5853394 A JP S5853394A
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- Japan
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- welding rod
- core wire
- welding
- cod
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は海洋構造物、低温貯蔵タンク、・ヤイグライン
など大型構造物の溶接に用いられ、ＣＯＤ特性（Ｃｒａ
ｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ：
亀裂開口変位量）のすぐれた溶接金属の得られる低水素
系被覆アーク溶接棒に関するものである。
など大型構造物の溶接に用いられ、ＣＯＤ特性（Ｃｒａ
ｃｋ Ｏｐｅｎｉｎｇ Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ：
亀裂開口変位量）のすぐれた溶接金属の得られる低水素
系被覆アーク溶接棒に関するものである。
溶接金属のＣＯＤ％性を向上させるとともに、−５０℃
程度の低温において高靭性を得るには溶接金属中にＴ１
とＢを適当量添加してそのミクロ組織を微細化・均一化
することが有効であることが知られている。通常Ｂを溶
接金属に添加するにあたってはＢの酸化物またはＢの酸
化物の化合物の形で添加するのがよいとされ、たとえば
硼砂、無水硼砂、灰硼石、カーン石などで添加されてい
た。
程度の低温において高靭性を得るには溶接金属中にＴ１
とＢを適当量添加してそのミクロ組織を微細化・均一化
することが有効であることが知られている。通常Ｂを溶
接金属に添加するにあたってはＢの酸化物またはＢの酸
化物の化合物の形で添加するのがよいとされ、たとえば
硼砂、無水硼砂、灰硼石、カーン石などで添加されてい
た。
これは溶接中にＢの酸化物が還元されて溶接金属中にＢ
が均一に分散して組織を微細化するとともにＮを固定す
るためである。
が均一に分散して組織を微細化するとともにＮを固定す
るためである。
しかしながら、Ｂを添加するにあたってＢの酸化物また
はＢの酸化物の化合物を被覆剤中に添加すると溶接棒の
製造工程で種々の問題点が生じ、たとえば水ガラスを添
加して混線後押出し用ブリケット製作時のブリケットの
軟弱化、乾燥時の被覆のわれや乾燥の被う剤の固着性の
劣化などがあった。また溶接時にも前記の固着性の劣化
に起因すると思われる保護筒の弱シ現象がみられ、溶接
作業性を劣化させていた。
はＢの酸化物の化合物を被覆剤中に添加すると溶接棒の
製造工程で種々の問題点が生じ、たとえば水ガラスを添
加して混線後押出し用ブリケット製作時のブリケットの
軟弱化、乾燥時の被覆のわれや乾燥の被う剤の固着性の
劣化などがあった。また溶接時にも前記の固着性の劣化
に起因すると思われる保護筒の弱シ現象がみられ、溶接
作業性を劣化させていた。
本発明は溶接棒製造時の生産性および溶接作業性がすぐ
れ、溶接金属中に適量のＴｉおよびＢを含むこと罠より
すぐれたＣＯＤ％性と低温靭性を有する低水素糸被覆ア
ーク溶接棒に関するもので、その要旨とするところは、
Ｎが０．００７％以下である炭素鋼心線にＣａＣ０，、
Ｍｇｃｏ、 、 ＢａＣ０，の１種または２種以上の合
計を２５〜５５％、チタン酸化物をＴｉＯ２に換算して
２〜１０％、ＣａＦ２． Ｎａ３ＡｌＦ６ ｒＭｇＦ２
． ＡｌＦ２の１種または２種以上の合計を１〜２５％
、Ｓｌを１〜８％配合し、さらにＦｅ 、 ＴＩ 。
れ、溶接金属中に適量のＴｉおよびＢを含むこと罠より
すぐれたＣＯＤ％性と低温靭性を有する低水素糸被覆ア
ーク溶接棒に関するもので、その要旨とするところは、
Ｎが０．００７％以下である炭素鋼心線にＣａＣ０，、
Ｍｇｃｏ、 、 ＢａＣ０，の１種または２種以上の合
計を２５〜５５％、チタン酸化物をＴｉＯ２に換算して
２〜１０％、ＣａＦ２． Ｎａ３ＡｌＦ６ ｒＭｇＦ２
． ＡｌＦ２の１種または２種以上の合計を１〜２５％
、Ｓｌを１〜８％配合し、さらにＦｅ 、 ＴＩ 。
Ａｔ ＊ Ｚｒ ＋ Ｃｒ ＋ Ｍｏ ＊ Ｍｎ ｒ
ＮｉのＢ合金またはＢの炭化物の１種または２種以上の
合計をＢに換算して０．１〜０．６チ配合し、且つこれ
らのＢ合金のうちでＭｎはＢ合金以外のＭｎとの合計が
２〜６％、ＴｌけＢ合金以外のＴＩとの金側が０．５〜
３．０ ％であって、さらにＡＬ ＋ Ｍｇ ＊ Ｃａ
＋ Ｚｒの１種または２種以上の合計がＡＺ ｒ Ｚ
ｒについてはＢ合金で添加されるものを含めて０．１〜
４．０％であって、その他は上記成分以外のバッグ剤、
アーク安定剤、粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被覆
したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある
。
ＮｉのＢ合金またはＢの炭化物の１種または２種以上の
合計をＢに換算して０．１〜０．６チ配合し、且つこれ
らのＢ合金のうちでＭｎはＢ合金以外のＭｎとの合計が
２〜６％、ＴｌけＢ合金以外のＴＩとの金側が０．５〜
３．０ ％であって、さらにＡＬ ＋ Ｍｇ ＊ Ｃａ
＋ Ｚｒの１種または２種以上の合計がＡＺ ｒ Ｚ
ｒについてはＢ合金で添加されるものを含めて０．１〜
４．０％であって、その他は上記成分以外のバッグ剤、
アーク安定剤、粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被覆
したことを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒にある
。
次に本発明の詳細な説明する。
まず心線中のＮ量が溶接金属のＣＯＤ値におよぼす影響
を調べる目的で、Ｎ量を０．００３５〜０．０１１チの
範囲で段階的に変化させた炭素鋼心線の表面にＣａＣＯ
３４２％、 ＣａＦ２１８ ％ 、 ＴｉＯ２４％ 、
Ｆｅ −８１１１％、金属ＴＩ２．５％、金属Ｍｎ
４．５％ｒ Ｆｅ −Ａｔ２チ、 Ｆａ −Ｂ ３％、
鉄粉７％で残シが固着剤の同質分からなる被覆剤を通常
の方法で押出塗装し、４００℃にて１時間乾燥して試験
溶接棒を作成した。
を調べる目的で、Ｎ量を０．００３５〜０．０１１チの
範囲で段階的に変化させた炭素鋼心線の表面にＣａＣＯ
３４２％、 ＣａＦ２１８ ％ 、 ＴｉＯ２４％ 、
Ｆｅ −８１１１％、金属ＴＩ２．５％、金属Ｍｎ
４．５％ｒ Ｆｅ −Ａｔ２チ、 Ｆａ −Ｂ ３％、
鉄粉７％で残シが固着剤の同質分からなる被覆剤を通常
の方法で押出塗装し、４００℃にて１時間乾燥して試験
溶接棒を作成した。
溶接は板厚３０朋のアルミキルド鋼板に開先角度６０’
のＸ開先でルートギャッｆ１〜３１１１１とし、前記溶
接棒を用いて立向姿勢で入熱を約４０ ｋＪＡＹｎで行
ない、その後英国規格Ｂ５５７６２−１９７９に従って
一５０℃にて溶接金属のＣＯＤ試験を行なった。これら
の試験結果として、心線のＮ量とＣＯＤ値の関係を第１
図に示す。
のＸ開先でルートギャッｆ１〜３１１１１とし、前記溶
接棒を用いて立向姿勢で入熱を約４０ ｋＪＡＹｎで行
ない、その後英国規格Ｂ５５７６２−１９７９に従って
一５０℃にて溶接金属のＣＯＤ試験を行なった。これら
の試験結果として、心線のＮ量とＣＯＤ値の関係を第１
図に示す。
これによると、３本のＣＯＤ試験の最低値を結ぶ線は心
線中のＮｉが低いほど高いところにあることがわかる。
線中のＮｉが低いほど高いところにあることがわかる。
−５０℃におけるＣＯＤ値の最低値が０、２ ｙｎｙｔ
ｉ以上を良好とすれば、心線中のＮ量を０．００７チ以
下にする必要がある。
ｉ以上を良好とすれば、心線中のＮ量を０．００７チ以
下にする必要がある。
次ＫＢ化合物の適正配合量を調べる目的でＮ量が０．０
０３５〜０．００９２％の炭素鋼心線の表面にＣａＣ（
）ｓ ４ ０ ％ 、 ＣａＦ２２ ０ ％
ｌ Ｆｓ −Ｓｌ １ ０ ％ 、 Ｔ１０２
４％、金属Ｔ１２％、金属Ｍｎ ４％、Ｆｅ−Ａｔ２％
配合した被覆剤に対しＦｅ −Ｂ （Ｂ含有量８％）を
１〜８％となるよう添加・混合し、さらに水ガラスを加
えて混練の上塗装、乾燥して試験溶接棒を作成した。溶
接およびＣＯＤ試験の要領は前述と同じである。
０３５〜０．００９２％の炭素鋼心線の表面にＣａＣ（
）ｓ ４ ０ ％ 、 ＣａＦ２２ ０ ％
ｌ Ｆｓ −Ｓｌ １ ０ ％ 、 Ｔ１０２
４％、金属Ｔ１２％、金属Ｍｎ ４％、Ｆｅ−Ａｔ２％
配合した被覆剤に対しＦｅ −Ｂ （Ｂ含有量８％）を
１〜８％となるよう添加・混合し、さらに水ガラスを加
えて混練の上塗装、乾燥して試験溶接棒を作成した。溶
接およびＣＯＤ試験の要領は前述と同じである。
試験の結果を第２図に示す。同図から明らかな（５）
ように、心線中のＮ量が０．００７８−の場合には被覆
剤中のＢ含有量によらず一５０℃におけるＣＯＤ値は０
．２ ｍｍに達していない。
剤中のＢ含有量によらず一５０℃におけるＣＯＤ値は０
．２ ｍｍに達していない。
しかしながら、心線中のＮＩｋが０．００６５−となる
と被覆剤中のＢｉｋが０．１〜０．６％の範囲でＣＯＤ
値は０．２玉をこえている。心線中のＮ量がさらに低下
すればＣＯＤ値が０．２ ｔｓｒｇをこえるＢの添加範
囲はさらに広くなっている。
と被覆剤中のＢｉｋが０．１〜０．６％の範囲でＣＯＤ
値は０．２玉をこえている。心線中のＮ量がさらに低下
すればＣＯＤ値が０．２ ｔｓｒｇをこえるＢの添加範
囲はさらに広くなっている。
以上の結果よシ心線中のＮが０．００７％以下の範囲で
は被覆剤中のＢ量は０．１〜０．６％の範囲が適当であ
ることがわかる。
は被覆剤中のＢ量は０．１〜０．６％の範囲が適当であ
ることがわかる。
なお、第２図ではＦａ −’Ｂを用いた例を示したが、
Ｆｅ −Ｂ以外にもＴＩ 、 Ａｔ ＊ Ｚｒ ＊ Ｃ
ｒ ｈ Ｍｏ ｈ Ｍｎ ＊ Ｎ１のＢ合金を用いて同
様な効果を得ることができ、またＢの炭化物を用いても
よいことが確認された。
Ｆｅ −Ｂ以外にもＴＩ 、 Ａｔ ＊ Ｚｒ ＊ Ｃ
ｒ ｈ Ｍｏ ｈ Ｍｎ ＊ Ｎ１のＢ合金を用いて同
様な効果を得ることができ、またＢの炭化物を用いても
よいことが確認された。
これらのＢ合金は強脱酸剤あるいは溶接金属の強度、靭
性を向上させる合金元素を含有しておシ、溶接構造物の
使用目的、用途に応じて適宜選択使用することができる
。
性を向上させる合金元素を含有しておシ、溶接構造物の
使用目的、用途に応じて適宜選択使用することができる
。
なお、Ｂ合金としては上記の他にＮｂ −Ｂ 、 Ｖ−
Ｂ（６） またはＷ−Ｂ々どについて検討したがいずれも靭性およ
びＣ０Ｄｔｐ！ｊ性を損なう元素（Ｎｂ 、 Ｖまたは
Ｗ）を伴なっており良好な結果が得られなかった。した
がってＢ合金の種類は前述のとおシ限定する。
Ｂ（６） またはＷ−Ｂ々どについて検討したがいずれも靭性およ
びＣ０Ｄｔｐ！ｊ性を損なう元素（Ｎｂ 、 Ｖまたは
Ｗ）を伴なっており良好な結果が得られなかった。した
がってＢ合金の種類は前述のとおシ限定する。
次にＢ合金以外の被覆剤についてその限定理由を述べる
。
。
ＣａＣＣ）３１ ＭｇＣＯ５ｚ ＢａＣＯ５の１種また
は２種以上の合計は２５〜５５％必要である。これらの
炭酸塩は溶接中に分解してＣＯ２ガスを発生し溶融金属
へのＮ、Ｏ，Ｈなどの有害ガスの侵入を防止するもので
あって、被覆剤中への配合量が２５チに満たないと大気
シールド効果が十分でなくビット、ブローホールなど溶
接欠陥を生ずる。さらに高ＣＯＤを要求される材料にあ
っては溶接金属中にＮが増加してＣＯＤ値を低下せしめ
る。よって下限は２５％とする。一方５５％をこえて配
合するとスラグはＣａＯが多く々りて流動性が乏しくな
り溶接作業性が劣って実用的でない。
は２種以上の合計は２５〜５５％必要である。これらの
炭酸塩は溶接中に分解してＣＯ２ガスを発生し溶融金属
へのＮ、Ｏ，Ｈなどの有害ガスの侵入を防止するもので
あって、被覆剤中への配合量が２５チに満たないと大気
シールド効果が十分でなくビット、ブローホールなど溶
接欠陥を生ずる。さらに高ＣＯＤを要求される材料にあ
っては溶接金属中にＮが増加してＣＯＤ値を低下せしめ
る。よって下限は２５％とする。一方５５％をこえて配
合するとスラグはＣａＯが多く々りて流動性が乏しくな
り溶接作業性が劣って実用的でない。
チタン酸化物はＴｌＯ２に換算して２〜１０％必要であ
る、チタン酸化物としてはイルミナイト、ルチル、チタ
ンスラグなどが用いられるが、これらは強脱酸剤である
Ａｔ＋ Ｍｇ ＋ Ｃａ ＋ Ｚｒなどとの併用によっ
て一部が還元されてＴｉＯあるいはＴ１となって溶接金
属中に入シその性質を改善するほか、アークの安定化、
スラグの粘性調整作用などもあシ溶接作業を容易にする
ものである。Ｔ１＃化物の添加量がＴｌＯ２に換算して
２％に満たないと前述の効果が十分でなく、逆に１０％
をこえて添加すると、スラグが著しく粘性を増してビー
ド形状が不揃いとなるばかりでなく特に立向姿勢で溶接
が困難となる。よってチタン酸化物はＴｉＯ２に換算し
て２〜１０チに限定する。
る、チタン酸化物としてはイルミナイト、ルチル、チタ
ンスラグなどが用いられるが、これらは強脱酸剤である
Ａｔ＋ Ｍｇ ＋ Ｃａ ＋ Ｚｒなどとの併用によっ
て一部が還元されてＴｉＯあるいはＴ１となって溶接金
属中に入シその性質を改善するほか、アークの安定化、
スラグの粘性調整作用などもあシ溶接作業を容易にする
ものである。Ｔ１＃化物の添加量がＴｌＯ２に換算して
２％に満たないと前述の効果が十分でなく、逆に１０％
をこえて添加すると、スラグが著しく粘性を増してビー
ド形状が不揃いとなるばかりでなく特に立向姿勢で溶接
が困難となる。よってチタン酸化物はＴｉＯ２に換算し
て２〜１０チに限定する。
次にＣａＦ２． Ｎａ５ＡｔＦ６． ＭｇＦ２． Ａｔ
Ｆ３の１種または２種以上の合計は１〜２５％必要であ
る。これらの弗化物はスラグの粘性を調整してピードの
被包性を向上させるとともに溶接作業性を改善する働き
を有するものであるが、１％未滴ではこの働きが十分で
なく、２５％を超えて配合されるとスラグの流動性が大
きくなシすぎて溶接が困難になる。
Ｆ３の１種または２種以上の合計は１〜２５％必要であ
る。これらの弗化物はスラグの粘性を調整してピードの
被包性を向上させるとともに溶接作業性を改善する働き
を有するものであるが、１％未滴ではこの働きが十分で
なく、２５％を超えて配合されるとスラグの流動性が大
きくなシすぎて溶接が困難になる。
したがりてＣａＦ２． Ｎａ、ＡｔＦ６． ＭｇＦ２．
ＡｔＦ、の１ｍまたは２種以上の合計は１〜２５％と
限定した。
ＡｔＦ、の１ｍまたは２種以上の合計は１〜２５％と
限定した。
Ｓｔは脱酸剤として添加される。ｓｉの添加形態はＳｉ
単独の他、８１以外の配合成分との合金、たとえばＦｅ
−８ｉ 、 Ｃａ−８１、５１−ＭｎあるいはＺｒ −
Ｓｉなどいずれでもよいが、これ゛らのＳｉの合計が１
％未満ではビットあるいけブローホールが生じやすく、
一方８％をこえて添加すると溶接金属中に８１が過剰に
歩留って衝撃靭性を著しく損なう。よってＳｌは１〜８
％と限定する。
単独の他、８１以外の配合成分との合金、たとえばＦｅ
−８ｉ 、 Ｃａ−８１、５１−ＭｎあるいはＺｒ −
Ｓｉなどいずれでもよいが、これ゛らのＳｉの合計が１
％未満ではビットあるいけブローホールが生じやすく、
一方８％をこえて添加すると溶接金属中に８１が過剰に
歩留って衝撃靭性を著しく損なう。よってＳｌは１〜８
％と限定する。
Ｍｎは合金剤として、あるいはＳｌと同様に脱酸剤とし
て添加される。Ｍｎを添加するにあたっては金属Ｍｎの
他Ｍｎ以外の配合成分との合金、たとえばＦａ −Ｍｎ
＊ Ｓｌ −Ｍｎ、あるいはＭｎのＢ合金などいずれ
でもよく、これらのＭｎの合計で２〜６％必要である。
て添加される。Ｍｎを添加するにあたっては金属Ｍｎの
他Ｍｎ以外の配合成分との合金、たとえばＦａ −Ｍｎ
＊ Ｓｌ −Ｍｎ、あるいはＭｎのＢ合金などいずれ
でもよく、これらのＭｎの合計で２〜６％必要である。
Ｍｎが２％に＃たないと溶接金属の引張強さが不足し、
またＴ１．！：Ｂ、Ｍｎの相乗効果がなく ＣＯＤ特性
を向上させることができない。逆に６チをこえて添加す
ると溶接金属には多量のＭｎが歩留ることと強度を過剰
に高めるためＣＯＤを損なうこととなる。よってＭｎは
２〜６％と限定する。
またＴ１．！：Ｂ、Ｍｎの相乗効果がなく ＣＯＤ特性
を向上させることができない。逆に６チをこえて添加す
ると溶接金属には多量のＭｎが歩留ることと強度を過剰
に高めるためＣＯＤを損なうこととなる。よってＭｎは
２〜６％と限定する。
（９）
Ｔ１は０．５〜３．０チ必賛である。ＴＩは脱酸剤とし
て有効であると同時に、生ずるＴｉ酸化物は溶接金属の
凝固時に微細な針状フェライトの生成核となる。ＴＩの
量が０．５１未満では前述の効果が十分でなく３．０％
をこえて添加すると溶接金属中にＴｉが過剰に歩留って
靭性を損なう。なお、Ｔｉの添加形態としては金属Ｔｉ
、 Ｆｅ −ＴＩ 、 ＴｉＢ合金などがある。
て有効であると同時に、生ずるＴｉ酸化物は溶接金属の
凝固時に微細な針状フェライトの生成核となる。ＴＩの
量が０．５１未満では前述の効果が十分でなく３．０％
をこえて添加すると溶接金属中にＴｉが過剰に歩留って
靭性を損なう。なお、Ｔｉの添加形態としては金属Ｔｉ
、 Ｆｅ −ＴＩ 、 ＴｉＢ合金などがある。
Ａｔ＋ Ｍｇ ＨＣａ ＨＺｒの１種または２種以上の
合計は０．１〜４．０ ｑ６必要である。これらはいづ
れもＴｉよシ強力な脱酸剤として作用し、チタン酸化物
を還元して微細な針状７エライトの生成核を多数性せし
めるものである。これらの合計が０．１％未満ではその
効果が十分でなく、４．０％をこえて添加すると生成す
るＡｔ２０３２Ｍｇ０ 、ＣａＯ＊ ＺｒＯ２などの酸
化物によシスラグの物性が変化しで溶接作業性に好まし
くない影響をおよほす。なお、ＡｔおよびＺｒについて
はＢ合金の形で添加された場合にも金属単体または合金
として添加された場合と同じ効果がイＯられるのでＢ合
金よシ添加した場合にはそ（１０） の量も含んでいる。
合計は０．１〜４．０ ｑ６必要である。これらはいづ
れもＴｉよシ強力な脱酸剤として作用し、チタン酸化物
を還元して微細な針状７エライトの生成核を多数性せし
めるものである。これらの合計が０．１％未満ではその
効果が十分でなく、４．０％をこえて添加すると生成す
るＡｔ２０３２Ｍｇ０ 、ＣａＯ＊ ＺｒＯ２などの酸
化物によシスラグの物性が変化しで溶接作業性に好まし
くない影響をおよほす。なお、ＡｔおよびＺｒについて
はＢ合金の形で添加された場合にも金属単体または合金
として添加された場合と同じ効果がイＯられるのでＢ合
金よシ添加した場合にはそ（１０） の量も含んでいる。
上記成分の他は通常の低水素系被覆アーク溶接棒と同様
に５ｉｎ２． Ａｔ２０５． ＭｇＯなどのスラグ生成
剤ＣａＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ＋ ＫＡＡＳ１
５０８゜ＮａＡＺＳ Ｉ ３０ ａなどのアーク安定剤
および粘結剤として水ガラスを適量加えることができる
。
に５ｉｎ２． Ａｔ２０５． ＭｇＯなどのスラグ生成
剤ＣａＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ＋ ＫＡＡＳ１
５０８゜ＮａＡＺＳ Ｉ ３０ ａなどのアーク安定剤
および粘結剤として水ガラスを適量加えることができる
。
さらに溶接棒の用途に応じて被覆剤中には鉄粉、Ｂ合金
以外のＮｉ ＋ Ｃｒ ＊ Ｍｏなどの合金剤を添加し
てもよい。
以外のＮｉ ＋ Ｃｒ ＊ Ｍｏなどの合金剤を添加し
てもよい。
次に実施例によ）本発明の効果をさらに具体的に説明す
る。
る。
実施例
第１表に本発明溶接棒および比較溶接棒を示す。
溶接棒はいづれも４．０Ｘ４００龍の炭素鋼心線に被覆
剤を被覆外径６．３朋で塗装したのち４００℃にて１時
間乾燥して用いた。
剤を被覆外径６．３朋で塗装したのち４００℃にて１時
間乾燥して用いた。
溶接方法は板厚３０關のアルミキルド鋼に６０６ｘｑ先
をとシ、ルートギャップ２ｎの立向溶接とし、初層は１
３０Ａ、２層以降Ｆｉ１５０Ａで溶接入熱は４０ ｋＪ
／ｚとした。溶接終了後英国規格Ｂ５５７６２−１９７
９に従って試験片を採取の上、ノツチ加工をして溶接金
属のＣＯＤ試験を実施した。なおノツチはサイドノツチ
、試験温度は一５０℃である。ＣＯＤ値は０．２ ｘｔ
ｉ以上のものを良好とした。
をとシ、ルートギャップ２ｎの立向溶接とし、初層は１
３０Ａ、２層以降Ｆｉ１５０Ａで溶接入熱は４０ ｋＪ
／ｚとした。溶接終了後英国規格Ｂ５５７６２−１９７
９に従って試験片を採取の上、ノツチ加工をして溶接金
属のＣＯＤ試験を実施した。なおノツチはサイドノツチ
、試験温度は一５０℃である。ＣＯＤ値は０．２ ｘｔ
ｉ以上のものを良好とした。
また最終ノ９ス側の板厚表面下２ ｉｌｌによシ２朋Ｖ
ノツチシャルピー衝撃試験片を採取し一５０℃にて試験
を行なった。この場合に、吸収エネルギーが５に９ｔ・
ｍ以上のものを良好とした。
ノツチシャルピー衝撃試験片を採取し一５０℃にて試験
を行なった。この場合に、吸収エネルギーが５に９ｔ・
ｍ以上のものを良好とした。
さらに溶接時に作業の難易を注意深く観察し溶接作業性
の判定を行なった。試験の結果を第２表に示す。
の判定を行なった。試験の結果を第２表に示す。
本発明溶接棒Ａ１〜Ａ９では心線中のＮはすべて０．０
０６６％以下であるとともに被覆剤中のＢ含有量も０．
１〜０．６％の範囲に入っておシ、またその他の成分も
本発明の範囲内であるため一５０℃におけるＣＯＤ値は
０．４１ｍｍ以上と非常に良い値を示している。シャル
ピー衝撃試験テモ１４．５ ｋ＆ｆ・ｍ以上であシ、溶
接作業性、生産歩留ともに良好である。これに反して比
較溶接棒４１０〜Ａ１５では溶接金属の衝撃値、ＣＯＤ
値、溶接作業性あるいは生産歩留のいずれかに問題があ
シ総金的には良好とは言えない。
０６６％以下であるとともに被覆剤中のＢ含有量も０．
１〜０．６％の範囲に入っておシ、またその他の成分も
本発明の範囲内であるため一５０℃におけるＣＯＤ値は
０．４１ｍｍ以上と非常に良い値を示している。シャル
ピー衝撃試験テモ１４．５ ｋ＆ｆ・ｍ以上であシ、溶
接作業性、生産歩留ともに良好である。これに反して比
較溶接棒４１０〜Ａ１５では溶接金属の衝撃値、ＣＯＤ
値、溶接作業性あるいは生産歩留のいずれかに問題があ
シ総金的には良好とは言えない。
すなわち４１０では心線中のＮは０．００６２％と本発
明範囲内に入っているにもかかわらず被覆剤中のＢが０
．０４５チと低いため十分なＣＯＤ値が得られない。Ａ
１１では心線中のＮが高くまた被覆剤中のＢも０，６４
％と高いので溶接金属は衝撃値。
明範囲内に入っているにもかかわらず被覆剤中のＢが０
．０４５チと低いため十分なＣＯＤ値が得られない。Ａ
１１では心線中のＮが高くまた被覆剤中のＢも０，６４
％と高いので溶接金属は衝撃値。
ＣＯＤ値ともに低い。４１２では被覆剤中のＢは適正で
あるが心線中のＮが高すぎ、また被覆剤中の炭ａｌ！塩
が少なくてＣａ Ｆ２およびＴｉＯ□が多いので衝撃値
、ＣＯＤ値が低いげかシでなく溶接作業性にも問題があ
る。Ａ１３〜ｌ６１５ではＢ源としてＢの酸化物の化合
物である硼砂を用いているため生産歩留が悪い。さらに
Ａｌ１では６卿のＮが高く、またＡ１５では、被覆剤中
［ＴＩを含まないので十分なＣＯＤ値が得られなかった
。
あるが心線中のＮが高すぎ、また被覆剤中の炭ａｌ！塩
が少なくてＣａ Ｆ２およびＴｉＯ□が多いので衝撃値
、ＣＯＤ値が低いげかシでなく溶接作業性にも問題があ
る。Ａ１３〜ｌ６１５ではＢ源としてＢの酸化物の化合
物である硼砂を用いているため生産歩留が悪い。さらに
Ａｌ１では６卿のＮが高く、またＡ１５では、被覆剤中
［ＴＩを含まないので十分なＣＯＤ値が得られなかった
。
以上説明したように本発明溶接棒を用いて溶接すれば低
温における衝撃靭性、ＣＯＤ特性および溶接作業性のす
ぐれた溶接金属が得られ、また生産歩留が向１上するの
で広〈産業界に貢献できるもの（１３） である。
温における衝撃靭性、ＣＯＤ特性および溶接作業性のす
ぐれた溶接金属が得られ、また生産歩留が向１上するの
で広〈産業界に貢献できるもの（１３） である。
（１４）
特ｎＦｌ昭５８− ５３３９４（８）
？
−。
セ
菌
÷
亀
唐
＊ ＊ 途、 寧 ＊ 撃。
０コ ０ ０ ■ 膿 ０
嬉１図は心線中のＮｉがＣＯＤ値におよぼす影響を示す
図、第２図は被覆剤中のＢｉがＣＯＤ値におよぼす影響
を示す図〔数字は心線中のＮ％〕でおる。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 （２０） 隼１面 配線ギ（Ｑ ／Ｖ／、 ％
図、第２図は被覆剤中のＢｉがＣＯＤ値におよぼす影響
を示す図〔数字は心線中のＮ％〕でおる。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 （２０） 隼１面 配線ギ（Ｑ ／Ｖ／、 ％
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｎが０．００７チ以下である炭素鋼心線に、ＣａＣＯ３
ｒＭｇＣＯ，、Ｂ＆Ｃ０３の１種または２種以上の合計
を２５〜５５％、チタン酸化物をＴｉＯ２に換算して２
〜１０チ、ＣａＦ２． Ｎａ５ＡｔＦ６． ＭｇＦ２．
ＡｔＦ、の１種または２種以上の合計を１〜２５％、
８１を１〜８チ配合し、さらにＦｅ ＊ Ｔｉ ＋ Ａ
Ｊ！ ＋ Ｚｒ 、 Ｃｒ ＊ Ｍｏ ｒＭ、 、 Ｎ
ｉのＢ合金またはＢの炭化物の１種または２種以上の合
計をＢに換算して０．１〜０．６チ配合し、且つこれら
のＢ合金のうちでＭｎはＢ合金以外のＭｎとの合計が２
〜６％、ＴＩはＢ合金以外のＴｉとの合計が０．５〜３
．０％であって、さらにＡｔ。 Ｍｇ ＊ Ｃａ 、 Ｚｒの１種または２種以上の合計
がＡｔ 。 ＺｒについてはＢ合金で添加されるものを含めて０．１
〜４．０チであって、その他は上記成分以外の２ラグ剤
、アーク安定剤、粘結剤からなる被覆剤を軟鋼心線に被
覆したことを特徴とする低水素系被拉アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15232481A JPS5853394A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15232481A JPS5853394A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5853394A true JPS5853394A (ja) | 1983-03-29 |
| JPS6358077B2 JPS6358077B2 (ja) | 1988-11-14 |
Family
ID=15538033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15232481A Granted JPS5853394A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5853394A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60216995A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-10-30 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| EP2174746A1 (en) * | 2008-10-11 | 2010-04-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Low-Hydrogen coated electrode |
| CN101898286A (zh) * | 2010-07-30 | 2010-12-01 | 西安理工大学 | 一种25Cr2Ni4MoV合金钢手工电弧焊接用低氢碱性焊条 |
| CN105312792A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-02-10 | 倪永伟 | 高铬铸铁自保护堆焊药芯焊丝 |
| CN109719428A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-05-07 | 江苏南通瑞舶莱焊业科技有限公司 | 耐气孔耐预涂漆钢用药芯焊丝 |
| CN115008066A (zh) * | 2022-07-06 | 2022-09-06 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种耐候钢用自保护药芯焊丝 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54114445A (en) * | 1978-02-25 | 1979-09-06 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen type coated arc welding rod |
| JPS54121248A (en) * | 1978-03-14 | 1979-09-20 | Nippon Steel Corp | Coated arc welding rod for low hydrogen system |
| JPS5592291A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
| JPS5592290A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
-
1981
- 1981-09-26 JP JP15232481A patent/JPS5853394A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54114445A (en) * | 1978-02-25 | 1979-09-06 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen type coated arc welding rod |
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| JPS5592291A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
| JPS5592290A (en) * | 1978-12-30 | 1980-07-12 | Nippon Steel Corp | Low hydrogen base coated electrode |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60216995A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-10-30 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
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| CN109719428A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-05-07 | 江苏南通瑞舶莱焊业科技有限公司 | 耐气孔耐预涂漆钢用药芯焊丝 |
| CN115008066A (zh) * | 2022-07-06 | 2022-09-06 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种耐候钢用自保护药芯焊丝 |
| CN115008066B (zh) * | 2022-07-06 | 2024-05-28 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种耐候钢用自保护药芯焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6358077B2 (ja) | 1988-11-14 |
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