JPS6348334Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6348334Y2 JPS6348334Y2 JP1983077324U JP7732483U JPS6348334Y2 JP S6348334 Y2 JPS6348334 Y2 JP S6348334Y2 JP 1983077324 U JP1983077324 U JP 1983077324U JP 7732483 U JP7732483 U JP 7732483U JP S6348334 Y2 JPS6348334 Y2 JP S6348334Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting edge
- tip
- cutting
- tool body
- axial direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 20
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 4
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、スローアウエイ式ラフイングエンド
ミルに係り、特に直角肩削り、溝削りが有効に行
なわれるようにしたものである。
ミルに係り、特に直角肩削り、溝削りが有効に行
なわれるようにしたものである。
従来、この種のエンドミルとしては、例えば、
特公昭54−2709号公報、特開昭56−89420号公報、
実開昭57−43915号公報等にみられるものが開示
されている。
特公昭54−2709号公報、特開昭56−89420号公報、
実開昭57−43915号公報等にみられるものが開示
されている。
特公昭54−2709号公報にみられるものは、円形
板、正方形板等のチツプを取付けるにあたつて、
チツプポケツトを独立して設けたものであり、こ
れによつてホルダーの剛性を高めるようにしたも
のである。そして、円形板のチツプでは、波形の
凹凸が形成されるため、直角肩削りでは、最終的
にこの部分の除去を必要とし、また、正方形板の
チツプでは、凹凸が形成されない反面有効切刃稜
が長くなつて衝撃が高まり切刃損傷の点で不利と
なるものであつた。
板、正方形板等のチツプを取付けるにあたつて、
チツプポケツトを独立して設けたものであり、こ
れによつてホルダーの剛性を高めるようにしたも
のである。そして、円形板のチツプでは、波形の
凹凸が形成されるため、直角肩削りでは、最終的
にこの部分の除去を必要とし、また、正方形板の
チツプでは、凹凸が形成されない反面有効切刃稜
が長くなつて衝撃が高まり切刃損傷の点で不利と
なるものであつた。
また、特開昭56−89420号公報にみられるもの
は、工具本体のフルート溝内で、切刃チツプが外
周切刃稜側の逃げ面と反対側に位置する締付け部
材によつて取付けられるものである。そして、こ
の切刃チツプは、三角形板の頂角部分を底辺と平
行に切截した四辺形をなし、その切截部分を外周
切刃稜としているものである。したがつて、有効
切刃稜が1つであり、この経済性からすれば非常
に不利なものとなつている。
は、工具本体のフルート溝内で、切刃チツプが外
周切刃稜側の逃げ面と反対側に位置する締付け部
材によつて取付けられるものである。そして、こ
の切刃チツプは、三角形板の頂角部分を底辺と平
行に切截した四辺形をなし、その切截部分を外周
切刃稜としているものである。したがつて、有効
切刃稜が1つであり、この経済性からすれば非常
に不利なものとなつている。
さらに、実開昭57−43915号公報にみられるも
のは、ねじれ溝に沿つて円形板状のチツプがねじ
止めされるもので、特に円形面が逃げ面、円周面
がすくい面を構成するものである。したがつて、
円形板チツプの取付け剛性は高いが、その反面前
述したように波形凹凸が形成されるため、直角肩
削りで制限を受けるものであつた。
のは、ねじれ溝に沿つて円形板状のチツプがねじ
止めされるもので、特に円形面が逃げ面、円周面
がすくい面を構成するものである。したがつて、
円形板チツプの取付け剛性は高いが、その反面前
述したように波形凹凸が形成されるため、直角肩
削りで制限を受けるものであつた。
このようなことから、直角肩面が得られるよう
にするため、直線状の外周切刃稜を有するスロー
アウエイ式エンドミルを前提にして、有効切刃
数、有効切刃長さ、スローアウエイチツプの配列
などを改善したラフイングエンドミルの開発が要
望されている。
にするため、直線状の外周切刃稜を有するスロー
アウエイ式エンドミルを前提にして、有効切刃
数、有効切刃長さ、スローアウエイチツプの配列
などを改善したラフイングエンドミルの開発が要
望されている。
本考案は、上述の点に鑑みなされたもので、円
柱状をなす工具本体1の外周部分には、先端切刃
チツプおよびこれに続く外周切刃チツプが分担切
削できるように軸方向および周方向にそれぞれ偏
位したチツプ座内で取付けられるようにしたスロ
ーアウエイ式ラフイングエンドミルにおいて、先
端切刃チツプおよび外周切刃チツプについては、
螺旋配列を採用するとともに、先端切刃稜につい
ては、円形板を採用し、また、外周切刃チツプに
ついては、正八角形板を採用して有効切刃数、有
効切刃長さを確保しようとするものである。
柱状をなす工具本体1の外周部分には、先端切刃
チツプおよびこれに続く外周切刃チツプが分担切
削できるように軸方向および周方向にそれぞれ偏
位したチツプ座内で取付けられるようにしたスロ
ーアウエイ式ラフイングエンドミルにおいて、先
端切刃チツプおよび外周切刃チツプについては、
螺旋配列を採用するとともに、先端切刃稜につい
ては、円形板を採用し、また、外周切刃チツプに
ついては、正八角形板を採用して有効切刃数、有
効切刃長さを確保しようとするものである。
以下、本考案スローアウエイ式ラフイングエン
ドミルの一実施例について、図を参照しながら説
明する。
ドミルの一実施例について、図を参照しながら説
明する。
第1図および第2図において、1は、その一端
にシヤンク部分2を有する工具本体であり、その
他端側には、先端切刃チツプ3およびこれに続く
外周切刃チツプ4がそれぞれ取付けられるように
なつている。
にシヤンク部分2を有する工具本体であり、その
他端側には、先端切刃チツプ3およびこれに続く
外周切刃チツプ4がそれぞれ取付けられるように
なつている。
前記先端切刃チツプ3は、円板状をなすもので
工具本体1のチツプ座5内では、その中央取付け
穴6および止めねじ7の利用により固定される。
この場合、円形板状の先端切刃チツプ3は2個設
けられているが1個であつてもよいものである。
そして図示の場合では、二番目のものが工具本体
1の軸方向で幾分後方に位置するようになつてい
る。
工具本体1のチツプ座5内では、その中央取付け
穴6および止めねじ7の利用により固定される。
この場合、円形板状の先端切刃チツプ3は2個設
けられているが1個であつてもよいものである。
そして図示の場合では、二番目のものが工具本体
1の軸方向で幾分後方に位置するようになつてい
る。
また、前記外周切刃チツプ4は、切削上のすく
い面側で正八角形板状を呈するもので、その一の
辺部分が工具本体1の軸方向と平行になるように
位置し、中央取付け穴6および止めねじ7の利用
により固定されるものである。この結果、外周切
刃稜8は、同じ内接円を有する正方形板、三角形
板からなるスローアウエイチツプに対し、有効切
刃長さが小さくなるが有効切刃個数が増加するも
のである。そして、有効切刃長さが小さくなるこ
とは、刃数を増やさなければならないが、外周切
刃チツプ4にとつては、むしろ刃先強度上から好
ましいことである。これは、切削抵抗の負担が少
なくなるためである。
い面側で正八角形板状を呈するもので、その一の
辺部分が工具本体1の軸方向と平行になるように
位置し、中央取付け穴6および止めねじ7の利用
により固定されるものである。この結果、外周切
刃稜8は、同じ内接円を有する正方形板、三角形
板からなるスローアウエイチツプに対し、有効切
刃長さが小さくなるが有効切刃個数が増加するも
のである。そして、有効切刃長さが小さくなるこ
とは、刃数を増やさなければならないが、外周切
刃チツプ4にとつては、むしろ刃先強度上から好
ましいことである。これは、切削抵抗の負担が少
なくなるためである。
そして、これらの先端切刃チツプ3および外周
切刃チツプ4は、第3図でみられるような回転切
削軌跡を画くものである。したがつて外周切刃チ
ツプ4は、工具本体1の軸方向に対して、その外
周切刃稜8の有効切刃稜長さよりも幾分小さいピ
ツチPでオーバーラツプしながら直線状の軌跡を
画き、平滑な仕上げ面が得られることになる。
切刃チツプ4は、第3図でみられるような回転切
削軌跡を画くものである。したがつて外周切刃チ
ツプ4は、工具本体1の軸方向に対して、その外
周切刃稜8の有効切刃稜長さよりも幾分小さいピ
ツチPでオーバーラツプしながら直線状の軌跡を
画き、平滑な仕上げ面が得られることになる。
なお、第1図〜第3図で示された実施例では、
先端切刃チツプ3および外周切刃チツプ4によつ
て、9枚刃を構成するものが示され、その端面方
向からの配列は、第2図で示されている。
先端切刃チツプ3および外周切刃チツプ4によつ
て、9枚刃を構成するものが示され、その端面方
向からの配列は、第2図で示されている。
すなわち、前記先端切刃チツプ3および外周切
刃チツプ4は、工具本体1の軸方向最先端にある
先端切刃チツプ3を基準にした奇数分割で周方向
に螺旋配列されるものである。そして、A〜Iの
配列による9枚刃構成では、その分割角度が90゜
よりも小さい鋭角(90゜−α゜)で、2巡目に基準
位置にもどるように設定されている。したがつ
て、9枚刃分割の実施例では、α゜=10゜に設定さ
れるものである。また、5枚刃、7枚刃分割のも
のは、分割角度が90゜よりも大きい鈍角(90゜+α゜)
で、2巡目に基準位置に戻るように設定される。
刃チツプ4は、工具本体1の軸方向最先端にある
先端切刃チツプ3を基準にした奇数分割で周方向
に螺旋配列されるものである。そして、A〜Iの
配列による9枚刃構成では、その分割角度が90゜
よりも小さい鋭角(90゜−α゜)で、2巡目に基準
位置にもどるように設定されている。したがつ
て、9枚刃分割の実施例では、α゜=10゜に設定さ
れるものである。また、5枚刃、7枚刃分割のも
のは、分割角度が90゜よりも大きい鈍角(90゜+α゜)
で、2巡目に基準位置に戻るように設定される。
なお、9枚刃以上で90゜よりも小さい鋭角にし
たのは、前述したように外周切刃チツプ4の有効
切刃長さが正方形板のものより小さくなつている
ことから、刃数を増加させ、結果的に切削時の衝
撃を小さくすることを配慮したものである。ま
た、奇数刃配列で2巡目戻りとしたのは、外周切
刃チツプ4の軸方向ピツチPを配慮したものであ
る。すなわち、偶数刃配列では、1巡目で基準位
置に戻つてしまい、工具径および刃数によつて切
刃干渉を起こすおそれがあるからである。また、
これを避けて2つの螺旋にしたときには、1つ目
の終りと2つ目の始まりで周方向の等ピツチが得
られないことによる。
たのは、前述したように外周切刃チツプ4の有効
切刃長さが正方形板のものより小さくなつている
ことから、刃数を増加させ、結果的に切削時の衝
撃を小さくすることを配慮したものである。ま
た、奇数刃配列で2巡目戻りとしたのは、外周切
刃チツプ4の軸方向ピツチPを配慮したものであ
る。すなわち、偶数刃配列では、1巡目で基準位
置に戻つてしまい、工具径および刃数によつて切
刃干渉を起こすおそれがあるからである。また、
これを避けて2つの螺旋にしたときには、1つ目
の終りと2つ目の始まりで周方向の等ピツチが得
られないことによる。
このように先端切刃チツプ3および外周切刃チ
ツプ4を1つの螺旋配列にしたことにより、本考
案では、いわゆる捩れ刃の効果が得られるもので
ある。
ツプ4を1つの螺旋配列にしたことにより、本考
案では、いわゆる捩れ刃の効果が得られるもので
ある。
また、外周切刃チツプ4を受入れるチツプ座9
は、四辺形状に凹設され、また、切屑の排出性か
らポケツト10が大きく形成されている。
は、四辺形状に凹設され、また、切屑の排出性か
らポケツト10が大きく形成されている。
このようにした構成された本考案のスローアウ
エイ式ラフイングエンドミルは、1刃当りの分担
切削力が減少し、円滑な切削作用が期待できるも
のである。これは、例えば、第1図〜第3図にみ
られる9枚刃形式のもので、Ni−Cr−Mo−V鋼
の溝削りをした結果、びびり振動がなく有効な切
削が行なえたことからいえるものである。この場
合、工具仕様は、最外周の刃先外径=φ57mm、先
端切刃チツプ3の外径をそれぞれφ52.2mm,
φ56.75mmとし、外周切刃チツプ4のピツチを4.66
mmとし、最大切刃長さを41.47mmに設定した。な
お、先端切刃チツプ3については、φ12.7mm(内
接円)×9.35mm(厚さ)とし、また外周切刃チツ
プ4については、12.7mm(対辺寸法)×6.35mm
(厚さ)のものを選択した。
エイ式ラフイングエンドミルは、1刃当りの分担
切削力が減少し、円滑な切削作用が期待できるも
のである。これは、例えば、第1図〜第3図にみ
られる9枚刃形式のもので、Ni−Cr−Mo−V鋼
の溝削りをした結果、びびり振動がなく有効な切
削が行なえたことからいえるものである。この場
合、工具仕様は、最外周の刃先外径=φ57mm、先
端切刃チツプ3の外径をそれぞれφ52.2mm,
φ56.75mmとし、外周切刃チツプ4のピツチを4.66
mmとし、最大切刃長さを41.47mmに設定した。な
お、先端切刃チツプ3については、φ12.7mm(内
接円)×9.35mm(厚さ)とし、また外周切刃チツ
プ4については、12.7mm(対辺寸法)×6.35mm
(厚さ)のものを選択した。
また、切削条件は、切削速度V=80〜100m/
min、テーブル送りF=800mm/min、切込み深
さd=35mmとしたものである。
min、テーブル送りF=800mm/min、切込み深
さd=35mmとしたものである。
本考案は、以上説明したように外周切刃チツプ
4については、正八角形板状のものを適用して有
効切刃枚を確保するとともに、有効切刃長さが小
さくなつたことに対しては、奇数分割で、2巡目
に基準位置に戻るような1つの螺旋配列を採用し
たことから有効な肩削りおよび溝削りが行なえる
という利点を有する。
4については、正八角形板状のものを適用して有
効切刃枚を確保するとともに、有効切刃長さが小
さくなつたことに対しては、奇数分割で、2巡目
に基準位置に戻るような1つの螺旋配列を採用し
たことから有効な肩削りおよび溝削りが行なえる
という利点を有する。
また、先端切刃チツプ3については、円板状の
ものを適用したことから被削材に対する喰付きが
良好となり、切削性能を向上させるものである。
ものを適用したことから被削材に対する喰付きが
良好となり、切削性能を向上させるものである。
第1図は、本考案スローアウエイ式ラフイング
エンドミルの一実施例を示す正面図、第2図は、
その底面図、第3図は、切刃の回転切削軌跡を概
念的に示す説明図である。 1……工具本体、3……先端切刃チツプ、4…
…外周切刃チツプ、5,9……チツプ座、6……
中央取付け穴、8……外周切刃稜。
エンドミルの一実施例を示す正面図、第2図は、
その底面図、第3図は、切刃の回転切削軌跡を概
念的に示す説明図である。 1……工具本体、3……先端切刃チツプ、4…
…外周切刃チツプ、5,9……チツプ座、6……
中央取付け穴、8……外周切刃稜。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 円柱状をなす工具本体1の外周部分には、先端
切刃チツプ3およびこれに続く外周切刃チツプ4
が分担切削できるように軸方向および周方向にそ
れぞれ偏位したチツプ座5,9内で取付けられる
ようにしたスローアウエイ式ラフイングエンドミ
ルにおいて、 前記先端切刃チツプ3は、切削上のすくい面側
で円形を呈するように円形板からなつており、 また、前記外周切刃チツプ4は、切削上のすく
い面側で正八角形を呈するように正八角形板から
なり、その一の辺部分が工具本体1の軸方向で外
周切刃稜8を形成するとともに、回転軌跡上で
は、外周切刃稜8の有効切刃長さよりも幾分小さ
いピツチPでオーバーラツプしながら工具本体1
の軸方向線と平行する直線状の軌跡を画くように
なつており、 さらに、前記先端切刃チツプ3および外周切刃
チツプ4は、工具本体1の軸方向最先端に位置す
る先端チツプ3を基準位置としたときに、この先
端切刃3から工具本体1の軸方向後方に向つて1
つの螺旋配列を構成するように外周切刃チツプ4
が順次配列され、しかもこの螺旋配列が2巡目で
前記基準位置に戻るような奇数分割で設定される
ようになつていることを特徴とするスローアウエ
イ式ラフイングエンドミル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7732483U JPS59183720U (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | スロ−アウエイ式ラフイングエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7732483U JPS59183720U (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | スロ−アウエイ式ラフイングエンドミル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59183720U JPS59183720U (ja) | 1984-12-07 |
JPS6348334Y2 true JPS6348334Y2 (ja) | 1988-12-13 |
Family
ID=30207355
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7732483U Granted JPS59183720U (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | スロ−アウエイ式ラフイングエンドミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59183720U (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60180709A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-14 | Hitachi Ltd | ステツプ切削式スロ−アウエイエンドミル |
JPH0445768Y2 (ja) * | 1984-12-12 | 1992-10-28 | ||
JP6201735B2 (ja) * | 2013-12-24 | 2017-09-27 | 三菱マテリアル株式会社 | 刃先交換式切削工具 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58196018U (ja) * | 1982-06-21 | 1983-12-27 | 三菱マテリアル株式会社 | スロ−アウエイ式エンドミル |
-
1983
- 1983-05-23 JP JP7732483U patent/JPS59183720U/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59183720U (ja) | 1984-12-07 |
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