JPS63179190A - 回転圧縮機 - Google Patents
回転圧縮機Info
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- JPS63179190A JPS63179190A JP62010681A JP1068187A JPS63179190A JP S63179190 A JPS63179190 A JP S63179190A JP 62010681 A JP62010681 A JP 62010681A JP 1068187 A JP1068187 A JP 1068187A JP S63179190 A JPS63179190 A JP S63179190A
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0021—Systems for the equilibration of forces acting on the pump
- F04C29/0035—Equalization of pressure pulses
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は冷凍・空調用の冷媒圧縮機等に利用することが
できる回転圧縮機の改良に関するもので、特にその低騒
音化を図ろうとするものである。
できる回転圧縮機の改良に関するもので、特にその低騒
音化を図ろうとするものである。
第９図乃至第１５図を参照して従来の回転圧縮機を冷凍
空調用冷媒圧縮機を例に説明する。
空調用冷媒圧縮機を例に説明する。
図において、１は密閉ノーウジングで、同ノ・ウジング
上部にはその内部の圧縮冷媒ガスを外部に導出するため
の吐出管２が設けられている。同吐出管２には冷媒配管
３を介して凝縮器４、絞シ機構５、蒸発器６及びアキュ
ームレータフが順次接続されており、アキュームレータ
７は吸入管８を介して密閉ハウジング１内のシリンダ室
２０に連通している。９はアキュームレータ僕７内にお
ける吸入管８の入口部である。入口部９よシ吸入管８を
介してシリンダ室２０に吸込まれたガス冷媒は圧縮され
、吐出ポート３４、吐出弁４２を経て吐出キャビティ１
３に吐出された後、密閉ハウジング１内の空間部１４に
導出され、モータ１１の周囲を通過して、吐出管２から
密閉ハウジング１の外部へ吐出されるようになっている
。
上部にはその内部の圧縮冷媒ガスを外部に導出するため
の吐出管２が設けられている。同吐出管２には冷媒配管
３を介して凝縮器４、絞シ機構５、蒸発器６及びアキュ
ームレータフが順次接続されており、アキュームレータ
７は吸入管８を介して密閉ハウジング１内のシリンダ室
２０に連通している。９はアキュームレータ僕７内にお
ける吸入管８の入口部である。入口部９よシ吸入管８を
介してシリンダ室２０に吸込まれたガス冷媒は圧縮され
、吐出ポート３４、吐出弁４２を経て吐出キャビティ１
３に吐出された後、密閉ハウジング１内の空間部１４に
導出され、モータ１１の周囲を通過して、吐出管２から
密閉ハウジング１の外部へ吐出されるようになっている
。
１２はクランクシャフト、１５は密閉ハウジング１の底
部に蓄えられた潤滑油である。３０は密閉ハウジング１
内の下方部に固着されたシリ、ンダ本体で、その上・下
端にはそれぞれクランクシャフト１２を回転自在に支持
する上部軸受４０及び下部軸受４１がボルトによって固
着され、密閉されたシリンダ室２０を形成している。シ
リンダ室２０内にはロータ３１がクランクシャフト１２
の偏心部に遊嵌されて設けられ、このシリンダ室２０は
シリンダ本体３０に設けられた溝にシリンダ室２０側先
端がロータ３１の外周面に押圧されるよう摺動自在に嵌
合された仕切板３２によって吸入管８が連通ずる吸入側
空間２０ａと、圧縮側空間２０ｂとに仕切られている。
部に蓄えられた潤滑油である。３０は密閉ハウジング１
内の下方部に固着されたシリ、ンダ本体で、その上・下
端にはそれぞれクランクシャフト１２を回転自在に支持
する上部軸受４０及び下部軸受４１がボルトによって固
着され、密閉されたシリンダ室２０を形成している。シ
リンダ室２０内にはロータ３１がクランクシャフト１２
の偏心部に遊嵌されて設けられ、このシリンダ室２０は
シリンダ本体３０に設けられた溝にシリンダ室２０側先
端がロータ３１の外周面に押圧されるよう摺動自在に嵌
合された仕切板３２によって吸入管８が連通ずる吸入側
空間２０ａと、圧縮側空間２０ｂとに仕切られている。
前記吐出ポート３４は仕切板３２に隣接して圧縮側空間
２０ｂに連通ずるよう上部軸受４０に設けられており、
この吐出ポート３４には吐出弁４２がリテーナ４３及び
ボルト４４を介して取付けられている。３３は吐出ポー
ト３４とシリンダ室２０との間の通路面積を取るためシ
・リング３０に設けられた切欠き溝で、圧縮ガスはこの
切欠き溝３３から吐出ポート３４を経て吐出されるよう
になっている。
２０ｂに連通ずるよう上部軸受４０に設けられており、
この吐出ポート３４には吐出弁４２がリテーナ４３及び
ボルト４４を介して取付けられている。３３は吐出ポー
ト３４とシリンダ室２０との間の通路面積を取るためシ
・リング３０に設けられた切欠き溝で、圧縮ガスはこの
切欠き溝３３から吐出ポート３４を経て吐出されるよう
になっている。
上記構成の回転圧縮機においては、吸入管８を経て低圧
の冷媒ガスが吸入側空間２０ａ内に吸入されるととも一
回転前に吸入されたガスはロータ３１の回転とともに容
積が減少して行く圧縮側空間２０ｂ内で圧縮された後、
切欠き溝３３、吐出ポート３４を経て吐出弁４２よシ吐
出されるが、切欠き溝３３及び吐出ポート３４は所謂ト
ップクリアランスボリュームとなるものであり、この部
分にある吐出ガスは吐出弁４２より吐出されず、ロータ
３１がトップクリアランスボリューム部を通過すると、
吸入行程中の吸入側空間２０ａ内に逆流する。従って、
このシリンダ室２０内の圧力を計測すると第１２図のよ
うになる。第１２図は横軸にロータ回転角、縦軸にシリ
ンダ室内圧力をとったものであり、トップクリアランス
ポリ、−ム部のガスは低圧の吸入側空間２０ａに急激に
逆流するため、吸入側空間２０ａの圧力波形にはＡで示
すような高周波成分の脈動が含まれることになり、この
脈動の影響で圧縮機の騒音が犬きくなるという問題があ
った。
の冷媒ガスが吸入側空間２０ａ内に吸入されるととも一
回転前に吸入されたガスはロータ３１の回転とともに容
積が減少して行く圧縮側空間２０ｂ内で圧縮された後、
切欠き溝３３、吐出ポート３４を経て吐出弁４２よシ吐
出されるが、切欠き溝３３及び吐出ポート３４は所謂ト
ップクリアランスボリュームとなるものであり、この部
分にある吐出ガスは吐出弁４２より吐出されず、ロータ
３１がトップクリアランスボリューム部を通過すると、
吸入行程中の吸入側空間２０ａ内に逆流する。従って、
このシリンダ室２０内の圧力を計測すると第１２図のよ
うになる。第１２図は横軸にロータ回転角、縦軸にシリ
ンダ室内圧力をとったものであり、トップクリアランス
ポリ、−ム部のガスは低圧の吸入側空間２０ａに急激に
逆流するため、吸入側空間２０ａの圧力波形にはＡで示
すような高周波成分の脈動が含まれることになり、この
脈動の影響で圧縮機の騒音が犬きくなるという問題があ
った。
そこで、この高周波成分の脈動を防止するため、トップ
クリアランスボリューム部に第１３図及び第１４図に示
すような音響効果を利用したバッファー３５を設けたも
のや、第１５図に示すようにトップクリアランスボリュ
ームのガスが低圧の吸入側空間２Ｏａ側へ急激に洩れる
のを防止するため、切欠き溝３３から吸入側空間２０ａ
側へかけて数１００μｍ程度の深さの切削部３６を設け
て除々にガスを洩すよう工夫したものが考案されている
。
クリアランスボリューム部に第１３図及び第１４図に示
すような音響効果を利用したバッファー３５を設けたも
のや、第１５図に示すようにトップクリアランスボリュ
ームのガスが低圧の吸入側空間２Ｏａ側へ急激に洩れる
のを防止するため、切欠き溝３３から吸入側空間２０ａ
側へかけて数１００μｍ程度の深さの切削部３６を設け
て除々にガスを洩すよう工夫したものが考案されている
。
しかしながら第１３図及び第１４図に示したものでは、
運転中にシリンダ内に吸込まれた潤滑油の一部がバッフ
ァー３５に入り、バッファー容積がその潤滑油で満たさ
れてしまうと十分な騒音低減効果が発揮できなくなる問
題があった。一方、第１５図に示したものでは、切削部
３６にロータ３１がきた場合切削部３６が無いものに比
ベガス洩れによる性能低下が認められるとともに運転圧
力条件によっては洩れ面積が一定の為、効果が低減した
りする問題があった。
運転中にシリンダ内に吸込まれた潤滑油の一部がバッフ
ァー３５に入り、バッファー容積がその潤滑油で満たさ
れてしまうと十分な騒音低減効果が発揮できなくなる問
題があった。一方、第１５図に示したものでは、切削部
３６にロータ３１がきた場合切削部３６が無いものに比
ベガス洩れによる性能低下が認められるとともに運転圧
力条件によっては洩れ面積が一定の為、効果が低減した
りする問題があった。
また、削り深さが数１００μｍであるため加工上の困難
性を有するととも広範門人運転圧力条件にて効果を保つ
為には、切削部３６の深さを小さくし、かつ、その長さ
を長くする必要があるが、これは洩れタイミングをはや
め性能ダウンを大きくするものであった。
性を有するととも広範門人運転圧力条件にて効果を保つ
為には、切削部３６の深さを小さくし、かつ、その長さ
を長くする必要があるが、これは洩れタイミングをはや
め性能ダウンを大きくするものであった。
従来提供されている回転圧縮機においては、トップクリ
アランスボリュームのガ°スの低圧シリンダ空間内への
急激な洩れによって、同空間内に高周波成分の脈動が生
じ、これに起因する騒音が発生したり、あるいは、この
問題を解決しようとして提案されたものにあっては効果
が十分発揮されなかったり、ガス洩れによる性能ダウン
や加工上の困難性を有する等の問題点があった。本発明
は係る問題点を解消できる回転圧縮機を提供しようとす
るものである。
アランスボリュームのガ°スの低圧シリンダ空間内への
急激な洩れによって、同空間内に高周波成分の脈動が生
じ、これに起因する騒音が発生したり、あるいは、この
問題を解決しようとして提案されたものにあっては効果
が十分発揮されなかったり、ガス洩れによる性能ダウン
や加工上の困難性を有する等の問題点があった。本発明
は係る問題点を解消できる回転圧縮機を提供しようとす
るものである。
本発明は前記した問題点を解決するため、シリンダ内で
回転運動を行う回転子を有すると共に前記シリンダと回
転子間に形成されるシリンダ室を仕切板によって吸入側
空間と圧縮側空間とに仕切り、吸入側空間に吸入した流
体を圧縮して圧縮側空間から吐出弁を経て吐出する回転
圧縮機において、前記シリンダ室と少なくとも１つの吐
出弁との間に形成されるトップクリアランスボリューム
からシリンダ室へ逆流する圧縮流体によってシリンダ室
内に生じる脈動の高周波成分を打消す脈動を生じる圧縮
流体の逆流を発生する他のトップクリアランスボリュー
ムを前記シリンダ室に連通して設けたことを特徴とする
ものである。
回転運動を行う回転子を有すると共に前記シリンダと回
転子間に形成されるシリンダ室を仕切板によって吸入側
空間と圧縮側空間とに仕切り、吸入側空間に吸入した流
体を圧縮して圧縮側空間から吐出弁を経て吐出する回転
圧縮機において、前記シリンダ室と少なくとも１つの吐
出弁との間に形成されるトップクリアランスボリューム
からシリンダ室へ逆流する圧縮流体によってシリンダ室
内に生じる脈動の高周波成分を打消す脈動を生じる圧縮
流体の逆流を発生する他のトップクリアランスボリュー
ムを前記シリンダ室に連通して設けたことを特徴とする
ものである。
前記のように、他のトップクリアランスボリュームを設
け、このトップクリアランスボリュームから圧縮流体の
シリンダ室内への逆流を発生させ、これによって生じる
脈動の高周波成分がシリンダ室と吐出弁との間に形成さ
れるトノプクリアランスポリー−ムから逆流する圧縮流
体によって生じる脈動の高周波成分を打消すように働く
ため、シリンダ室内に生じる脈動の高周波成分を消去す
ることができる。
け、このトップクリアランスボリュームから圧縮流体の
シリンダ室内への逆流を発生させ、これによって生じる
脈動の高周波成分がシリンダ室と吐出弁との間に形成さ
れるトノプクリアランスポリー−ムから逆流する圧縮流
体によって生じる脈動の高周波成分を打消すように働く
ため、シリンダ室内に生じる脈動の高周波成分を消去す
ることができる。
以下に本発明の実施例を第１図乃至第８図を参照して説
明する。
明する。
なお、以下に説明する実施例では要部のみを説明するこ
ととし、他は前記した従来のものと同様とする。
ととし、他は前記した従来のものと同様とする。
第１図に示す例は吐出弁をシリンダ３０の上側と下側の
２ケ所に設けたもので、それぞれ上・下の吐出ポートに
連なる２つの切欠き溝３３ａ。
２ケ所に設けたもので、それぞれ上・下の吐出ポートに
連なる２つの切欠き溝３３ａ。
３３ｂをシリンダの円周方向に位置をずらして設けてお
り、この両切欠き溝３３ａ、 ３３ｂのシリンダ中心
ダから見たときのずれ量を△θ〔ｒａｄ〕としたとき、 △θ≠π×△ｔＸＮ／６０ 但し、△ｔ：圧縮行程初期に生じるシリンダ室内圧力脈
動高周波成分の 山から山までの時間（ｓｅａ ） Ｎ：圧縮機運転回転数〔ｒｐｍ〕 となるようにし、切欠き溝３３に＋及びこれに連なる吐
出ポートが、切欠き溝３３ａ及びこれに連なる吐出ポー
トによシ形成されるトップクリアランスボリュームに対
する他のトップクリアランスボリュームとして機能する
よう構成している。
り、この両切欠き溝３３ａ、 ３３ｂのシリンダ中心
ダから見たときのずれ量を△θ〔ｒａｄ〕としたとき、 △θ≠π×△ｔＸＮ／６０ 但し、△ｔ：圧縮行程初期に生じるシリンダ室内圧力脈
動高周波成分の 山から山までの時間（ｓｅａ ） Ｎ：圧縮機運転回転数〔ｒｐｍ〕 となるようにし、切欠き溝３３に＋及びこれに連なる吐
出ポートが、切欠き溝３３ａ及びこれに連なる吐出ポー
トによシ形成されるトップクリアランスボリュームに対
する他のトップクリアランスボリュームとして機能する
よう構成している。
なお、第１図に示したものは、上・下の吐出ポート位置
もΔθだけずらして設けたものであるが、上・下の吐出
ポート位置を同一位置とし、第２図に示すように一方の
切欠き溝３３ｂの円周方向幅を幅広としてずれ量△θを
取るようにしてもよい。また、洩れタイミングを△θだ
けずらす手段としての切欠き溝は、第１図に示したよう
に同一形状のものを△θだけずらして設けるのが望まし
いが、第２図や、あるいは第３図に示す切欠き溝３３ａ
のように異なる形状のものであってもよい。
もΔθだけずらして設けたものであるが、上・下の吐出
ポート位置を同一位置とし、第２図に示すように一方の
切欠き溝３３ｂの円周方向幅を幅広としてずれ量△θを
取るようにしてもよい。また、洩れタイミングを△θだ
けずらす手段としての切欠き溝は、第１図に示したよう
に同一形状のものを△θだけずらして設けるのが望まし
いが、第２図や、あるいは第３図に示す切欠き溝３３ａ
のように異なる形状のものであってもよい。
次に、吐出弁をシリンダの一端側の１ケ所に設けた場合
の例を説明す゛る。
の例を説明す゛る。
第４図に示す例は切欠き溝３３ａに対して切欠き溝３３
ｂをシリンダの一端側に円周方向に△θだけ位置をずら
して設けたもので吐出ポートは切欠き溝３３ａに連らな
って設けられており、切欠き溝３３ｂは他のトップクリ
アランスボリュームとして独立して設けたものである。
ｂをシリンダの一端側に円周方向に△θだけ位置をずら
して設けたもので吐出ポートは切欠き溝３３ａに連らな
って設けられており、切欠き溝３３ｂは他のトップクリ
アランスボリュームとして独立して設けたものである。
なお、第４図に示す例では、切欠き溝３３ａ側に形成さ
れるトップクリアランスボリュームは切欠き溝容積と、
これに連なる吐出ポート容積を加えたものであるが、こ
れと同一容積をもつように切欠き溝３３ｂを設けるとト
ップクリアランスボリュームが増加して性能ダウンを生
じるので、切欠き溝３３ｂの容積を切欠き溝３３＆の容
積と同程度とし、第５図に示すように連通溝３３Ｃを設
けて両切欠き溝３３ａ、 ３３ｂを連通させることによ
って、逆流するガス量が等分されるようにしてもよい。
れるトップクリアランスボリュームは切欠き溝容積と、
これに連なる吐出ポート容積を加えたものであるが、こ
れと同一容積をもつように切欠き溝３３ｂを設けるとト
ップクリアランスボリュームが増加して性能ダウンを生
じるので、切欠き溝３３ｂの容積を切欠き溝３３＆の容
積と同程度とし、第５図に示すように連通溝３３Ｃを設
けて両切欠き溝３３ａ、 ３３ｂを連通させることによ
って、逆流するガス量が等分されるようにしてもよい。
この際、連通溝３３０は第６図に示すようにシリンダ室
から離れたシリンダ本体３０の端面に設けることもでき
る。
から離れたシリンダ本体３０の端面に設けることもでき
る。
さらに、上記した例から明らかなように、要はトップク
リアランスボリュームのガスをタイミングを△θずらし
２回に分けて逆流させればよいことから、吐出ポートが
１ケ所の例では、他のトップクリアランスボリューム、
即ち第４図、第５図及び第６図に示す切欠き溝３３１）
に相当するトップクリアランスボリュームは、シリンダ
本体３０に限らず、上部軸受４０や下部軸受４１に設け
てもよいことが理解できる。
リアランスボリュームのガスをタイミングを△θずらし
２回に分けて逆流させればよいことから、吐出ポートが
１ケ所の例では、他のトップクリアランスボリューム、
即ち第４図、第５図及び第６図に示す切欠き溝３３１）
に相当するトップクリアランスボリュームは、シリンダ
本体３０に限らず、上部軸受４０や下部軸受４１に設け
てもよいことが理解できる。
以上に述べたようにシリンダ室と吐出弁との間に形成さ
れる少くとも１つのトップクリアランスボリュームに対
して他のトップクリアランスボリュームを八〇だけずら
して設け、トップクリアランスボリュームのガスをタイ
ミングを△θずらし２回に分けてシリンダ室内に逆流さ
せることにより、その逆流によってシリンダ内に生じる
脈動の高周波成分の位相が第７図に示すように、最初の
逆流による脈動の高周波成分Ａに対して後からの逆流に
よる脈動の高周波成分Ｂが半周期、即ち１８０度ずれる
ため、互に打消すよう作用して消去される。従って、上
記脈動に起因する騒音を低減させることができる。
れる少くとも１つのトップクリアランスボリュームに対
して他のトップクリアランスボリュームを八〇だけずら
して設け、トップクリアランスボリュームのガスをタイ
ミングを△θずらし２回に分けてシリンダ室内に逆流さ
せることにより、その逆流によってシリンダ内に生じる
脈動の高周波成分の位相が第７図に示すように、最初の
逆流による脈動の高周波成分Ａに対して後からの逆流に
よる脈動の高周波成分Ｂが半周期、即ち１８０度ずれる
ため、互に打消すよう作用して消去される。従って、上
記脈動に起因する騒音を低減させることができる。
第８図は、押のけ量が２８ ｃｃ／ｒｅＶ 、能力が２
００００ＢＴＵ／Ｈの冷媒圧縮機による実験結果を示し
だもので、同図から明らかなようにＩ ＫＨｚ以上の高
周波域において、パワーレベルにして数ｄＢ の騒音
低下が認められた。
００００ＢＴＵ／Ｈの冷媒圧縮機による実験結果を示し
だもので、同図から明らかなようにＩ ＫＨｚ以上の高
周波域において、パワーレベルにして数ｄＢ の騒音
低下が認められた。
なお、本発明は前記実施例に示したローラー形の回転圧
縮機に限らず、ベーン形や他の形式の回転圧縮機にも適
用できることはいうまでもない。
縮機に限らず、ベーン形や他の形式の回転圧縮機にも適
用できることはいうまでもない。
以上に詳述したように、本発明によると、トップクリア
ランスボリュームからのガスのシリンダ室への逆流によ
ってシリンダ室内で生じる脈動の高周波成分を、他のト
ップクリアランスボリュームを設け、ここからタイミン
グのずれたガスの逆流を発生させ、この逆流ガスの脈動
の高周波成分により打消して消去することができるため
、上記脈動の高周波成分に起因する騒音の低減を図るこ
とができる。
ランスボリュームからのガスのシリンダ室への逆流によ
ってシリンダ室内で生じる脈動の高周波成分を、他のト
ップクリアランスボリュームを設け、ここからタイミン
グのずれたガスの逆流を発生させ、この逆流ガスの脈動
の高周波成分により打消して消去することができるため
、上記脈動の高周波成分に起因する騒音の低減を図るこ
とができる。
また、他のトップクリアランスボリュームは位置をずら
して設ければよいため、潤滑油が充満することもなく、
また、加工上の困難性もないため、性能ダウンにつなが
るおそれもなく、その効果を十分発揮させることができ
る。
して設ければよいため、潤滑油が充満することもなく、
また、加工上の困難性もないため、性能ダウンにつなが
るおそれもなく、その効果を十分発揮させることができ
る。
第１図乃至第８図は本発明の実施例を示すもので、第１
図乃至第６図はそれぞれ異なる実施例の要部構造を示す
部分斜視図、第７図はロータ回転角に対するシリンダ内
圧力の変化を示す図、第８図は騒音低下の実験結果を示
す図、第９図乃至第１５図は従来のものを示す図で、第
９図はロータリ圧縮機の構造を示す縦断面図、第１０図
は第９図のＩ−Ｉ断面図、第１１図は吐出弁付近の構造
を示す断面図、第１２図はロータ回転角に対するシリン
ダ内圧力の変化を示す図、第１３図は別の従来例の吐出
弁付近の構造を示す断面図、第１４図は第１３図のもの
の部分斜視図、第１５図は別の従来例を示す部分斜視図
である。 ２０・・・シリンダ室、２０ａ・・・吸入側空間、２０
ｂ・・・圧縮側空間、３０・・・シリンダ本体、３１・
・・ロータ、３２−・・仕切板、３３ａ、３３ｂ ・・
・切欠き溝、３３Ｃ・・・連通溝、３４・・・吐出ポー
ト、４０・・・上部軸受、４１・・・下部軸受、４２・
・・吐出弁。
図乃至第６図はそれぞれ異なる実施例の要部構造を示す
部分斜視図、第７図はロータ回転角に対するシリンダ内
圧力の変化を示す図、第８図は騒音低下の実験結果を示
す図、第９図乃至第１５図は従来のものを示す図で、第
９図はロータリ圧縮機の構造を示す縦断面図、第１０図
は第９図のＩ−Ｉ断面図、第１１図は吐出弁付近の構造
を示す断面図、第１２図はロータ回転角に対するシリン
ダ内圧力の変化を示す図、第１３図は別の従来例の吐出
弁付近の構造を示す断面図、第１４図は第１３図のもの
の部分斜視図、第１５図は別の従来例を示す部分斜視図
である。 ２０・・・シリンダ室、２０ａ・・・吸入側空間、２０
ｂ・・・圧縮側空間、３０・・・シリンダ本体、３１・
・・ロータ、３２−・・仕切板、３３ａ、３３ｂ ・・
・切欠き溝、３３Ｃ・・・連通溝、３４・・・吐出ポー
ト、４０・・・上部軸受、４１・・・下部軸受、４２・
・・吐出弁。
Claims (7)
- （１） シリンダ内で回転運転を行う回転子を有すると
共に前記シリンダと回転子間に形成されるシリンダ室を
仕切板によって吸入側空間と圧縮側空間とに仕切り、吸
入側空間に吸入した流体を圧縮して圧縮側空間から吐出
弁を経て吐出する回転圧縮機において、前記シリンダ室
と少なくとも１つの吐出弁との間に形成されるトップク
リアランスボリュームからシリンダ室へ逆流する圧縮流
体によってシリンダ室内に生じる脈動の高周波成分を打
消す脈動を生じる圧縮流体の逆流を発生する他のトップ
クリアランスボリュームを前記シリンダ室に連通して設
けたことを特徴とする回転圧縮機。 - （２） 前記他のトップクリアランスボリュームを前記
トップクリアランスボリュームからの圧縮流体逆流によ
って生じる脈動の高周波成分と半周期位相のずれた脈動
を生じる圧縮流体の逆流を発生する位置に設けたことを
特徴とする特許請求の範囲（１）項記載の回転圧縮機。 - （３） 前記他のトップクリアランスボリュームの位置
が前記トップクリアランスボリュームに対してシリンダ
中心から見たときのずれ量をΔθ〔ｒａｄ〕としたとき
、 Δθ≒π×Δｔ×Ｎ／６０ 但し、Δｔ：圧縮行程初期に生じるシリン ダ室内圧力脈動高周波成分の 山から山までの時間〔ｓｅｃ〕 Ｎ：圧縮機運転回転数〔ｒｐｍ〕 であることを特徴とする特許請求の範囲（２）項記載の
回転圧縮機。 - （４） 前記他のトップクリアランスボリユームを前記
トップクリアランスボリュームに対してシリンダ室をは
さんで反対側に設けられた他の吐出弁との間に形成した
ことを特徴とする特許請求の範囲（１）乃至（３）項記
載の回転圧縮機。 - （５） 前記他のトップクリアランスボリュームを前記
トップクリアランスボリュームと同一のシリンダ室端部
側に独立したトップクリアランスボリュームとして設け
たことを特徴とする特許請求の範囲（１）乃至（３）項
記載の回転圧縮機。 - （６） 前記他のトップクリアランスボリュームと前記
トップクリアランスボリュームとを連通したことを特徴
とする特許請求の範囲（５）項記載の回転圧縮機。 - （７） 前記他のトップクリアランスボリュームを前記
シリンダ、又は同シリンダの両端を塞ぐ部材の少くとも
１つに設けた切欠き溝で形成したことを特徴とする特許
請求の範囲（１）項記載の回転圧縮機。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62010681A JPH0768951B2 (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 回転圧縮機 |
| US07/140,237 US4884956A (en) | 1987-01-20 | 1987-12-31 | Rotary compressor with clearance volumes to offset pulsations |
| EP88100130A EP0279166B1 (en) | 1987-01-20 | 1988-01-07 | Rotary compressor |
| DE198888100130T DE279166T1 (de) | 1987-01-20 | 1988-01-07 | Drehkolbenverdichter. |
| DE8888100130T DE3860208D1 (de) | 1987-01-20 | 1988-01-07 | Drehkolbenverdichter. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62010681A JPH0768951B2 (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 回転圧縮機 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63179190A true JPS63179190A (ja) | 1988-07-23 |
| JPH0768951B2 JPH0768951B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=11756999
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP62010681A Expired - Lifetime JPH0768951B2 (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 回転圧縮機 |
Country Status (4)
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| JP (1) | JPH0768951B2 (ja) |
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| JPH0768951B2 (ja) | 1995-07-26 |
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