JPS63169004A - 永久磁石合金粉末の製造方法 - Google Patents
永久磁石合金粉末の製造方法Info
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- JPS63169004A JPS63169004A JP62000855A JP85587A JPS63169004A JP S63169004 A JPS63169004 A JP S63169004A JP 62000855 A JP62000855 A JP 62000855A JP 85587 A JP85587 A JP 85587A JP S63169004 A JPS63169004 A JP S63169004A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、原料として希土類版化物を使用し、溶解及び
粗粉砕工程を８費とせずかつ安価に希土類・鉄・ボロン
系永久磁石付金粉末を製造する製造方法に関するもので
ある。
粗粉砕工程を８費とせずかつ安価に希土類・鉄・ボロン
系永久磁石付金粉末を製造する製造方法に関するもので
ある。
新しい昼性能永久磁石である希土類−硼素−鉄系永久磁
石の製造方法としては、希土類金属、電解鉄、電解コバ
ルト、純硼素あるいは硼素−鉄合金を原料とし、溶解、
粉砕、磁界中成形および焼結からなる製造方法が開示さ
れている（特開昭５９−２１５４６０号公報）。しかし
、この方法では高価な希土類金属を使用するため原料コ
ストが高い。
石の製造方法としては、希土類金属、電解鉄、電解コバ
ルト、純硼素あるいは硼素−鉄合金を原料とし、溶解、
粉砕、磁界中成形および焼結からなる製造方法が開示さ
れている（特開昭５９−２１５４６０号公報）。しかし
、この方法では高価な希土類金属を使用するため原料コ
ストが高い。
そこで、最近では溶解法に代るものとして、いわゆる還
元拡散法がある。これは、希土類酸化物粉、鉄粉、硼素
−鉄合金粉、コバルト粉の混合粉に、金属カルシウムあ
るいは水素化カルシウムを希土類酸化物粉の還元に要す
る化学′に論的必要量の２〜４倍（沖當比）混合し、不
活性ガス芥囲気中で９００〜１２００℃に加熱し、得ら
れた反応生成物を水中に投入して反応副生成物を除去す
る希土類−硼素一鉄系水久磁石合金用合金粉の製造方法
が開示されている（特開昭５９−２１９４０４）。
元拡散法がある。これは、希土類酸化物粉、鉄粉、硼素
−鉄合金粉、コバルト粉の混合粉に、金属カルシウムあ
るいは水素化カルシウムを希土類酸化物粉の還元に要す
る化学′に論的必要量の２〜４倍（沖當比）混合し、不
活性ガス芥囲気中で９００〜１２００℃に加熱し、得ら
れた反応生成物を水中に投入して反応副生成物を除去す
る希土類−硼素一鉄系水久磁石合金用合金粉の製造方法
が開示されている（特開昭５９−２１９４０４）。
従米方法によるいわゆる還元拡散法では、還元されたＲ
（Ｎｄ又はＤｙの少なくとも１種以上の希土類金属）
はＦｅおよびＢ、又はＦｅ −Ｂ合金と相互拡散して合
金化が進行する過程において、副生成物としてＣａＯが
生成しスラグを形成する。
（Ｎｄ又はＤｙの少なくとも１種以上の希土類金属）
はＦｅおよびＢ、又はＦｅ −Ｂ合金と相互拡散して合
金化が進行する過程において、副生成物としてＣａＯが
生成しスラグを形成する。
しかし、ＣａＯの融点は約２５７０℃と高く、９００〜
１２５０℃の温度範囲では溶融しないため、還元された
Ｒの一部がＣａＯに固着されたＦｅおよびＢ。
１２５０℃の温度範囲では溶融しないため、還元された
Ｒの一部がＣａＯに固着されたＦｅおよびＢ。
又はＦｅ−Ｂ合金への拡散が困難となシ、希土類金属の
歩留りが悪く実用材料として満足できる磁気午Ｙ性を得
ることは困難であった。
歩留りが悪く実用材料として満足できる磁気午Ｙ性を得
ることは困難であった。
本発明は、以上の問題を解決するためにＲｚ Ｏｓ粉（
ただしＲはＮｄ又はＤｙの少なくとも１種）。
ただしＲはＮｄ又はＤｙの少なくとも１種）。
Ｆｅ粉、Ｂ粉又はＦｅ −８合金粉に還元剤として金属
Ｃａ又はＣａＨｘの少なくとも１樺を用い、更にフラッ
クスとしてＣａ ＣｔＲ又はＮａ ＣＬ又はＫＣｌの少
なくとも１種を加え、これらの原料を不活性ガス雰囲気
、又は還元性ガス雰囲気、又は実質的な真空の条件下で
９００〜１２５０℃の温度で還元拡散処理し、得られた
反応生成物を水中に投入して副生成物を除去することに
より２５．０ｗｔ％〜５０−０ｗｔ％Ｒ（ただし、Ｒは
Ｎｄ又はＤｙの少なくとも１種）。
Ｃａ又はＣａＨｘの少なくとも１樺を用い、更にフラッ
クスとしてＣａ ＣｔＲ又はＮａ ＣＬ又はＫＣｌの少
なくとも１種を加え、これらの原料を不活性ガス雰囲気
、又は還元性ガス雰囲気、又は実質的な真空の条件下で
９００〜１２５０℃の温度で還元拡散処理し、得られた
反応生成物を水中に投入して副生成物を除去することに
より２５．０ｗｔ％〜５０−０ｗｔ％Ｒ（ただし、Ｒは
Ｎｄ又はＤｙの少なくとも１種）。
０ 、５ ｗｔ％〜５ 、 ０ｗｔ％Ｂ、残部実質的に
Ｆｅよりなる希土類・鉄・ポロン系永久磁石合金粉末を
得ることを特徴とする永久磁石合金粉末の製造方法であ
る。
Ｆｅよりなる希土類・鉄・ポロン系永久磁石合金粉末を
得ることを特徴とする永久磁石合金粉末の製造方法であ
る。
ＲｚＣｈ（ただしＲはＮｄ又はＤｙの少なくとも１種）
は加熱の昇温過程の８００℃前後から還元剤によって還
元され始め９００〜１２５０℃では完全に還元される。
は加熱の昇温過程の８００℃前後から還元剤によって還
元され始め９００〜１２５０℃では完全に還元される。
ξ元剤の量は還元をより確実に行うために還元に心安な
化学Ｓｉ−論的必要量の１．０倍（重量比）もしくはそ
れ以上が好ｌしい０但し多量の還元剤の使用は合金の製
造コストを高め、同時に生成合金中の残存カルシウム量
を高め好１しくない。このため実用的な還元剤の量の上
限は２０倍（重量比）とされる。第１衣に還元剤の童（
倍（ｍ’量比〕）と生成合金粉末中の残存カルシウム量
、及びこの合金粉末を永久歓石とした時の磁気特性の関
係を示す。
化学Ｓｉ−論的必要量の１．０倍（重量比）もしくはそ
れ以上が好ｌしい０但し多量の還元剤の使用は合金の製
造コストを高め、同時に生成合金中の残存カルシウム量
を高め好１しくない。このため実用的な還元剤の量の上
限は２０倍（重量比）とされる。第１衣に還元剤の童（
倍（ｍ’量比〕）と生成合金粉末中の残存カルシウム量
、及びこの合金粉末を永久歓石とした時の磁気特性の関
係を示す。
表 １
還元されたＲ（ただしＲはＮｄ又はＤｙの少なくとも１
！４）はＦｅおよびＢ又はＦｅ −Ｂ合金と相互拡散し
て合金化が進む。この過程で副生成物としてＣａＯが生
成しスラグを形成する。ＣａＯは融点が約２５７０℃と
高いため９００〜１２５０℃の温度では溶融しない。そ
のため還元された希土類の一部がＣａＯに固着されＦｅ
およびＢ又けＦｅ −Ｂ合金への拡散が困難になり希土
類の歩留りが悪くなり実用材料として満足できる磁気特
性が得られなくなる。
！４）はＦｅおよびＢ又はＦｅ −Ｂ合金と相互拡散し
て合金化が進む。この過程で副生成物としてＣａＯが生
成しスラグを形成する。ＣａＯは融点が約２５７０℃と
高いため９００〜１２５０℃の温度では溶融しない。そ
のため還元された希土類の一部がＣａＯに固着されＦｅ
およびＢ又けＦｅ −Ｂ合金への拡散が困難になり希土
類の歩留りが悪くなり実用材料として満足できる磁気特
性が得られなくなる。
本発明の第１の要点はスラ′グ融点を下げその流動性を
改良し、希土類元素がスラグに固着されることな（Ｆｅ
およびＢ又はＦｅ −Ｂ合金への十分な拡散を可能とす
るためＣａＣｔｚ又はＮａ Ｃ１又はＫＣｌの少なくと
も１種を７ラツクスとして加えることにある。Ｃａ Ｃ
Ｌ２の融点は約７７０℃、Ｎａ ＣＬの融点は約８００
℃、ＫＣｌの融点は約７８０℃であシ、これらの７ラツ
クスを添加することによ９９００℃以上の温Ｋにおいて
スラグの流動性は良くなシ希土類歩留シは良好になる。
改良し、希土類元素がスラグに固着されることな（Ｆｅ
およびＢ又はＦｅ −Ｂ合金への十分な拡散を可能とす
るためＣａＣｔｚ又はＮａ Ｃ１又はＫＣｌの少なくと
も１種を７ラツクスとして加えることにある。Ｃａ Ｃ
Ｌ２の融点は約７７０℃、Ｎａ ＣＬの融点は約８００
℃、ＫＣｌの融点は約７８０℃であシ、これらの７ラツ
クスを添加することによ９９００℃以上の温Ｋにおいて
スラグの流動性は良くなシ希土類歩留シは良好になる。
７ラツクスの添加量は還元によって生成するＣａＯの化
学１！ｔＢ的生成景の０．３〜６．０倍（モル比）であ
ることが望ましい。７シツクス派加量が０．３倍（モル
比）未満ではスラグの融点が十分に下がらず、希土類の
歩留りが悪い。
学１！ｔＢ的生成景の０．３〜６．０倍（モル比）であ
ることが望ましい。７シツクス派加量が０．３倍（モル
比）未満ではスラグの融点が十分に下がらず、希土類の
歩留りが悪い。
第２表に、フラックスの添加！（倍〔モル比〕）と希土
類（第２表の場合Ｎｄ ）の歩留シの関係を示す０ 表 ２ ６．０倍（モル比）よシ多い場合は、原料に占めるフラ
ックスの割合（％に体積比率）が多くなり合金粉末製造
の効率が悪くなる。同時に、多量の７シツクスの使用は
合金粉末の製造コストを高め好１しくない。フラックス
としてはＣａ Ｃｔｔ ＊ ＮａＣｌ 、 ＫＣｌのう
ちいずれかの単独添加によって上記効果が得られる。ま
た、これらの７ラツクスのうちの２種以上の複合添加に
よって、単独添加の場合と同等もしくはそれ以上の良好
な希土類歩留りが得られる。
類（第２表の場合Ｎｄ ）の歩留シの関係を示す０ 表 ２ ６．０倍（モル比）よシ多い場合は、原料に占めるフラ
ックスの割合（％に体積比率）が多くなり合金粉末製造
の効率が悪くなる。同時に、多量の７シツクスの使用は
合金粉末の製造コストを高め好１しくない。フラックス
としてはＣａ Ｃｔｔ ＊ ＮａＣｌ 、 ＫＣｌのう
ちいずれかの単独添加によって上記効果が得られる。ま
た、これらの７ラツクスのうちの２種以上の複合添加に
よって、単独添加の場合と同等もしくはそれ以上の良好
な希土類歩留りが得られる。
ここで還元拡散反応の温度は９００℃〜１２５０℃と限
定する。
定する。
還元・拡散反応の温度が９００℃未満では還元・拡散反
応が不十分であり、所定の組成と均質性を有する合金粉
が得られない。一方、還元拡散反応の温度が１２５０℃
を越えると、原料混合物と容器との間に反応が生じ、最
終合金粉中の容器から混入する不純物が多くなる。ｌた
必要保持時間は１５分以上好ｌしくけ３０分以上である
。保持時間が１５分未満では還元・拡散反応が不十分で
あシ良好なＲ歩留および良好な磁気特性が得られない。
応が不十分であり、所定の組成と均質性を有する合金粉
が得られない。一方、還元拡散反応の温度が１２５０℃
を越えると、原料混合物と容器との間に反応が生じ、最
終合金粉中の容器から混入する不純物が多くなる。ｌた
必要保持時間は１５分以上好ｌしくけ３０分以上である
。保持時間が１５分未満では還元・拡散反応が不十分で
あシ良好なＲ歩留および良好な磁気特性が得られない。
還元拡散反応終了後、反応物を常温１で冷却する。次い
で反応物を水中に投入して反応物中の副生成物であるＣ
ａＯ−フラックス（ただし７ラツクスはＣａ Ｃ１ｍ又
はＮａ ＣＬ又はＫＣｌの少なくとも１種）を水に溶か
し水洗をくり返すことにより、この副生成物を除去する
。なお、副生成物であるＣａＯ−フラックス（ただし、
フラックスはＣａ ＣＬ＊又はＮａ Ｃｔ又はＫＣｌの
少なくとも１！Ｍ）は容易に水に溶ける。
で反応物を水中に投入して反応物中の副生成物であるＣ
ａＯ−フラックス（ただし７ラツクスはＣａ Ｃ１ｍ又
はＮａ ＣＬ又はＫＣｌの少なくとも１種）を水に溶か
し水洗をくり返すことにより、この副生成物を除去する
。なお、副生成物であるＣａＯ−フラックス（ただし、
フラックスはＣａ ＣＬ＊又はＮａ Ｃｔ又はＫＣｌの
少なくとも１！Ｍ）は容易に水に溶ける。
最後Ｋ、本発明を適用するＲ（ただしＲはＮｄ又はＤｙ
の少なくともＩＦｌｆ） −Ｆｅ−Ｂ永久磁石用合金粉
末の成分限定理由について説明する。
の少なくともＩＦｌｆ） −Ｆｅ−Ｂ永久磁石用合金粉
末の成分限定理由について説明する。
Ｒ（ただしＲはＮｄ又はＤｙの少なくとも１種）は２５
．０ｗｔ％〜５０．０ｗｔ％とされる。２５．０ｗｔ％
未満では十分な保磁力が得られず、５０．０ｗｔ％を越
えると残留磁束密度が低下する。Ｂは０．３ｗｔ％〜５
．０ｗｔ％とされる。０．３ｗｔ％未満では十分な残留
磁束密度と保磁力が得られず、またキエーリ一点Ｔｃも
低い。５．０ｗｔ％を越えると残留磁束密度が低下する
。
．０ｗｔ％〜５０．０ｗｔ％とされる。２５．０ｗｔ％
未満では十分な保磁力が得られず、５０．０ｗｔ％を越
えると残留磁束密度が低下する。Ｂは０．３ｗｔ％〜５
．０ｗｔ％とされる。０．３ｗｔ％未満では十分な残留
磁束密度と保磁力が得られず、またキエーリ一点Ｔｃも
低い。５．０ｗｔ％を越えると残留磁束密度が低下する
。
以下に、この発明による実施例を示し、その効果をさら
に明らかにする。
に明らかにする。
（実施例１）
ＮｄｚＯｉＮ末２１０． Ｏｆ 、 −１０ｍｅａｈ
の粒状の金ＭＣａ９３．８９（化学量論的必景量の１
．２５倍〔重幇比））＊−１００ｍｅｓｈの粒度のＦｅ
粉２８８．１ ？ 。
の粒状の金ＭＣａ９３．８９（化学量論的必景量の１
．２５倍〔重幇比））＊−１００ｍｅｓｈの粒度のＦｅ
粉２８８．１ ？ 。
−２００ｍｅｓｈの粒度のＦｅ−Ｂ合金粉（２０，４ｗ
ｔ％Ｂ、ａ部Ｆｅ）３１．９２＊ Ｃａ Ｃ２Ｒ粉末２
０７．７ｆ（Ｃａ０の化学量論的生成量の１．０倍〔モ
ル比〕）を秤量し、これらをｖ型混合器で混合して合計
８３１．５２の母原料を作製した。この母原料をステン
レス製の容器に入れ、Ａｒガス雰囲気中で１１００℃×
１Ｈの条件で還元拡散処理を行りた。次にこの反応物を
水中に投入し、洗浄をくり返し行って副生成物Ｃａ０−
ＣａＣｌ２を除去した。この結果４Ｂ５．２ｆの粗粉を
得た。この粗粉の組成を分析したところ３５．７ｗｔ％
Ｎｄ 、 １．２７ｗｔ％Ｂ、０．１１ｗｔ％Ｃａ ＊
ＮＦｅであった。この粗粉をジェットミルで微粉砕し
て平均粒径６．０μの微粉とした。次にこの粉砕を配向
磁界１０ＫＯｅ、成形圧２ ｔｏｎ／ｍの条件下で成形
し、得られた成形体をアルゴンガス雰囲気中で１０９０
℃ＸＩＨの条件で焼結した。最後に焼結体に６２０℃Ｘ
ＩＨの条件の熱処理を施した。試料の磁気特性を歯デし
たところ残留磁束＠度４πＩｒ＝１２．０ＫＧ、保磁力
ｆＨｃ ＝ １１．２ＫＯｅ、 最大エネルギーｆＰ
（ＢＨ）ｍ ＝ ５４ 、５Ｍ−Ｇ ・Ｏｅという値を
得た。
ｔ％Ｂ、ａ部Ｆｅ）３１．９２＊ Ｃａ Ｃ２Ｒ粉末２
０７．７ｆ（Ｃａ０の化学量論的生成量の１．０倍〔モ
ル比〕）を秤量し、これらをｖ型混合器で混合して合計
８３１．５２の母原料を作製した。この母原料をステン
レス製の容器に入れ、Ａｒガス雰囲気中で１１００℃×
１Ｈの条件で還元拡散処理を行りた。次にこの反応物を
水中に投入し、洗浄をくり返し行って副生成物Ｃａ０−
ＣａＣｌ２を除去した。この結果４Ｂ５．２ｆの粗粉を
得た。この粗粉の組成を分析したところ３５．７ｗｔ％
Ｎｄ 、 １．２７ｗｔ％Ｂ、０．１１ｗｔ％Ｃａ ＊
ＮＦｅであった。この粗粉をジェットミルで微粉砕し
て平均粒径６．０μの微粉とした。次にこの粉砕を配向
磁界１０ＫＯｅ、成形圧２ ｔｏｎ／ｍの条件下で成形
し、得られた成形体をアルゴンガス雰囲気中で１０９０
℃ＸＩＨの条件で焼結した。最後に焼結体に６２０℃Ｘ
ＩＨの条件の熱処理を施した。試料の磁気特性を歯デし
たところ残留磁束＠度４πＩｒ＝１２．０ＫＧ、保磁力
ｆＨｃ ＝ １１．２ＫＯｅ、 最大エネルギーｆＰ
（ＢＨ）ｍ ＝ ５４ 、５Ｍ−Ｇ ・Ｏｅという値を
得た。
（実施例２）
酸化ネオジウム粉末１４９．３Ｆ、粉末の水素化カルシ
ウム９５．２Ｆ（化学量論的生成量の１．７倍〔重量比
） ） ｒ −１００ｍｅｓｈの粒度の鉄粉２６６．４
ｆ 。
ウム９５．２Ｆ（化学量論的生成量の１．７倍〔重量比
） ） ｒ −１００ｍｅｓｈの粒度の鉄粉２６６．４
ｆ 。
−１００ｍｅｓｈの粒度の純硼素５．６ｆ 、塩化ナト
リウム粉末２８７．８ｆ（ｒｔＪ’化カルシカルシウム
量論的生成量の６．７倍〔モル比〕）を秤量し、これら
をＶ型混合益で混合して合計８０４．１の母原料を作製
した。この母原料をステンレス製の容器に入れ、アルゴ
ンガス雰囲気中で１２００℃ＸＩＨの条件で還元拡散処
理を行った。次にこの反応物を水中に投入し、洗浄をく
り返し行りて副生成物であるＣａ０−ＮａＣｌを除去し
た。この結果３８７．２９の粗粉を得た。この粗粉の組
成を分析したところ３１．８ｗｔ％Ｎｄ 、 １ 、３
８ｗｔ％Ｂ、０−１５ｗｔ％Ｃａ ＋残部Ｆｅであった
。この粗粉を実施例１と同一条件にて永久磁石化し、そ
の磁気特性を測定したところ残留磁束密度４πＩ ｒ＝
１２．７ＫＧ 、保磁力１Ｈｃ＝７．７ＫＯｅ 。
リウム粉末２８７．８ｆ（ｒｔＪ’化カルシカルシウム
量論的生成量の６．７倍〔モル比〕）を秤量し、これら
をＶ型混合益で混合して合計８０４．１の母原料を作製
した。この母原料をステンレス製の容器に入れ、アルゴ
ンガス雰囲気中で１２００℃ＸＩＨの条件で還元拡散処
理を行った。次にこの反応物を水中に投入し、洗浄をく
り返し行りて副生成物であるＣａ０−ＮａＣｌを除去し
た。この結果３８７．２９の粗粉を得た。この粗粉の組
成を分析したところ３１．８ｗｔ％Ｎｄ 、 １ 、３
８ｗｔ％Ｂ、０−１５ｗｔ％Ｃａ ＋残部Ｆｅであった
。この粗粉を実施例１と同一条件にて永久磁石化し、そ
の磁気特性を測定したところ残留磁束密度４πＩ ｒ＝
１２．７ＫＧ 、保磁力１Ｈｃ＝７．７ＫＯｅ 。
最大エネルギー＆ （ＢＨ）ｍ ＝ ３８ 、２Ｍ−Ｇ
・Ｏｅという値を得た。
・Ｏｅという値を得た。
（実施例３）
ＮｄｚＯ３粉末１１６．４ｆ 、 Ｄ３’２０１粉末１
４．Ｏｆ 。
４．Ｏｆ 。
−１０ｍｅｓｈの粒状の金属Ｃａ６７．５Ｆ （化学量
論的必要量の１．５倍〔重量比］ ）、−１００ｍｅｓ
ｈの粒度のＦｅ粉１７１．４Ｆ 、 −２００ｍｅｓｈ
の粒度のＦｅ −Ｂ合金粉（２０，４ｗｔＢ、残Ｆｅ
）２０．６ｆ ｅｃａｃ４粉末１８７、（１（ＣａＯの
化学量論的生成量の１．５倍〔モル比））、ＫＣｔ１２
５．５ｆ（ＣａＯの化学量論的生成量の１，５倍〔モル
比〕）を秤量し、これをＶ型混合器で混合して合計６９
９．４ｆの母原料を作成した。
論的必要量の１．５倍〔重量比］ ）、−１００ｍｅｓ
ｈの粒度のＦｅ粉１７１．４Ｆ 、 −２００ｍｅｓｈ
の粒度のＦｅ −Ｂ合金粉（２０，４ｗｔＢ、残Ｆｅ
）２０．６ｆ ｅｃａｃ４粉末１８７、（１（ＣａＯの
化学量論的生成量の１．５倍〔モル比））、ＫＣｔ１２
５．５ｆ（ＣａＯの化学量論的生成量の１，５倍〔モル
比〕）を秤量し、これをＶ型混合器で混合して合計６９
９．４ｆの母原料を作成した。
この母原料をステンレス製の容器に入れ、アルゴンガス
雰囲気中で１０００℃Ｘ２Ｈの条件で還元拡散処理を行
った。次にこの反応物を水中に投入し、洗浄をくり返し
行って副生成物であるＣａＯ−ＣａＣ２霊−ＫＣｌを除
去した。この結果２９４．８Ｆの粗粉を得た０この粗粉
の組成を分析したところ３２．１ｗｔ％Ｎｄ 。
雰囲気中で１０００℃Ｘ２Ｈの条件で還元拡散処理を行
った。次にこの反応物を水中に投入し、洗浄をくり返し
行って副生成物であるＣａＯ−ＣａＣ２霊−ＫＣｌを除
去した。この結果２９４．８Ｆの粗粉を得た０この粗粉
の組成を分析したところ３２．１ｗｔ％Ｎｄ 。
４．０ｗｔ％Ｄｙ、１．３８ｗｔ％Ｂ 、０．１３ｗｔ
％Ｃａ、残部Ｆｅでありた。この件粉を実施例１と同一
条件にて永久磁石化し、その磁気特性を測定したところ
残留磁束密度４πＩｒ＝１１．０ＫＧ、保磁力１Ｈｃ＝
１６．２ＫＯｅ ＊最大エネルギー積（ＢＨ）ｍ＝３１
．６Ｍ・Ｇ・Ｏｅという値を得た。
％Ｃａ、残部Ｆｅでありた。この件粉を実施例１と同一
条件にて永久磁石化し、その磁気特性を測定したところ
残留磁束密度４πＩｒ＝１１．０ＫＧ、保磁力１Ｈｃ＝
１６．２ＫＯｅ ＊最大エネルギー積（ＢＨ）ｍ＝３１
．６Ｍ・Ｇ・Ｏｅという値を得た。
以上記述のように、本発明によって実用材料として十分
使用可□能な優れた磁気特性を有するＲ（ただしＲはＮ
ｄ又はＤｙの少なくとも１極）−Ｆｅ−Ｂ永久磁石用合
金粉末を俗解、粗粉砕工程を必袂とせずかつ安価に製造
することができる。
使用可□能な優れた磁気特性を有するＲ（ただしＲはＮ
ｄ又はＤｙの少なくとも１極）−Ｆｅ−Ｂ永久磁石用合
金粉末を俗解、粗粉砕工程を必袂とせずかつ安価に製造
することができる。
Claims (3)
- （１）Ｒ＿２Ｏ＿３粉（ただしＲはＮｄ又はＤｙの少な
くとも１種）、Ｆｅ粉、Ｂ粉又はＦｅ−Ｂ合金粉に還元
剤として金属Ｃａ又はＣａＨ＿２の少なくとも１種を加
え、更にフラックスとしてＣａＣｌ＿２又はＮａＣｌ又
はＫＣｌの少なくとも１種を加え、これらの原料を不活
性ガス雰囲気、又は還元性ガス雰囲気、又は実質的な真
空の条件下で９００〜１２５０℃の温度で還元拡散処理
し、得られた反応生成物を水中に投入して反応副生成物
を除去することにより２５．０ｗｔ％〜５０．０ｗｔ％
Ｒ（ただし、ＲはＮｄ又はＤｙの少なくとも１種）、０
．３ｗｔ％〜５．０ｗｔ％Ｂ、残部実質的にＦｅよりな
る希土類・鉄・ボロン系永久磁石合金粉末を得ることを
特徴とする永久磁石合金粉末の製造方法。 - （２）特許請求の範囲第１項記載の永久磁石合金粉末の
製造方法において、還元剤としての金属Ｃａ又はＣａＨ
＿２の少なくとも１種を、還元に必要な化学量論的必要
量の１．０倍〜２．０倍（重量比）加えることを特徴と
する永久磁石合金粉末の製造方法。 - （３）特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の永久磁
石合金粉末の製造方法において、フラックスとしてのＣ
ａＣｌ＿２又はＮａＣｌ又はＫＣｌの少なくとも１種を
、還元によって生成するＣａＯの化字量論的生成量の０
．３倍〜６．０倍（モル比）を加えることを特徴とする
永久磁石合金粉末の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62000855A JPS63169004A (ja) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | 永久磁石合金粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62000855A JPS63169004A (ja) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | 永久磁石合金粉末の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63169004A true JPS63169004A (ja) | 1988-07-13 |
Family
ID=11485263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62000855A Pending JPS63169004A (ja) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | 永久磁石合金粉末の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63169004A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195025A (ja) * | 1992-01-16 | 1993-08-03 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類金属を含む合金粉末の製造方法 |
| WO2017107247A1 (zh) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 宁波韵升股份有限公司 | 一种提高烧结钕铁硼薄片磁体磁性能的方法 |
| CN108933010A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-12-04 | 宁波招宝磁业有限公司 | 一种高矫顽力钕铁硼磁体的制备方法 |
| CN110157916A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-08-23 | 北京工业大学 | 一种低成本的利用钕铁硼油基切片油泥制备高性能各向异性钕铁硼磁粉的方法 |
-
1987
- 1987-01-06 JP JP62000855A patent/JPS63169004A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195025A (ja) * | 1992-01-16 | 1993-08-03 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類金属を含む合金粉末の製造方法 |
| WO2017107247A1 (zh) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 宁波韵升股份有限公司 | 一种提高烧结钕铁硼薄片磁体磁性能的方法 |
| CN108933010A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-12-04 | 宁波招宝磁业有限公司 | 一种高矫顽力钕铁硼磁体的制备方法 |
| CN108933010B (zh) * | 2018-06-28 | 2020-06-30 | 宁波招宝磁业有限公司 | 一种高矫顽力钕铁硼磁体的制备方法 |
| CN110157916A (zh) * | 2019-06-26 | 2019-08-23 | 北京工业大学 | 一种低成本的利用钕铁硼油基切片油泥制备高性能各向异性钕铁硼磁粉的方法 |
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