JPS63114645A - 加熱延伸多層構造体 - Google Patents
加熱延伸多層構造体Info
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- JPS63114645A JPS63114645A JP62069733A JP6973387A JPS63114645A JP S63114645 A JPS63114645 A JP S63114645A JP 62069733 A JP62069733 A JP 62069733A JP 6973387 A JP6973387 A JP 6973387A JP S63114645 A JPS63114645 A JP S63114645A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
A、産業上の利用分野
本発明は、ピンホール、クラック、局所的偏肉などのな
い、しかもガスバリアー性の優れた。エチレン−ビニル
アルコール共重合体(以下EVOHと記す)組成物層を
有する、加熱延伸、とくに加熱高速延伸多層構造体に関
する。
い、しかもガスバリアー性の優れた。エチレン−ビニル
アルコール共重合体(以下EVOHと記す)組成物層を
有する、加熱延伸、とくに加熱高速延伸多層構造体に関
する。
B、従来の技術
EVOHは今日、食品等の包装用フィルム、特に酸素に
対するバリアー性が必要な食品、保香性を必要とする他
の製品などに対する使用を目的とする分野において、有
効性が認められている。しかし、EVOH単体フィルム
はタフ坏スに欠け、また、水、水蒸気に対する有効なバ
リアー性を示さない欠点があった。
対するバリアー性が必要な食品、保香性を必要とする他
の製品などに対する使用を目的とする分野において、有
効性が認められている。しかし、EVOH単体フィルム
はタフ坏スに欠け、また、水、水蒸気に対する有効なバ
リアー性を示さない欠点があった。
これらの欠点を改善する為、ポリプロピレン。
ポリスチレン等の熱可塑性樹脂と、アイオノマー、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体などで代表される各種熱シー
ラント層とを積層してなる多層構造体の形で用いられて
いる。
レン−酢酸ビニル共重合体などで代表される各種熱シー
ラント層とを積層してなる多層構造体の形で用いられて
いる。
ところで、各種方法で製造した多層構造体(フィルム、
シート、パリソンなど)を容器などに二次加工する場合
、特にEVOHの融点以下で延伸成形を行なう場合、E
VOH層に小さなボイド、クランク、局所的部内などが
多発し、その結果、成形容器の酸素バリアー性が大巾に
悪化する。また、外見上も不良となり、食品等の容器と
して使用に耐えない状況であった。
シート、パリソンなど)を容器などに二次加工する場合
、特にEVOHの融点以下で延伸成形を行なう場合、E
VOH層に小さなボイド、クランク、局所的部内などが
多発し、その結果、成形容器の酸素バリアー性が大巾に
悪化する。また、外見上も不良となり、食品等の容器と
して使用に耐えない状況であった。
そこで従来から、加熱延伸時に発生するEVOH層のピ
ンホール、クラックなどを防止する目的で、EVOHに
各種可塑剤の添加(特開昭53−88067、特開昭5
9−20345)、ポリアミド系樹脂のブレンド(特開
昭52−141785、特開昭58−154755.特
開昭58−36412)等が検討されてはいるが、いず
れの場合も、下記の点で十分満足すべきものでない事が
判明した。すなわち。
ンホール、クラックなどを防止する目的で、EVOHに
各種可塑剤の添加(特開昭53−88067、特開昭5
9−20345)、ポリアミド系樹脂のブレンド(特開
昭52−141785、特開昭58−154755.特
開昭58−36412)等が検討されてはいるが、いず
れの場合も、下記の点で十分満足すべきものでない事が
判明した。すなわち。
ヒドロキシル基含有系、芳香族スルホンアミド系などで
代表される可塑剤系においては、加熱延伸特性改善の為
には、添加量がEVOHI OO1景部に対して、10
〜20重量部必要であり、ガスバリアー性の大巾な低下
、及び可塑剤のブリードによるものと思われる、EVO
H層と他圏脂j−との接着強度の低下など多くの間項が
あり、使用に耐えがたい。
代表される可塑剤系においては、加熱延伸特性改善の為
には、添加量がEVOHI OO1景部に対して、10
〜20重量部必要であり、ガスバリアー性の大巾な低下
、及び可塑剤のブリードによるものと思われる、EVO
H層と他圏脂j−との接着強度の低下など多くの間項が
あり、使用に耐えがたい。
一方、EVOHにポリアミド系樹脂をブレンドして柔軟
性を付与し、二次加工性を増す方法は公知であり、多数
の特許が出題されている(特公昭44−24277、特
公昭60−24813、特開昭58−129035、特
公昭5キー38897、特開昭58−36412など)
が、ポリアミドは加熱高速延伸成形性を改善するが、E
VOHとの化学反応が大きい為か、成形物に多数のゲル
状物が存在し、また着色が顕著な為使用に耐えない。
性を付与し、二次加工性を増す方法は公知であり、多数
の特許が出題されている(特公昭44−24277、特
公昭60−24813、特開昭58−129035、特
公昭5キー38897、特開昭58−36412など)
が、ポリアミドは加熱高速延伸成形性を改善するが、E
VOHとの化学反応が大きい為か、成形物に多数のゲル
状物が存在し、また着色が顕著な為使用に耐えない。
一方、ゲル、着色が比較的少ないポリアミド系樹脂とE
VOHとのブレンド系に関する特許も出願されてはいる
が、EVOHとの相容性が十分でない為か、低速度下で
の加熱延伸成形性は、外見上、クラック、ピンホール、
偏肉がみられないため、良好に見えるが、ガスバリアー
性の測定の結果、測定値にバラツキが大きく、肉眼では
観察不可能な微少なピンホールの存在をうかがわせる。
VOHとのブレンド系に関する特許も出願されてはいる
が、EVOHとの相容性が十分でない為か、低速度下で
の加熱延伸成形性は、外見上、クラック、ピンホール、
偏肉がみられないため、良好に見えるが、ガスバリアー
性の測定の結果、測定値にバラツキが大きく、肉眼では
観察不可能な微少なピンホールの存在をうかがわせる。
さらに悪い事には、最近、加熱延伸機のスピードアップ
にともない、加熱高速延伸成形を行なった場合、ガスバ
リアー性の測定値のバラツキが大巾に増加し、ガスバリ
アー性容器としての信頼性が低下する結果となっている
。
にともない、加熱高速延伸成形を行なった場合、ガスバ
リアー性の測定値のバラツキが大巾に増加し、ガスバリ
アー性容器としての信頼性が低下する結果となっている
。
それ故、ガスバリアー性及びバリアー性容器としての信
頼性(バラツキ)が良好でちり、かつ加熱高速延伸時、
EVOI(層に微少ピンホール、クラック、偏肉などが
生じない、成形力n工時性が良好なEV’OHの開発が
重要な課題の一つである。
頼性(バラツキ)が良好でちり、かつ加熱高速延伸時、
EVOI(層に微少ピンホール、クラック、偏肉などが
生じない、成形力n工時性が良好なEV’OHの開発が
重要な課題の一つである。
C1発明が解決しようとする問題点
EVOHは前記した様に優れた緒特性を持っている反面
、熱可塑性樹脂との積層体を容器などに二次加工する場
合、EVOH層にクラック、ピンホール、局所的偏肉な
どが発生し、ガスバリアー性が大巾に悪化する。
、熱可塑性樹脂との積層体を容器などに二次加工する場
合、EVOH層にクラック、ピンホール、局所的偏肉な
どが発生し、ガスバリアー性が大巾に悪化する。
そこで本発明者らは、EVOHの優れたガスバリアー性
をそこなうことなく、かつ積層体を容器などに二次加工
する場合に生じるEVOH層のクランク、ピンホール、
局所的偏肉などの発生を防止し、高いガスバリアー性を
有する多層容器用EVOH組成物を開発すべく鋭意検討
を行なった結果、本発明を完成するに至った。
をそこなうことなく、かつ積層体を容器などに二次加工
する場合に生じるEVOH層のクランク、ピンホール、
局所的偏肉などの発生を防止し、高いガスバリアー性を
有する多層容器用EVOH組成物を開発すべく鋭意検討
を行なった結果、本発明を完成するに至った。
D1問題点を解決するための手段
本発明は、エチレン含有量25〜60モル係、ffン(
l[90%以上OE VOH70〜95重i%、および
カプロアミドを主光る構成単位とし、かつメチレン基数
とアミド基数の比が式6.6≦CH2/NHCO≦10
を満足する脂肪族共重合体であり、さらに融点が110
〜180℃で、かつ、熔融粘性指数が0,1〜10 f
710分のポリアミド5〜30重廿チからなる組成物の
層の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する加熱延伸
、とくに加熱高速延伸多層構造体である。
l[90%以上OE VOH70〜95重i%、および
カプロアミドを主光る構成単位とし、かつメチレン基数
とアミド基数の比が式6.6≦CH2/NHCO≦10
を満足する脂肪族共重合体であり、さらに融点が110
〜180℃で、かつ、熔融粘性指数が0,1〜10 f
710分のポリアミド5〜30重廿チからなる組成物の
層の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する加熱延伸
、とくに加熱高速延伸多層構造体である。
EVOH層の片面または両面に接着性樹脂を介して、熱
可塑性樹脂層を有する各種シートを作成し、再加熱、延
伸操作によって、カップ、ボトルに二次加工成形するに
際し、容器の外見及びガスバリアー性の測定よりEVO
H!の成形加工性及びガスバリアー性の優劣を判断する
事が出来る。
可塑性樹脂層を有する各種シートを作成し、再加熱、延
伸操作によって、カップ、ボトルに二次加工成形するに
際し、容器の外見及びガスバリアー性の測定よりEVO
H!の成形加工性及びガスバリアー性の優劣を判断する
事が出来る。
そこで本発明者らは、種々の可塑剤、ポリマー等をEV
OHにブレンドし、EVOHの成形加工性及びガスバリ
アー性の測定を行なった。その結果、E V OXI
K M点カ110〜180℃、メルト’(:/テックス
0.1〜10 F/10分のポリアミド系樹脂をトライ
ブレンドし、押出機にて熔融ブレンドベレット化した後
、片面または両面に接着性樹脂を介して熱可塑性樹脂層
を有するシートを再加熱m伸した所、外見状、クラック
、ピンホール、偏肉の無い良好な延伸物が得られた様に
一見、見受けられた。しかし延伸成形物のガスバリアー
性を測定した所、測定箇所によりガスバリアー性が大巾
に異なる事、さらに悪い事には最近の成形技術の進歩に
より成形スピード、すなわち延伸スピードが大巾に増加
する方向にあり、高速延伸を該シートで実施すると、外
見上は良好であるにもかかわらず、ガスバリアー性(平
均値)の悪化及び測定場所によるバラツキが延伸スピー
ドに依存して大きくなる状況にあった。そこで発明者ら
は、EVOH−ポリアミド系樹脂ブレンドに関して鋭意
検討を行なった結果、おどろくべきことに、EVOHと
ポリアミドをブレンドするに際し、該ポリアミドが、カ
プロアミドを主たる構成単位とし、かつ、メチレン基数
と、アミド基数の比が式6゜6≦CH2/NHCO≦1
0を満足する脂肪族共重合体であり、さらにポリアミド
の融点が110〜18 Q ’Cで、かつ熔融粘性指数
(ASTM−D−1238−45Tによる、190°C
,2160F荷重で測定したメルトインデックス値)が
0.1〜l OP/10分のポリアミドを5〜30重、
i%ブレンドしたエチレン−ビニルアルコール共重合体
組成物層に熱可塑性樹脂層を積層したものは、加熱高速
延伸を行なっても、ガスバリアー性(平均値)の悪化が
なく、また、測定箇所によるガスバリアー性のバラツキ
も少ない、信頼性の高いガスバリアー性容器が得られる
だけでなく、長期運転時に発生しやすい、ゲル、ブツの
発生がほとんどないと言う、予想外の結果を示す事がわ
かり、本発明にいたった。この事実は後述する実施例か
らも明らかである。
OHにブレンドし、EVOHの成形加工性及びガスバリ
アー性の測定を行なった。その結果、E V OXI
K M点カ110〜180℃、メルト’(:/テックス
0.1〜10 F/10分のポリアミド系樹脂をトライ
ブレンドし、押出機にて熔融ブレンドベレット化した後
、片面または両面に接着性樹脂を介して熱可塑性樹脂層
を有するシートを再加熱m伸した所、外見状、クラック
、ピンホール、偏肉の無い良好な延伸物が得られた様に
一見、見受けられた。しかし延伸成形物のガスバリアー
性を測定した所、測定箇所によりガスバリアー性が大巾
に異なる事、さらに悪い事には最近の成形技術の進歩に
より成形スピード、すなわち延伸スピードが大巾に増加
する方向にあり、高速延伸を該シートで実施すると、外
見上は良好であるにもかかわらず、ガスバリアー性(平
均値)の悪化及び測定場所によるバラツキが延伸スピー
ドに依存して大きくなる状況にあった。そこで発明者ら
は、EVOH−ポリアミド系樹脂ブレンドに関して鋭意
検討を行なった結果、おどろくべきことに、EVOHと
ポリアミドをブレンドするに際し、該ポリアミドが、カ
プロアミドを主たる構成単位とし、かつ、メチレン基数
と、アミド基数の比が式6゜6≦CH2/NHCO≦1
0を満足する脂肪族共重合体であり、さらにポリアミド
の融点が110〜18 Q ’Cで、かつ熔融粘性指数
(ASTM−D−1238−45Tによる、190°C
,2160F荷重で測定したメルトインデックス値)が
0.1〜l OP/10分のポリアミドを5〜30重、
i%ブレンドしたエチレン−ビニルアルコール共重合体
組成物層に熱可塑性樹脂層を積層したものは、加熱高速
延伸を行なっても、ガスバリアー性(平均値)の悪化が
なく、また、測定箇所によるガスバリアー性のバラツキ
も少ない、信頼性の高いガスバリアー性容器が得られる
だけでなく、長期運転時に発生しやすい、ゲル、ブツの
発生がほとんどないと言う、予想外の結果を示す事がわ
かり、本発明にいたった。この事実は後述する実施例か
らも明らかである。
特開昭54−78749号の第6頁の実験Iユ10には
CH2/NCO= 7.20の脂肪族共重合体をブレン
ドしたE V OXiの単層フィルムでは延伸性が悪く
、延伸による破れの生ずることが記載されているが、こ
のブレンド層に熱可塑性樹脂を積層し、これを加熱延伸
、とくに高速加熱延伸を行なうこと、さらにそうするこ
とにより前記したとおりの優れた効果が奏せられること
の知見については何の開示もない。
CH2/NCO= 7.20の脂肪族共重合体をブレン
ドしたE V OXiの単層フィルムでは延伸性が悪く
、延伸による破れの生ずることが記載されているが、こ
のブレンド層に熱可塑性樹脂を積層し、これを加熱延伸
、とくに高速加熱延伸を行なうこと、さらにそうするこ
とにより前記したとおりの優れた効果が奏せられること
の知見については何の開示もない。
ところで、該E V OH−ポリアミド組成物層が、熱
可塑性樹脂層と積層されて、加熱延伸、きくに高速加熱
延伸されるとき、成形性及びガスバリアー性を大巾に改
善する原因はさだかでないが、加熱高速延伸条件下での
EVOHとポリアミドとの界囲の接着性及び強伸匿特性
の調和が良好な為、ブレンド界面で発生する微少クラッ
クを防止し。
可塑性樹脂層と積層されて、加熱延伸、きくに高速加熱
延伸されるとき、成形性及びガスバリアー性を大巾に改
善する原因はさだかでないが、加熱高速延伸条件下での
EVOHとポリアミドとの界囲の接着性及び強伸匿特性
の調和が良好な為、ブレンド界面で発生する微少クラッ
クを防止し。
有効なガスバリアー性及び信頼性の高いバリアー性容器
が得られるのではないかと思われる。
が得られるのではないかと思われる。
E1発明のより詳細な説明
以下、本発明を更に詳しく説明する。
本発明に使用されるEVO)Iは、エチレン含有量25
〜60モル係、好適には25〜55モル係、酢酸ビニル
成分のけん化度は90%以上、好適には、95%以上の
エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物である。エチレ
ン含有量25モル係以下になると、成形温度が分解温度
に近くなり、成形が困難となる。
〜60モル係、好適には25〜55モル係、酢酸ビニル
成分のけん化度は90%以上、好適には、95%以上の
エチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物である。エチレ
ン含有量25モル係以下になると、成形温度が分解温度
に近くなり、成形が困難となる。
一方、エチレン含量が60モル係以上になると、ガスバ
リアー性が低下し、該多層構成容器のガスバリアー性が
不足し、打首しくない。また、酢酸ビニル成分のけん化
度が95チ未満、とくに90−未満のEVOHは、容器
成形時のクラック、ピンホール等の少ない、又は無いも
のが得られるが、ガスバリアー性が十分でなく好ましく
ない。さらに、こoEVOHは、ASTM−D1238
−45T Kより190°C,2160り荷重で測定し
た熔融粘性指数が0.1〜25 F/10分、好ましく
は、0.3〜20 f/10分である。
リアー性が低下し、該多層構成容器のガスバリアー性が
不足し、打首しくない。また、酢酸ビニル成分のけん化
度が95チ未満、とくに90−未満のEVOHは、容器
成形時のクラック、ピンホール等の少ない、又は無いも
のが得られるが、ガスバリアー性が十分でなく好ましく
ない。さらに、こoEVOHは、ASTM−D1238
−45T Kより190°C,2160り荷重で測定し
た熔融粘性指数が0.1〜25 F/10分、好ましく
は、0.3〜20 f/10分である。
本発明で使用されるポリアミドとは、カプロアミドを主
たる構成単位とし、かつメチレン基数とアミド基数の比
が式6.6≦CHz/NHCO≦10、好適には6゜8
≦CH2/NHCO≦9.5、さらに好適には7.0≦
CH2/NHCO≦9,5、最適には7.3≦CH2/
NHCO≦9.5を満足する脂肪族系共重合体である。
たる構成単位とし、かつメチレン基数とアミド基数の比
が式6.6≦CHz/NHCO≦10、好適には6゜8
≦CH2/NHCO≦9.5、さらに好適には7.0≦
CH2/NHCO≦9,5、最適には7.3≦CH2/
NHCO≦9.5を満足する脂肪族系共重合体である。
カプロアミドと共重合する相手側のアミド成分としては
、ラウリンラクタム(12・ナイロン)% ウンデカン
アミド(1トナイロン)、ヘキサメチレン・セバカミド
(6,10ナイロン)、ヘキサメチレン・アジパミド(
6,6ナイロン)、ω−アミノへブタン酸(7・ナイロ
ン)、ω−アミノノナン酸(9・ナイロン)などがあげ
られるが、特に、ラウリンラクタム(12・ナイロン)
、ヘキサメチレンジアミド(6,6ナイロン)、ω−ア
ミノノナン酸(9・ナイロン)が有効である。この相手
側のアミド成分は1釉用いてもよいし、2種以上を用い
てもよい。
、ラウリンラクタム(12・ナイロン)% ウンデカン
アミド(1トナイロン)、ヘキサメチレン・セバカミド
(6,10ナイロン)、ヘキサメチレン・アジパミド(
6,6ナイロン)、ω−アミノへブタン酸(7・ナイロ
ン)、ω−アミノノナン酸(9・ナイロン)などがあげ
られるが、特に、ラウリンラクタム(12・ナイロン)
、ヘキサメチレンジアミド(6,6ナイロン)、ω−ア
ミノノナン酸(9・ナイロン)が有効である。この相手
側のアミド成分は1釉用いてもよいし、2種以上を用い
てもよい。
ところで、メチレン基数とアミド基数の比がCH2/N
HCO< 6.6の場合、多層シート成形時、ゲル・プ
ツが発生しやすく、外見が悪いだけでなく、高速延伸時
、ゲル、ブツの部分でEVOHブレンド層が切断され、
ガスバリアー性が大巾に悪化する。一方、CH2/NH
CO> 10の場合は、ゲル・ブツの発生がほとんどな
く、また、高速延伸成形容器は外見上良好である。しか
し局所的に透明性の悪い所が見受けられ、ガスバリアー
性も良くなく、バラツキが大となる。おそらく、微少な
ピンホールが多数発生している為ではないかと思われる
。
HCO< 6.6の場合、多層シート成形時、ゲル・プ
ツが発生しやすく、外見が悪いだけでなく、高速延伸時
、ゲル、ブツの部分でEVOHブレンド層が切断され、
ガスバリアー性が大巾に悪化する。一方、CH2/NH
CO> 10の場合は、ゲル・ブツの発生がほとんどな
く、また、高速延伸成形容器は外見上良好である。しか
し局所的に透明性の悪い所が見受けられ、ガスバリアー
性も良くなく、バラツキが大となる。おそらく、微少な
ピンホールが多数発生している為ではないかと思われる
。
ところで6.6≦CHz/NHCO≦10 を満足す
るポリアミドにおいても、ナイロン銘柄により、成形性
が必ずしも改善されない事より鋭意検討を行なっり結果
、融点が(DEC(スキャン二ングスピード10°C/
分)による主吸熱ピーク温度)が110〜180℃、好
ましくは120〜170℃であり、かつ熔融粘性指数が
0.1〜10 P/10分、好適には0,5〜9り71
0分である時に、加熱高速延伸時、外見が良好であり、
かつガスバリアー性及びガスバリアー性のバラツキの少
ない良好な多局構成容器が得られる。
るポリアミドにおいても、ナイロン銘柄により、成形性
が必ずしも改善されない事より鋭意検討を行なっり結果
、融点が(DEC(スキャン二ングスピード10°C/
分)による主吸熱ピーク温度)が110〜180℃、好
ましくは120〜170℃であり、かつ熔融粘性指数が
0.1〜10 P/10分、好適には0,5〜9り71
0分である時に、加熱高速延伸時、外見が良好であり、
かつガスバリアー性及びガスバリアー性のバラツキの少
ない良好な多局構成容器が得られる。
また、EVOHへのポリアミドの添加量に関しては、5
〜30重号チ、好適には7〜25重量係である。添加量
が5重量%未満では成形性の改善効果が十分でなく、ク
ラック、ムラが発生しやすい。一方、30重−3%を越
えると、ガスバリアー性が大巾に低下し、ガスバリアー
容器としては使用に耐えない0 EVOI(とポリアミドとのブレンド方法KMしては、
特に限定されるものではないが、EVOI(および、ポ
リアミドをトライブレンドし、バンバリーミキサ−1単
軸又は二軸スクリュー押出機などでペレット化し、乾燥
する方法等がある0ブレンドが不均一であったり%また
ブレンド操作時にゲル・プツの発生混入があると、加熱
延伸成形時、EVOHブレンド層の破れ、ムラが発生す
る可能性が大きい為、押出機による加熱ブレンドにおい
ては、混練度の高い押出機を使用し、ホッパー口のN2
シール、低温押出しが望°ましい。また、ブレンドした
ベレットを220℃ホットフレスで50μシートに成形
し、ナイロン粒子径を測定した場合、粒子径0.1μ以
下が50係以上、好適には0.05μ以下が50%以上
ある事が望ましい。
〜30重号チ、好適には7〜25重量係である。添加量
が5重量%未満では成形性の改善効果が十分でなく、ク
ラック、ムラが発生しやすい。一方、30重−3%を越
えると、ガスバリアー性が大巾に低下し、ガスバリアー
容器としては使用に耐えない0 EVOI(とポリアミドとのブレンド方法KMしては、
特に限定されるものではないが、EVOI(および、ポ
リアミドをトライブレンドし、バンバリーミキサ−1単
軸又は二軸スクリュー押出機などでペレット化し、乾燥
する方法等がある0ブレンドが不均一であったり%また
ブレンド操作時にゲル・プツの発生混入があると、加熱
延伸成形時、EVOHブレンド層の破れ、ムラが発生す
る可能性が大きい為、押出機による加熱ブレンドにおい
ては、混練度の高い押出機を使用し、ホッパー口のN2
シール、低温押出しが望°ましい。また、ブレンドした
ベレットを220℃ホットフレスで50μシートに成形
し、ナイロン粒子径を測定した場合、粒子径0.1μ以
下が50係以上、好適には0.05μ以下が50%以上
ある事が望ましい。
一方、これらを混合する際、他の添加剤(各種樹脂、酸
化防止剤、・可塑剤、着色剤など)を本発明の作用効果
が■害されない範囲内で使用する事は自由である。特に
樹脂の熱安定性、ゲル発生防止対策として、・・イドロ
タルサイト系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダ
ードアミノ系熱安定剤を0.01〜1重量係添加する事
は好適である。
化防止剤、・可塑剤、着色剤など)を本発明の作用効果
が■害されない範囲内で使用する事は自由である。特に
樹脂の熱安定性、ゲル発生防止対策として、・・イドロ
タルサイト系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダ
ードアミノ系熱安定剤を0.01〜1重量係添加する事
は好適である。
本発明で使用される熱可塑性樹脂としては、下記の温度
で延伸成形可能な樹脂であれば良く、ポリプロピレン系
樹脂、ポリスチレン系樹脂、ホリアミド系樹脂、ポリ塩
化ビニル系樹脂、飽和ポリエステル系樹脂(ポリエチレ
ンテレフタレート系樹脂など)が好適である。この中で
もポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂が最適で
ある。
で延伸成形可能な樹脂であれば良く、ポリプロピレン系
樹脂、ポリスチレン系樹脂、ホリアミド系樹脂、ポリ塩
化ビニル系樹脂、飽和ポリエステル系樹脂(ポリエチレ
ンテレフタレート系樹脂など)が好適である。この中で
もポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂が最適で
ある。
EVOHの融点をX’Cとし
熱可塑性樹脂の加熱延伸温度をY’Cとした場合X−1
0℃≧Y≧X−110℃ Yが(X−10)’Cより高い場合は、成形時、EVO
Hが軟化、融解する為、通常、添加剤を加えなくても成
形が可能である。一方、Yが(X−110) ’C以下
の場合は熱可塑性樹脂のガラス転位温度(T9)が室温
以下となる為、成形物の室温下での形状安定性、寸法変
化が大きく、使用に耐えない。
0℃≧Y≧X−110℃ Yが(X−10)’Cより高い場合は、成形時、EVO
Hが軟化、融解する為、通常、添加剤を加えなくても成
形が可能である。一方、Yが(X−110) ’C以下
の場合は熱可塑性樹脂のガラス転位温度(T9)が室温
以下となる為、成形物の室温下での形状安定性、寸法変
化が大きく、使用に耐えない。
多層構造体を得る方法としては、該EVOH組成物と熱
可塑性樹脂とを、接着性樹脂を介して押出ラミ法、ドラ
イラミ法、共押出ラミ法、共押出シート作成法(フィー
ドブロック又はマルチマニホールド法など)、共押出パ
イプ作成法、共インジェクション法、各種溶液コート法
などにより積層体を得、次いでこれを真空圧空絞り成形
機、二軸延伸ブロー機などにより、EVOHの融点以下
の範囲内で再加熱し延伸操作を行なう方法、あるいは前
記@層体(シート又はフィルム)を二軸延伸機に供し、
加熱延伸する方法、さらには、EVO)(組成物と熱可
塑性樹脂とを共射出二軸延伸する方法があげられる。
可塑性樹脂とを、接着性樹脂を介して押出ラミ法、ドラ
イラミ法、共押出ラミ法、共押出シート作成法(フィー
ドブロック又はマルチマニホールド法など)、共押出パ
イプ作成法、共インジェクション法、各種溶液コート法
などにより積層体を得、次いでこれを真空圧空絞り成形
機、二軸延伸ブロー機などにより、EVOHの融点以下
の範囲内で再加熱し延伸操作を行なう方法、あるいは前
記@層体(シート又はフィルム)を二軸延伸機に供し、
加熱延伸する方法、さらには、EVO)(組成物と熱可
塑性樹脂とを共射出二軸延伸する方法があげられる。
さらに、多層構造体の厚み構成に関しても、特に限定さ
れるものではないが、成形性及びコスト等を考慮した場
合、全厚みに対するEVOH層の厚み比は2〜20%程
度が好適である。また、多層構造体の構成としては、熱
可塑性樹脂層/EVOI(組成柳眉/熱可塑性樹脂屑、
EVOH組成物鳥/接着性樹脂層/熱可塑性樹脂層、熱
可塑性樹脂層/接着性樹脂層/ E V OH組成物層
/接着性樹脂rfi/熱可塑性樹脂層が代表的なものと
してあげられる。またこれらの各層には本発明の多層構
造体の回収物を混入することもできるし、また回収前を
別途に設けることもできる。両外層に熱可塑性樹脂層を
設ける場合は、該樹脂は異なるものでもよいし、また、
同じものでもよい。ここで、接着性樹脂とは、EVOH
の融点以下で延伸成形可能な、しかもEVOH組成物層
と熱可塑性樹脂層とを接着しうるものであれば、とくに
制限はないが、好適にはエチレン性不飽和カルボン酸ま
たはその無水物(たとえば無水マレイン酸)を付加、ま
たはグラフト化した、ポリオレフィン(たとえハポリエ
チレン、ポリプロピレン)、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−アクリル酸エステル(7’l−、!=
、till’メチルエステル、エチルエステル)共重合
体などがあげられる。
れるものではないが、成形性及びコスト等を考慮した場
合、全厚みに対するEVOH層の厚み比は2〜20%程
度が好適である。また、多層構造体の構成としては、熱
可塑性樹脂層/EVOI(組成柳眉/熱可塑性樹脂屑、
EVOH組成物鳥/接着性樹脂層/熱可塑性樹脂層、熱
可塑性樹脂層/接着性樹脂層/ E V OH組成物層
/接着性樹脂rfi/熱可塑性樹脂層が代表的なものと
してあげられる。またこれらの各層には本発明の多層構
造体の回収物を混入することもできるし、また回収前を
別途に設けることもできる。両外層に熱可塑性樹脂層を
設ける場合は、該樹脂は異なるものでもよいし、また、
同じものでもよい。ここで、接着性樹脂とは、EVOH
の融点以下で延伸成形可能な、しかもEVOH組成物層
と熱可塑性樹脂層とを接着しうるものであれば、とくに
制限はないが、好適にはエチレン性不飽和カルボン酸ま
たはその無水物(たとえば無水マレイン酸)を付加、ま
たはグラフト化した、ポリオレフィン(たとえハポリエ
チレン、ポリプロピレン)、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−アクリル酸エステル(7’l−、!=
、till’メチルエステル、エチルエステル)共重合
体などがあげられる。
本発明において、加熱延伸多層構造体とは前記したとお
り、加熱延伸する事により得られるカップ、ボトルなど
の容器あるいはシート又はフィルム状物であり、また加
熱とは該多層構造体を加熱延伸に必要な温度に所定の時
間放置し、該多層構造体が熱的にほぼ均一になる様に操
作する方法であれば良く、操業性を考、慮して、種々の
ヒーターで加熱、均一化する方法が好ましい。
り、加熱延伸する事により得られるカップ、ボトルなど
の容器あるいはシート又はフィルム状物であり、また加
熱とは該多層構造体を加熱延伸に必要な温度に所定の時
間放置し、該多層構造体が熱的にほぼ均一になる様に操
作する方法であれば良く、操業性を考、慮して、種々の
ヒーターで加熱、均一化する方法が好ましい。
加熱操作は、延伸と同時に行なってもよいし、また延伸
前に行なっても良い。また延伸とは熱的に均一に加熱さ
れた多層構造体をチャック・プラグ、真空圧空、ブロー
などにより容器、カップ、シートまたはフィルム状に均
一に成形する操作を意味し、−軸延伸、二軸延伸(同時
又は逐次)のいずれも使用できる。また延伸倍率、延伸
速度は目的に応じて適宜選択できるが、本発明において
高速延伸とは、延伸速度が(延伸面積倍率(チ/分)5
×105%/分以上の高速度で容器又はフィルム状に均
一に成形する方法を意味する。このようにして得られる
成形品は必ずしも配向している必要はない。
前に行なっても良い。また延伸とは熱的に均一に加熱さ
れた多層構造体をチャック・プラグ、真空圧空、ブロー
などにより容器、カップ、シートまたはフィルム状に均
一に成形する操作を意味し、−軸延伸、二軸延伸(同時
又は逐次)のいずれも使用できる。また延伸倍率、延伸
速度は目的に応じて適宜選択できるが、本発明において
高速延伸とは、延伸速度が(延伸面積倍率(チ/分)5
×105%/分以上の高速度で容器又はフィルム状に均
一に成形する方法を意味する。このようにして得られる
成形品は必ずしも配向している必要はない。
また本発明において、加熱延伸するにあたり、多層構造
体の一構成物であるEVOH組成物層の含水率について
は5%に限定するものではないが、0.01〜10係以
内、さらには0.01〜5%である事が好適である。
体の一構成物であるEVOH組成物層の含水率について
は5%に限定するものではないが、0.01〜10係以
内、さらには0.01〜5%である事が好適である。
このようにして得られた本発明の加熱延伸多層構造体は
、EVOH組成物層にピンホール、クラック、偏肉がみ
られないので、ガスバリアー性がきわめて良く、ガスバ
リアー性のバラツキもほとんどない非常に良好な食品包
装用容器あるいは、保香性を要求される容器などに有効
である。
、EVOH組成物層にピンホール、クラック、偏肉がみ
られないので、ガスバリアー性がきわめて良く、ガスバ
リアー性のバラツキもほとんどない非常に良好な食品包
装用容器あるいは、保香性を要求される容器などに有効
である。
以下実施例により本発明をさらに説明するが、本発明は
、これによってなんら限定を受ける・ものではない。
、これによってなんら限定を受ける・ものではない。
F、実施例
実施例1
エチレン含有量31モル%、けん化!99.4%、メル
トインデックス(MI)1.3r/10分のEVOH(
り、y しgEVAL−EP−FIOI)Kカブ0アミ
ド単位を49wt%を含有する12・6ナイロン(融点
(mp)xss℃、MI=4.0、C1−1z/NHc
o = 7.4 )を15係配合し、二軸スクリュータ
イプ、ベント式40φ押出機にてN2下、200°Cで
押出しベレット化を行なった。得られたベレットを80
℃−8時間乾燥した。このベレットを用いてフィードブ
ロック型3種5層共押出装置にかけシートを作成した。
トインデックス(MI)1.3r/10分のEVOH(
り、y しgEVAL−EP−FIOI)Kカブ0アミ
ド単位を49wt%を含有する12・6ナイロン(融点
(mp)xss℃、MI=4.0、C1−1z/NHc
o = 7.4 )を15係配合し、二軸スクリュータ
イプ、ベント式40φ押出機にてN2下、200°Cで
押出しベレット化を行なった。得られたベレットを80
℃−8時間乾燥した。このベレットを用いてフィードブ
ロック型3種5層共押出装置にかけシートを作成した。
シートの構成は雨量外層ポリプロピレン(三菱化成社製
ノーブレンMA−6)75f800μまた接着性樹脂層
(三菱油化社製モデックP−300F無水マレイン酸変
性ポリプロピレン)が各50μ、さらに最内層(中央)
には上記EVOH組成物層50μがある。得られたシー
トを、真空圧空成形機にかけ(延伸速度9xlO5チ/
分)、155℃で熱成形(S)’PF成形)を行なった
。得られた成形物は、透明性外見が良好であり、クラッ
ク、偏肉はなかった。この容器の20℃・45 %RH
でのガスバリアー性を測定した所(モコン社製1015
0型)、o、5cc−20μ/rn’ 24hr−at
mと非常に良好なカスバリアー性を示すだけでなく、2
0サンプル測定した時の測定値のバラツキ(R(cc−
20μ/rr+”24hr−atm)=最大値−最小値
)は0.1 CC・20μ/m’・24hr−atmと
非常に小さく、良好なガスバリアー容器であった。
ノーブレンMA−6)75f800μまた接着性樹脂層
(三菱油化社製モデックP−300F無水マレイン酸変
性ポリプロピレン)が各50μ、さらに最内層(中央)
には上記EVOH組成物層50μがある。得られたシー
トを、真空圧空成形機にかけ(延伸速度9xlO5チ/
分)、155℃で熱成形(S)’PF成形)を行なった
。得られた成形物は、透明性外見が良好であり、クラッ
ク、偏肉はなかった。この容器の20℃・45 %RH
でのガスバリアー性を測定した所(モコン社製1015
0型)、o、5cc−20μ/rn’ 24hr−at
mと非常に良好なカスバリアー性を示すだけでなく、2
0サンプル測定した時の測定値のバラツキ(R(cc−
20μ/rr+”24hr−atm)=最大値−最小値
)は0.1 CC・20μ/m’・24hr−atmと
非常に小さく、良好なガスバリアー容器であった。
実施例2
実施例1において、雨量外層をポリプロピレンからポリ
スチレン(出光石油化学社製スチロールET−51)に
、また接着性樹脂層をモデツクP−300Fからメルセ
ンM−5420(東洋曹達社製無水マレイン酸変性エチ
レン−酢酸ビニル重合体)に変更した以外は、実施例1
と同様に行ない、130°Cで真空圧空成形(延伸速度
9×1055%/分)を実施した。得られた成形物の外
見は良好であり、クラック、偏肉はなかった。この容器
のガスバリアー性は0.6CC・20tt/rt・24
hr−atm(20℃−454RH)であり、かつ1
0サンプルのバリアー性のバラツキ(R)は0.2 C
C・20 A / +?24hr・atmと小さく、良
好なバリアー容器であった。
スチレン(出光石油化学社製スチロールET−51)に
、また接着性樹脂層をモデツクP−300Fからメルセ
ンM−5420(東洋曹達社製無水マレイン酸変性エチ
レン−酢酸ビニル重合体)に変更した以外は、実施例1
と同様に行ない、130°Cで真空圧空成形(延伸速度
9×1055%/分)を実施した。得られた成形物の外
見は良好であり、クラック、偏肉はなかった。この容器
のガスバリアー性は0.6CC・20tt/rt・24
hr−atm(20℃−454RH)であり、かつ1
0サンプルのバリアー性のバラツキ(R)は0.2 C
C・20 A / +?24hr・atmと小さく、良
好なバリアー容器であった。
比較例1
実施例2においてポリアミドブレンド率15wtチを4
wt%に変更し、実施例2と同様に行なった。
wt%に変更し、実施例2と同様に行なった。
その結果、クラック、偏肉が多り、マたガスバリアー性
も、5CC・20μ/rr!・24hr−atm と
大きく、使用に耐えなかった。
も、5CC・20μ/rr!・24hr−atm と
大きく、使用に耐えなかった。
比較例2
実施例2においてポリアミドをカプロアミド含有率5w
t%を含有する6・12ナイロン(mp 180’C、
M I = 4 CH2/NHCO= 10.5 )に
変更し、実施例2と同様に行なった。得られた容器は外
見上、非常に良好であり、ゲル、ブロ、クラック、ムラ
はほとんどなかった。しかし、20個のサンプルにてガ
スバリアー性を測定した所、平均1.2 CC・20μ
/m′・24 hr−atm と高い値を示すだけで
なく、ハラツ”F (R) カs、acc−20μ/m
”・24 hr−atmと非常に大きく、バリアー容器
としての信頼性が確保出来ない結果となった。
t%を含有する6・12ナイロン(mp 180’C、
M I = 4 CH2/NHCO= 10.5 )に
変更し、実施例2と同様に行なった。得られた容器は外
見上、非常に良好であり、ゲル、ブロ、クラック、ムラ
はほとんどなかった。しかし、20個のサンプルにてガ
スバリアー性を測定した所、平均1.2 CC・20μ
/m′・24 hr−atm と高い値を示すだけで
なく、ハラツ”F (R) カs、acc−20μ/m
”・24 hr−atmと非常に大きく、バリアー容器
としての信頼性が確保出来ない結果となった。
比較例3
比較例2において真空圧空成形機の成形スピードを大巾
に低下させ、延伸スピードを10係/分で成形した所、
成形物の外見(プツ、クラック、偏肉)は、比較例2よ
り多少改善される傾向にあり、また容器のガスバリアー
性(平均値)は0.7匡・20p/rrl・24hr−
atmと多少改善さo、サラに測定値のバラツキも0.
9cc ・20 μ/rl ・24 hr−atmと低
下する傾向にあった。この事より成形性及びガスバリア
ー性(パラツギ)は成形速度(延伸速度)に大きく依存
する事がわかる。すなわち最近、成形速度の増加による
成形品の品質の安定性、信頼性がいかに重要であり、ま
た失望されているかが、この比較例からも明らかである
。
に低下させ、延伸スピードを10係/分で成形した所、
成形物の外見(プツ、クラック、偏肉)は、比較例2よ
り多少改善される傾向にあり、また容器のガスバリアー
性(平均値)は0.7匡・20p/rrl・24hr−
atmと多少改善さo、サラに測定値のバラツキも0.
9cc ・20 μ/rl ・24 hr−atmと低
下する傾向にあった。この事より成形性及びガスバリア
ー性(パラツギ)は成形速度(延伸速度)に大きく依存
する事がわかる。すなわち最近、成形速度の増加による
成形品の品質の安定性、信頼性がいかに重要であり、ま
た失望されているかが、この比較例からも明らかである
。
比較例4
実施例2において、ポリアミドをカプロアミド含督61
wt%を含有する6・ポリエーテルナイロンエラスト
マー(ポリオキシテトラメチレン共重合体mp 190
℃、MI=2、CH2/N)ico = 8.3 )に
変更し、以下実施例2と同様に行なった。その結果、得
られた深絞り成形物に偏肉、クラックが認められた。ま
た、20個のサンプルにてガスバリアー性の測定を行な
った所、平均1.0CC・20μ/ぜ・24hr−at
m とまずまずの値を示すが、バラツキ(R)が4.5
CC・20A/rr!・24 hr−atmと大キク、
バリアー容器としての信頼性に問題があり使用に耐えな
い。
wt%を含有する6・ポリエーテルナイロンエラスト
マー(ポリオキシテトラメチレン共重合体mp 190
℃、MI=2、CH2/N)ico = 8.3 )に
変更し、以下実施例2と同様に行なった。その結果、得
られた深絞り成形物に偏肉、クラックが認められた。ま
た、20個のサンプルにてガスバリアー性の測定を行な
った所、平均1.0CC・20μ/ぜ・24hr−at
m とまずまずの値を示すが、バラツキ(R)が4.5
CC・20A/rr!・24 hr−atmと大キク、
バリアー容器としての信頼性に問題があり使用に耐えな
い。
実施例3
実施例2においてEVOHをエチレン含有量44モル係
、けん化度99.5%、メルトインデックス(190℃
)5.4F/10分(クラレ製EVAL−EP−EI
Og)に変更し、実施例2と同様に行なった。得られた
成形物の外見は良好であり、クラック、偏肉はなかった
。またこの容器のガスバリアー性はb 1.7 CQ
・20p/rrh 24 hr−atm(20℃−45
%RH)であり、かつ20サンプル中のガスバリアー性
のバラツキ(R)は0.2CC・20μ/d・24 h
r−atrn と小さく、良好なバリアー容器であっ
た。
、けん化度99.5%、メルトインデックス(190℃
)5.4F/10分(クラレ製EVAL−EP−EI
Og)に変更し、実施例2と同様に行なった。得られた
成形物の外見は良好であり、クラック、偏肉はなかった
。またこの容器のガスバリアー性はb 1.7 CQ
・20p/rrh 24 hr−atm(20℃−45
%RH)であり、かつ20サンプル中のガスバリアー性
のバラツキ(R)は0.2CC・20μ/d・24 h
r−atrn と小さく、良好なバリアー容器であっ
た。
実施例4
実施例1において、EVOHに配合するナイロンをカプ
ロアミド単位を25wt%含有する12−6ナイロン(
融点178°C,MI=4.0%CHz /Nncu
= s、 8)に変更し、以下実施例1と同様に実施し
た。その結果得られた成形物は外見が良好であり、クラ
ンク、偏肉はなかった0この容器の20°C・45係田
でのガスバリアー性を測定した所、0.7cc・20p
/nl・24 hr−atm と非常に良好であった
。また20サンプル測定した時の測定値のバラツキ(R
(cc・20μ/m・24hr−atm) =最大−最
小値)は0.2cc −20μlr! ・24 hr−
atm と非常に小さく、良好なガスバリアー容器であ
った。
ロアミド単位を25wt%含有する12−6ナイロン(
融点178°C,MI=4.0%CHz /Nncu
= s、 8)に変更し、以下実施例1と同様に実施し
た。その結果得られた成形物は外見が良好であり、クラ
ンク、偏肉はなかった0この容器の20°C・45係田
でのガスバリアー性を測定した所、0.7cc・20p
/nl・24 hr−atm と非常に良好であった
。また20サンプル測定した時の測定値のバラツキ(R
(cc・20μ/m・24hr−atm) =最大−最
小値)は0.2cc −20μlr! ・24 hr−
atm と非常に小さく、良好なガスバリアー容器であ
った。
実施例5
実施例2において、EVOHに配合するナイロンをカプ
ロアミド単位を拳35wt%含有する6−9ナイロン(
融点145℃、M I = 6.0、CH2/N)IC
O= 6.7 )に変更し、以下実施例1と同様に実施
した。その結果、得られた成形物の外見は良好であった
。この容器のガスバリアー性は0.5 Cm・20μ/
m24h?atm(20℃・45%F4()であり、か
つ20サンプル中のガスバリアー性のバラツキ(R)は
o、1cc−20μ/m1・24hr−atmと小さく
、良好なガスバリアー容器であった。
ロアミド単位を拳35wt%含有する6−9ナイロン(
融点145℃、M I = 6.0、CH2/N)IC
O= 6.7 )に変更し、以下実施例1と同様に実施
した。その結果、得られた成形物の外見は良好であった
。この容器のガスバリアー性は0.5 Cm・20μ/
m24h?atm(20℃・45%F4()であり、か
つ20サンプル中のガスバリアー性のバラツキ(R)は
o、1cc−20μ/m1・24hr−atmと小さく
、良好なガスバリアー容器であった。
比較例5
実施例2において、EVOI(に配合するナイロンをカ
プロアミド単位を80wt%含有する6・9ナイロン(
融点195°C、M I = 6.0 、CH2/NH
COシ 多数認められた。またこのΦ−トを熟成形すると、ブッ
の周辺に大きなりラックが認められた。この容器は外見
上好ましくないだけでなく、容器のガスバリアー性は1
.2CC・20μ/m”・24 hr−atmと高<、
マた20サンプル中のガスバリアー性のバラツキ(it
)もx、5cc−20t、t/++f 24 hr−a
tmと大きく使用に耐えなかった。
プロアミド単位を80wt%含有する6・9ナイロン(
融点195°C、M I = 6.0 、CH2/NH
COシ 多数認められた。またこのΦ−トを熟成形すると、ブッ
の周辺に大きなりラックが認められた。この容器は外見
上好ましくないだけでなく、容器のガスバリアー性は1
.2CC・20μ/m”・24 hr−atmと高<、
マた20サンプル中のガスバリアー性のバラツキ(it
)もx、5cc−20t、t/++f 24 hr−a
tmと大きく使用に耐えなかった。
実施例6
実施例1で使用したEVO)(とナイロンブレンドベレ
ットを、日精ASB製共射出共延伸ブロー成形機を用い
て、ポリエステル(〔η)=0.70at#)/EVO
Hブレンド物/ポリエステル(〔η] = 0.70h
/y)z種三層あるいは2種五層容器の成形を行なった
。その結果ボトルのタテスジ状厚みムラ。
ットを、日精ASB製共射出共延伸ブロー成形機を用い
て、ポリエステル(〔η)=0.70at#)/EVO
Hブレンド物/ポリエステル(〔η] = 0.70h
/y)z種三層あるいは2種五層容器の成形を行なった
。その結果ボトルのタテスジ状厚みムラ。
偏肉、4クラツク、ゲル等の異常が認められず、かつガ
スバリアー性良好(・0.5匡・20μ/rfI′・2
4hr ’−atm;R=・0.1にC・20μ/m”
24 hr−atm )な容器が得られた。
スバリアー性良好(・0.5匡・20μ/rfI′・2
4hr ’−atm;R=・0.1にC・20μ/m”
24 hr−atm )な容器が得られた。
比較例6
実施例6において、ナイロンブレンドする前のEVOH
のみで実施例6と同様に行なった。その結果、ボトルに
はタテスジ状の厚みムラ、偏肉が多数認められ、使用に
耐えなかったO G0発明の効果 本発明の加熱延伸多層構造体はガスバリアー性の悪化が
なく、また測定箇所によるガスバリアー性のバラツキも
少なく、かつ長期間運転時に発生し・やすい、ゲル、プ
ツの発生がほとんどない。
のみで実施例6と同様に行なった。その結果、ボトルに
はタテスジ状の厚みムラ、偏肉が多数認められ、使用に
耐えなかったO G0発明の効果 本発明の加熱延伸多層構造体はガスバリアー性の悪化が
なく、また測定箇所によるガスバリアー性のバラツキも
少なく、かつ長期間運転時に発生し・やすい、ゲル、プ
ツの発生がほとんどない。
Claims (11)
- (1)エチレン含有量25〜60モル%、けん化度90
%以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体70〜9
5重量%、およびカプロアミドを主たる構成単位とし、
かつメチレン基数とアミド基数の比が式6.6≦CH_
2/NHCO≦10を満足し、さらに融点が110℃〜
180℃で、かつ熔融粘性指数が0.1〜10g/10
分の脂肪族共重合ポリアミド45〜30重量%からなる
エチレン−ビニルアルコール共重合体組成物からなる層
の少なくとも片面に熱可塑性樹脂層を有する加熱延伸多
層構造体。 - (2)熱可塑性樹脂がポリスチレン系樹脂、ポリプロピ
レン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアミド系樹脂
から選ばれ、かつ下式で示される熱延伸温度の範囲内で
延伸可能なものである特許請求範囲第1項記載の加熱延
伸多層構造体。 X−10℃≧Y≧X−110℃ 但し、Xは、エチレンビニルアルコール共重合体の融点
℃を、またYは加熱延伸温度℃を示す。 - (3)熱可塑性樹脂がポリスチレン系樹脂である特許請
求の範囲第1項記載の加熱延伸多層構造体。 - (4)熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂である特許請
求の範囲第1項記載の加熱延伸多層構造体。 - (5)メチレン基数とアミド基数の比が6.8≦CH_
2/NHCO≦9.5を満足する特許請求の範囲第1項
記載の加熱延伸多層構造体。 - (6)メチレン基数とアミド基数の比が7.0≦CH_
2/NHCO≦9.5を満足する特許請求の範囲第1項
記載の加熱延伸多層構造体。 - (7)脂肪族共重合ポリアミドの融点が120〜170
℃である特許請求の範囲第1項記載の加熱延伸多層構造
体。 - (8)脂肪族共重合ポリアミドの熔融粘性指数が0.5
〜9g/10分である特許請求の範囲第1項記載の加熱
延伸多層構造体。 - (9)加熱延伸多層構造体が、共押出積層体を真空圧空
深絞り成形して得たものである特許請求の範囲第1項記
載の加熱延伸多層構造体。 - (10)加熱延伸多層構造体が、延伸速度5×10^5
%/分以上で延伸して得たものである特許請求の範囲第
1項記載の加熱延伸多層構造体。 - (11)脂肪族共重合ポリアミドとエチレン−ビニルア
ルコール共重合体との組成物からなる層を中間層とし、
両層に熱可塑性樹脂層を有する特許請求の範囲第1項記
載の加熱延伸多層構造体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62069733A JPH0641197B2 (ja) | 1986-03-26 | 1987-03-23 | 加熱延伸多層構造体 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6958686 | 1986-03-26 | ||
JP61-69586 | 1986-03-26 | ||
JP62069733A JPH0641197B2 (ja) | 1986-03-26 | 1987-03-23 | 加熱延伸多層構造体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63114645A true JPS63114645A (ja) | 1988-05-19 |
JPH0641197B2 JPH0641197B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=26410760
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62069733A Expired - Lifetime JPH0641197B2 (ja) | 1986-03-26 | 1987-03-23 | 加熱延伸多層構造体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0641197B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001036534A1 (fr) * | 1999-11-16 | 2001-05-25 | Nippon Gohsei Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Composition a base de resine et produit en couche |
JP2002321317A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-05 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 積層包装材 |
JP2002338769A (ja) * | 2001-05-15 | 2002-11-27 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 樹脂組成物および積層体 |
JP2002338767A (ja) * | 2001-05-16 | 2002-11-27 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | ヒートシール材 |
JP2003026887A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-01-29 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 単層射出成形品 |
JP2003062951A (ja) * | 2001-08-23 | 2003-03-05 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 積層体及びその用途 |
WO2009128411A1 (ja) | 2008-04-14 | 2009-10-22 | 日本合成化学工業株式会社 | 樹脂組成物及び当該樹脂組成物を用いた多層構造体 |
WO2021192987A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 | 三菱ケミカル株式会社 | 樹脂組成物、成形物、ポリアミド系樹脂用改質剤およびポリアミド系樹脂の改質方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5416576A (en) * | 1977-07-07 | 1979-02-07 | Gunze Kk | High gas barrier shrinking film having low temperature shrinkage |
JPS58129035A (ja) * | 1982-01-29 | 1983-08-01 | Kishimoto Akira | 延伸性に優れた樹脂組成物 |
-
1987
- 1987-03-23 JP JP62069733A patent/JPH0641197B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5416576A (en) * | 1977-07-07 | 1979-02-07 | Gunze Kk | High gas barrier shrinking film having low temperature shrinkage |
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Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2001036534A1 (fr) * | 1999-11-16 | 2001-05-25 | Nippon Gohsei Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Composition a base de resine et produit en couche |
JP2002321317A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-05 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 積層包装材 |
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JP2002338767A (ja) * | 2001-05-16 | 2002-11-27 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | ヒートシール材 |
JP2003026887A (ja) * | 2001-07-17 | 2003-01-29 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 単層射出成形品 |
JP2003062951A (ja) * | 2001-08-23 | 2003-03-05 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | 積層体及びその用途 |
WO2009128411A1 (ja) | 2008-04-14 | 2009-10-22 | 日本合成化学工業株式会社 | 樹脂組成物及び当該樹脂組成物を用いた多層構造体 |
US8722181B2 (en) | 2008-04-14 | 2014-05-13 | The Nippon Synthetic Chemical Industry Co., Ltd. | Resin composition and multilayer structure using the same |
WO2021192987A1 (ja) * | 2020-03-26 | 2021-09-30 | 三菱ケミカル株式会社 | 樹脂組成物、成形物、ポリアミド系樹脂用改質剤およびポリアミド系樹脂の改質方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0641197B2 (ja) | 1994-06-01 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |