JPS63103096A - 燃料容器用めつき鋼板 - Google Patents
燃料容器用めつき鋼板Info
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- JPS63103096A JPS63103096A JP24919486A JP24919486A JPS63103096A JP S63103096 A JPS63103096 A JP S63103096A JP 24919486 A JP24919486 A JP 24919486A JP 24919486 A JP24919486 A JP 24919486A JP S63103096 A JPS63103096 A JP S63103096A
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ガソリン、アルコール、あるいはアルコール
を添加したガソリン等、いわゆる自動車用燃料を収容保
持する容器、つまり燃料タンクを製作するために最も適
した鋼板に関するものである。
を添加したガソリン等、いわゆる自動車用燃料を収容保
持する容器、つまり燃料タンクを製作するために最も適
した鋼板に関するものである。
(従来の技術)
従来、燃料タンク用に使用されてきた鋼板は、鋼板に3
〜20%のSnを含有するPb−Sn合金をめっきする
ターンめっき鋼板が一般的である。このような従来のタ
ーンめっき鋼板は、ガソリンのような燃料に対しては耐
食性が極めて良好であり、不可避的に含まれる水分や硫
黄分などによっても腐食され難く、一方、燃料タンクを
成形加工する場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶
接性も良好であつた。
〜20%のSnを含有するPb−Sn合金をめっきする
ターンめっき鋼板が一般的である。このような従来のタ
ーンめっき鋼板は、ガソリンのような燃料に対しては耐
食性が極めて良好であり、不可避的に含まれる水分や硫
黄分などによっても腐食され難く、一方、燃料タンクを
成形加工する場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶
接性も良好であつた。
ところで、近年のエネルギー事情の変化に伴って、上記
自動車用燃料として、メチルアルコール、エチルアルコ
ールあるいはメチル−tert−ブチルエーテル等のよ
うな各種アルコールを代替燃料として使用するか−ある
いはこれらのアルコールをガソリンに添加して使用する
ことが提案されてい6.1 しかし、このような従来のガソリンと異なった燃料を使
用する場合、前述のターンめっき鋼板はその耐食性が十
分でな(なり、かなり腐食速度が早められることが判明
した。特に燃料タンクの場合、腐食による燃料漏れは重
大事故につながることから、十分な対策が要望されると
ころである。
自動車用燃料として、メチルアルコール、エチルアルコ
ールあるいはメチル−tert−ブチルエーテル等のよ
うな各種アルコールを代替燃料として使用するか−ある
いはこれらのアルコールをガソリンに添加して使用する
ことが提案されてい6.1 しかし、このような従来のガソリンと異なった燃料を使
用する場合、前述のターンめっき鋼板はその耐食性が十
分でな(なり、かなり腐食速度が早められることが判明
した。特に燃料タンクの場合、腐食による燃料漏れは重
大事故につながることから、十分な対策が要望されると
ころである。
このように腐食速度が加速されるのは、上述のようなア
ルコール燃料あるいはアルコール含有ガソリン燃料など
のアルコールに含まれる水分、ホルムアルデヒド、アセ
トアルデヒド、さらにはギ酸、酢酸などの不純物の存在
によると考えられる。
ルコール燃料あるいはアルコール含有ガソリン燃料など
のアルコールに含まれる水分、ホルムアルデヒド、アセ
トアルデヒド、さらにはギ酸、酢酸などの不純物の存在
によると考えられる。
かかる用途に対する材料として現在までのところ、Ni
、 C0% Sn等のめっきが検討されている。しかし
、それぞれ難点がある。例えば、■Ni、Coはめっき
母材鋼板に対する犠牲防食作用がなく、むしろ、電気化
学的腐食の誘起による孔食発生が懸念される。■Sns
Coは高コスト化が問題となる。
、 C0% Sn等のめっきが検討されている。しかし
、それぞれ難点がある。例えば、■Ni、Coはめっき
母材鋼板に対する犠牲防食作用がなく、むしろ、電気化
学的腐食の誘起による孔食発生が懸念される。■Sns
Coは高コスト化が問題となる。
また■Snはぎ酸、酢酸等、アルコール系燃料への混在
が予想される酸類に対して、耐食性が充分ではない。
が予想される酸類に対して、耐食性が充分ではない。
したがって、めっき自体の耐食性(耐塩性、耐有機酸性
)が良好であり、母材鋼板に対する犠牲防食能を有する
ものが望まれる。
)が良好であり、母材鋼板に対する犠牲防食能を有する
ものが望まれる。
このような状況の下にあって、特開昭58−45396
号には、鋼板の表面に厚さ0.5〜20μ−のzn:5
〜50%のNi合金めっき層を施すことが開示されてい
る。このようにZnが5〜50%のNi基合金を使用す
るのは、Znが5%未満では犠牲陽極効果が小さく、一
方、Znが50%を越えては、Niによるめっき層の耐
食性改善効果が減じて多くの腐食生成物、つまりいわゆ
る白錆を発生させタンク目詰りの原因となるためである
。
号には、鋼板の表面に厚さ0.5〜20μ−のzn:5
〜50%のNi合金めっき層を施すことが開示されてい
る。このようにZnが5〜50%のNi基合金を使用す
るのは、Znが5%未満では犠牲陽極効果が小さく、一
方、Znが50%を越えては、Niによるめっき層の耐
食性改善効果が減じて多くの腐食生成物、つまりいわゆ
る白錆を発生させタンク目詰りの原因となるためである
。
また、特開昭61−6260号公報には、3〜20%C
r鋼を容器内面にあてることにより、アルコール系の腐
食性の大きい燃料に対して耐食性を保てるとの開示がみ
られる。しかし、有機酸と塩分が共存する条件下では3
〜20%Cr鋼の耐食性は決して充分でない。また高耐
食性母材とM−Mn合金めっきとの組合せ、およびそれ
による相乗効果が何ら開示されていない。
r鋼を容器内面にあてることにより、アルコール系の腐
食性の大きい燃料に対して耐食性を保てるとの開示がみ
られる。しかし、有機酸と塩分が共存する条件下では3
〜20%Cr鋼の耐食性は決して充分でない。また高耐
食性母材とM−Mn合金めっきとの組合せ、およびそれ
による相乗効果が何ら開示されていない。
このような状況のもとで、本件出願人は、第1めっき層
および第2めっき層を備えた多層めっき鋼板とするとと
もに、第2めっき層をAlもしくはM合金とすることに
より、その耐食性は著しく改善され、しかもめっき処理
操作中にピンホール、あるいはその他の皮膜欠陥が生じ
ても、第2めっき層である八QもしくはAl金合金っき
層の存在によって耐食性は殆ど劣化しないことを知り、
先に特願昭60−137171号として特許出願した。
および第2めっき層を備えた多層めっき鋼板とするとと
もに、第2めっき層をAlもしくはM合金とすることに
より、その耐食性は著しく改善され、しかもめっき処理
操作中にピンホール、あるいはその他の皮膜欠陥が生じ
ても、第2めっき層である八QもしくはAl金合金っき
層の存在によって耐食性は殆ど劣化しないことを知り、
先に特願昭60−137171号として特許出願した。
その後、さらに研究、開発をつづけていたところ、(1
1全く新規な合金系であるへQ−門n(Mn:8〜40
%)系合金の適用により、耐アルコール性、耐ギ酸、酢
酸性はもちろん、環境からの耐塩性のいずれにもすぐれ
、且つ、溶接性、加工性を兼備する鋼板が得られること
、ならびに(2)そのようなAl2−Mn (8〜40
%)合金めっき皮膜は、アルコール系燃料中において通
常の冷延鋼板に比して、わずかに卑だ電位を示すため犠
牲防食作用を有するが、かかる防食作用をより強く発現
させるため、めっき母材鋼板に、通常の冷延鋼板に比し
て電気化学的に貴であるCr−&育鋼板を用いると耐食
性が一層改善されること、そして(3)さらに必要によ
りかかるめっき皮膜と、めっき母材との電位差を適当に
コントロールすることにより母材の高耐食性と、高耐食
性めっき皮膜の犠牲陽極としての特性とが相乗的に働き
、非常にすぐれた耐食性が得られることを知り、本発明
を完成した。
1全く新規な合金系であるへQ−門n(Mn:8〜40
%)系合金の適用により、耐アルコール性、耐ギ酸、酢
酸性はもちろん、環境からの耐塩性のいずれにもすぐれ
、且つ、溶接性、加工性を兼備する鋼板が得られること
、ならびに(2)そのようなAl2−Mn (8〜40
%)合金めっき皮膜は、アルコール系燃料中において通
常の冷延鋼板に比して、わずかに卑だ電位を示すため犠
牲防食作用を有するが、かかる防食作用をより強く発現
させるため、めっき母材鋼板に、通常の冷延鋼板に比し
て電気化学的に貴であるCr−&育鋼板を用いると耐食
性が一層改善されること、そして(3)さらに必要によ
りかかるめっき皮膜と、めっき母材との電位差を適当に
コントロールすることにより母材の高耐食性と、高耐食
性めっき皮膜の犠牲陽極としての特性とが相乗的に働き
、非常にすぐれた耐食性が得られることを知り、本発明
を完成した。
(問題点を解決するための手段)
かくして、本発明の要旨とするところは、鋼板表面に、
あるいはNt:5〜95%のZn−Ni合金めっき層を
5−508/n(と設けたうえに、Mn:8〜40重量
%のへ〇、−Mn系合金めっき層を3〜5.0g/m2
設けたことをvF徴とする燃料容器用めっき鋼板である
。ただし、下層に上記Zn−Ni合金めっき層を設ける
場合、へQ−Mn合金めっきの厚さは1〜30g/m”
で十分である。
あるいはNt:5〜95%のZn−Ni合金めっき層を
5−508/n(と設けたうえに、Mn:8〜40重量
%のへ〇、−Mn系合金めっき層を3〜5.0g/m2
設けたことをvF徴とする燃料容器用めっき鋼板である
。ただし、下層に上記Zn−Ni合金めっき層を設ける
場合、へQ−Mn合金めっきの厚さは1〜30g/m”
で十分である。
また、好ましくは、上述のめっき鋼板にはさらにクロメ
ート処理をしてもよく、その場合にはさらに一層耐食性
が改善される。
ート処理をしてもよく、その場合にはさらに一層耐食性
が改善される。
(作ml)
ここに、本発明におけるめっき暦の合金組成はMn含有
量8〜40重量%である。
量8〜40重量%である。
めっき層の合金組成をMn:8%未満とすると111I
+添加の効果が発揮されず、耐有機酸性が劣化する。
+添加の効果が発揮されず、耐有機酸性が劣化する。
しかし、40%を越えるとめっき性状不良となり、耐食
性が劣化する。好ましくはMn 14〜22重量%であ
る。
性が劣化する。好ましくはMn 14〜22重量%であ
る。
上述のAl−Mn合金めっき層がsg/m未満では所期
の耐食性が得られず、一方50g/ nrを越えると、
耐食性改善効果は飽和してしまうため、本発明において
はめっき量は3〜50g/ nf 、好ましくはlO〜
25g/ rdに限定する。
の耐食性が得られず、一方50g/ nrを越えると、
耐食性改善効果は飽和してしまうため、本発明において
はめっき量は3〜50g/ nf 、好ましくはlO〜
25g/ rdに限定する。
本発明の別の態様によれば、上述のAl −Mn合金め
っきはNi:5〜95%のZn−Ni合金めっきのうえ
にも設けてもよい。かかるg様に坐って、第一めっき層
の合金組成はNi含含有1勾〜95第一めっき層の合金
組成をNr:5%未?mとするNim加の効果が発揮さ
れず、第二層に生じた皮膜欠陥部からの第一めっき層の
腐食が早すぎて不充分である.しかし、95%を超える
と今度はZnの効果が発揮されず、第二めっき層のAl
もしくはAl合金に孔食が発生し易(なる、なお、Zn
−M系の緻密な腐食生成物がより一層耐食性を向上させ
ることから、好ましくは第一めっき層の合金組成はNt
:5〜5oii量%である,。
っきはNi:5〜95%のZn−Ni合金めっきのうえ
にも設けてもよい。かかるg様に坐って、第一めっき層
の合金組成はNi含含有1勾〜95第一めっき層の合金
組成をNr:5%未?mとするNim加の効果が発揮さ
れず、第二層に生じた皮膜欠陥部からの第一めっき層の
腐食が早すぎて不充分である.しかし、95%を超える
と今度はZnの効果が発揮されず、第二めっき層のAl
もしくはAl合金に孔食が発生し易(なる、なお、Zn
−M系の緻密な腐食生成物がより一層耐食性を向上させ
ることから、好ましくは第一めっき層の合金組成はNt
:5〜5oii量%である,。
このように第一層および第二層の各めっき被膜を設ける
場合、第一層のめっき被膜厚さは5〜50g/鴫2であ
るが、これより薄いと所期の効果を発揮できず、一方こ
れより厚いと加工性が劣化する場合があり好ましくない
。また、第二層は前述のように単層の場合とことなりわ
ずかに薄(てもよ(、1〜30g/m”で十分である。
場合、第一層のめっき被膜厚さは5〜50g/鴫2であ
るが、これより薄いと所期の効果を発揮できず、一方こ
れより厚いと加工性が劣化する場合があり好ましくない
。また、第二層は前述のように単層の場合とことなりわ
ずかに薄(てもよ(、1〜30g/m”で十分である。
第一層としてNi Zn合金めっき層を設けているた
めIg/m”まで薄くてもその効果が期待されるのであ
る。
めIg/m”まで薄くてもその効果が期待されるのであ
る。
次に、かかるめっき層を設ける母材鋼板として本発明に
あってはCr:1〜20%の鋼を用いるが、C「:1%
未満では電位差が十分でなく、一方209<を超えると
過度に貴になってしまう。電位差の調整はこのようにC
r量の調整によって行ってもよい。
あってはCr:1〜20%の鋼を用いるが、C「:1%
未満では電位差が十分でなく、一方209<を超えると
過度に貴になってしまう。電位差の調整はこのようにC
r量の調整によって行ってもよい。
このように、本発明にあっては、合金めっき被膜と母材
鋼板との電位差を十分にとりながら、それが余り大きく
ならないように調整しているのであって、その限りにお
いては母材鋼板としての鋼種はCr:1〜20%含有す
る限りにおいて制限されず5US430、505304
等のいわゆるステンレス鋼も包含される。
鋼板との電位差を十分にとりながら、それが余り大きく
ならないように調整しているのであって、その限りにお
いては母材鋼板としての鋼種はCr:1〜20%含有す
る限りにおいて制限されず5US430、505304
等のいわゆるステンレス鋼も包含される。
一般的組成で表示すれば、C<O.t%、Si<0.3
%、Mn<0.6 %、 P<0.03%、 S<0.
03%、Cr=1〜20%である。
%、Mn<0.6 %、 P<0.03%、 S<0.
03%、Cr=1〜20%である。
本発明によれば、後述する実施例においても示すように
、燃料タンク用としてのその耐食性は著しく改善される
。その改善機構は、未だ十分解明されていないが、Al
−Mn合金特有の耐食性、特に耐塩性によるものと理解
される。
、燃料タンク用としてのその耐食性は著しく改善される
。その改善機構は、未だ十分解明されていないが、Al
−Mn合金特有の耐食性、特に耐塩性によるものと理解
される。
また、前述の第一めっき層と第二めっき層との組合せに
よる相乗的作用効果が著しいことも分かった。すなわち
、完全にそのa構が解明されたわけではないが、下層に
Ni−Zn合金が存在するとその上に設けられたAlま
たは^Q合金の腐食電位が安定化領域に保持されること
になり、孔食を発生しにくくなるため、その耐食性が極
めて顕著に改善されるものと推測される.この点、下層
のNi−Zn合金のZnが5%未満あるいはNiが5%
未満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すことが
できない。
よる相乗的作用効果が著しいことも分かった。すなわち
、完全にそのa構が解明されたわけではないが、下層に
Ni−Zn合金が存在するとその上に設けられたAlま
たは^Q合金の腐食電位が安定化領域に保持されること
になり、孔食を発生しにくくなるため、その耐食性が極
めて顕著に改善されるものと推測される.この点、下層
のNi−Zn合金のZnが5%未満あるいはNiが5%
未満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すことが
できない。
次に、本発明を実施例によってさらに説明する。
なお、これらの実施例は単に本発明を説明するためのも
ので、これによって本発明が何ら制限されるものでない
ことは理解されよう。
ので、これによって本発明が何ら制限されるものでない
ことは理解されよう。
実施例1
1、5 〜12%Cr含有鋼板(C<0.002 、S
i<0.01、Mn−0.1 、P =0.01、S
=0.003%)、およびステンレス銅板の各供試鋼板
に、脱脂その他の予備処理を施してから以下の要領でへ
Q−Mn合金めっきを行った。
i<0.01、Mn−0.1 、P =0.01、S
=0.003%)、およびステンレス銅板の各供試鋼板
に、脱脂その他の予備処理を施してから以下の要領でへ
Q−Mn合金めっきを行った。
めっき浴組成:
八QCQx NaCQ KC!2混合溶融塩モル比
(61 : 23 : 16)を基本として、これにM
nとしてM n Ci2 zを添加。
(61 : 23 : 16)を基本として、これにM
nとしてM n Ci2 zを添加。
付着量およびめっきF)組成:第1表の通り。
このようにして得られたA(i−Mn合金めっき鋼板は
次いで各種腐食試験に供した。試験結果および試験要領
は第1表にまとめて示す。
次いで各種腐食試験に供した。試験結果および試験要領
は第1表にまとめて示す。
なお、腐食試験は、温度50℃で120回/分の振動を
与えながら行った。
与えながら行った。
次に、同様にして得ためっき層にクロメート処理を行い
、各種腐食試験に供した。結果を同じく第1表にまとめ
て示す。
、各種腐食試験に供した。結果を同じく第1表にまとめ
て示す。
なお、上記クロメート処理は、塗布型および電解クロメ
ート処理を適用して行った。表中、Cr付着’l (m
g−Cr10+”)を表示する。なお、■塗布型は日本
バーカライジング社製ZM 1415A(商品名)を使
って行い、■電解クロメートは30g/ I Crys
、60℃、30A/m2m”の条件下で15秒間行った
。
ート処理を適用して行った。表中、Cr付着’l (m
g−Cr10+”)を表示する。なお、■塗布型は日本
バーカライジング社製ZM 1415A(商品名)を使
って行い、■電解クロメートは30g/ I Crys
、60℃、30A/m2m”の条件下で15秒間行った
。
第1表に示す結果から分かるように、総合的にみて、本
発明によれば良好な耐食性が得られる。
発明によれば良好な耐食性が得られる。
実験患2と隘9との比較から分かるように母材鋼板のC
r量が少なく、めっき層の薄い場合、耐塩性がやや劣る
。しかし、実験磁14と−15とに示すように、高Cr
の場合、めっきなしでも耐塩性にある程度の効果はみら
れるが、Cr量が少ない場合、めっき層が余り薄いと耐
塩性はほとんど見られない。
r量が少なく、めっき層の薄い場合、耐塩性がやや劣る
。しかし、実験磁14と−15とに示すように、高Cr
の場合、めっきなしでも耐塩性にある程度の効果はみら
れるが、Cr量が少ない場合、めっき層が余り薄いと耐
塩性はほとんど見られない。
なお、N11L13に比較例として示したMめっきは、
耐塩性良好だが、ギ酸により劣化する。
耐塩性良好だが、ギ酸により劣化する。
このように、本発明によるCr添加鋼とへQ−Mn合金
めっきとの組合せにより、安定して高耐食性が発現する
。参照実験隘1〜阻10゜ 実施例2 実施例1を操り返したが、本例ではへ(1−tan合金
めっきに先立ってZn−Ni合金めっきを下記要領で通
常の電気めっきにより行った。
めっきとの組合せにより、安定して高耐食性が発現する
。参照実験隘1〜阻10゜ 実施例2 実施例1を操り返したが、本例ではへ(1−tan合金
めっきに先立ってZn−Ni合金めっきを下記要領で通
常の電気めっきにより行った。
めっき浴組成:
N15On・6Hz0 150〜400g/nZn5O
a ・7Hz0 15〜200 g/ jlNazS
Oa 75 g/ 11H,B(h
O〜30g/βNaC(20〜50 gil
l めっき合金組成: Ni含有i!3〜98重量% このようにして得られた2層めっき調板は次いで実施例
1の場合と同様にして一部クロメート処理して各種腐食
試験に供した。試験結果は第1表にまとめて示す。
a ・7Hz0 15〜200 g/ jlNazS
Oa 75 g/ 11H,B(h
O〜30g/βNaC(20〜50 gil
l めっき合金組成: Ni含有i!3〜98重量% このようにして得られた2層めっき調板は次いで実施例
1の場合と同様にして一部クロメート処理して各種腐食
試験に供した。試験結果は第1表にまとめて示す。
第1表
(第1表つづき)
(注)
(1)耐食性評価方法:
(1)耐塩性評価□乾湿サイクル試験は、5%NaCQ
に0.5h浸漬し、次いで、乾燥を50℃、0゜5hを
行い、これを500サイクル実施後、赤錆面積率(%)
より、◎:〈10%、O:10〜30%、6130〜7
0%、x:>7Q%の4段階評価した。
に0.5h浸漬し、次いで、乾燥を50℃、0゜5hを
行い、これを500サイクル実施後、赤錆面積率(%)
より、◎:〈10%、O:10〜30%、6130〜7
0%、x:>7Q%の4段階評価した。
(11>耐アルコール燃料評価−めっき面を内面として
、絞り比=2.Oにより直径100mmの円筒絞り容器
を作成し、メタノール+0.05%ギ酸+500ppI
IC2−溶液を入れ、室温にて100日間腐食試験を実
施。
、絞り比=2.Oにより直径100mmの円筒絞り容器
を作成し、メタノール+0.05%ギ酸+500ppI
IC2−溶液を入れ、室温にて100日間腐食試験を実
施。
母材鋼板の腐食による赤錆発生度合とめっき皮膜の溶損
度合とから、■、O1△、×の4段階相対評価を行った
。
度合とから、■、O1△、×の4段階相対評価を行った
。
(2) 5PCD : JIS規格による普通冷延鋼
板で、次の組成を存する。
板で、次の組成を存する。
C50,1%、Mn50.45;%、P≦0.035%
、S≦0.035%
、S≦0.035%
Claims (4)
- (1)Cr:1〜20重量%を含有する鋼板表面にMn
:8〜40重量%のAl−Mn系合金めっき層を3〜5
0g/m^2設けたことを特徴とする燃料容器用めっき
鋼板。 - (2)さらにクロメート処理して成る、特許請求の範囲
第1項記載の燃料容器用めっき鋼板。 - (3)Cr:1〜20重量%を含有する鋼板表面にNi
:5〜95重量%のZn−Ni合金めっき層を5〜50
g/m^2設け、次いでこのめっき層の上にMn:8〜
40重量%のAl−Mn系合金めっき層を1〜30g/
m^2設けたことを特徴とする燃料容器用めっき鋼板。 - (4)さらにクロメート処理して成る、特許請求の範囲
第3項記載の燃料容器用めっき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24919486A JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24919486A JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63103096A true JPS63103096A (ja) | 1988-05-07 |
JPH055906B2 JPH055906B2 (ja) | 1993-01-25 |
Family
ID=17189301
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24919486A Granted JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63103096A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1998004760A1 (fr) * | 1996-07-31 | 1998-02-05 | Nippon Steel Corporation | Plaque en acier de protection ayant des caracteristiques de soudage de haute resistance, une resistance elevee a la corrosion et aptitude a la formation a la presse pour des reservoirs de carburant de vehicules automobiles |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5638812B2 (ja) * | 2010-02-01 | 2014-12-10 | 株式会社ダイセル | 硬化性エポキシ樹脂組成物 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845396A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Nippon Steel Corp | 燃料容器用Ni−Zn合金メツキ鋼板 |
JPS6096768A (ja) * | 1983-10-29 | 1985-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 燃料タンク用高耐食性表面処理鋼板 |
JPS60121295A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-28 | Nippon Steel Corp | 燃料タンク用防錆鋼板 |
JPS616260A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Nippon Steel Corp | アルコ−ルもしくはアルコ−ル含有燃料タンク用鋼板 |
JPS61119693A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 積層メツキ鋼板 |
JPS6393889A (ja) * | 1986-10-06 | 1988-04-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 燃料容器用めつき鋼板 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24919486A patent/JPS63103096A/ja active Granted
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5845396A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Nippon Steel Corp | 燃料容器用Ni−Zn合金メツキ鋼板 |
JPS6096768A (ja) * | 1983-10-29 | 1985-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 燃料タンク用高耐食性表面処理鋼板 |
JPS60121295A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-28 | Nippon Steel Corp | 燃料タンク用防錆鋼板 |
JPS616260A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Nippon Steel Corp | アルコ−ルもしくはアルコ−ル含有燃料タンク用鋼板 |
JPS61119693A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 積層メツキ鋼板 |
JPS6393889A (ja) * | 1986-10-06 | 1988-04-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 燃料容器用めつき鋼板 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1998004760A1 (fr) * | 1996-07-31 | 1998-02-05 | Nippon Steel Corporation | Plaque en acier de protection ayant des caracteristiques de soudage de haute resistance, une resistance elevee a la corrosion et aptitude a la formation a la presse pour des reservoirs de carburant de vehicules automobiles |
US6361881B1 (en) | 1996-07-31 | 2002-03-26 | Nippon Steel Corporation | Preservative steel plate having high resistance weldability, corrosion resistance and press formability for automobile fuel tanks |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH055906B2 (ja) | 1993-01-25 |
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