JPS61295399A - 燃料タンク用積層めつき鋼板 - Google Patents
燃料タンク用積層めつき鋼板Info
- Publication number
- JPS61295399A JPS61295399A JP13717185A JP13717185A JPS61295399A JP S61295399 A JPS61295399 A JP S61295399A JP 13717185 A JP13717185 A JP 13717185A JP 13717185 A JP13717185 A JP 13717185A JP S61295399 A JPS61295399 A JP S61295399A
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- Japan
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- plating
- steel plate
- alloy
- plating layer
- layer
- Prior art date
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- Details Of Rigid Or Semi-Rigid Containers (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ガソリン、アルコール、あるいはアルコール
を添加したガソリン等、いわゆる自動車用燃料を収容保
持する容器、つまり燃料タンクを製作するために最も適
した鋼板に関するものである。
を添加したガソリン等、いわゆる自動車用燃料を収容保
持する容器、つまり燃料タンクを製作するために最も適
した鋼板に関するものである。
（従来の技術）
従来、燃料タンク用に使用されてきた鋼板は、鋼板に３
〜２０％のＳｎを含有するＰｂ−Ｓｎ合金をめっきする
ターンめっき鋼板が一般的である。このような従来のタ
ーンめっき鋼板は、ガソリンのような燃料に対しては耐
食性が極めて良好であり、不可避的に含まれる水分や硫
黄分などによっても腐食され難く、一方、燃料タンクを
成形加工する場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶
接性も良好であった。
〜２０％のＳｎを含有するＰｂ−Ｓｎ合金をめっきする
ターンめっき鋼板が一般的である。このような従来のタ
ーンめっき鋼板は、ガソリンのような燃料に対しては耐
食性が極めて良好であり、不可避的に含まれる水分や硫
黄分などによっても腐食され難く、一方、燃料タンクを
成形加工する場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶
接性も良好であった。
ところで、近年のエネルギー事情の変化に伴って、上記
自動車用燃料として、メチルアルコール、エチルアルコ
ールあるいはメチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等のよ
うな各種アルコールを代替燃料として使用するか、ある
いはこれらのアルコールをガソリンに添加して使用する
ことが提案されている。
自動車用燃料として、メチルアルコール、エチルアルコ
ールあるいはメチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等のよ
うな各種アルコールを代替燃料として使用するか、ある
いはこれらのアルコールをガソリンに添加して使用する
ことが提案されている。
しかし、このような従来のガソリンと異なった燃料を使
用する場合、前述のターンめっき鋼板はその耐食性が十
分でなくなり、かなり腐食速度が早められることが判明
した。特に燃料タンクの場合、腐食による燃料漏れは重
大事故につながることから、十分な対策が要望されると
ころである。
用する場合、前述のターンめっき鋼板はその耐食性が十
分でなくなり、かなり腐食速度が早められることが判明
した。特に燃料タンクの場合、腐食による燃料漏れは重
大事故につながることから、十分な対策が要望されると
ころである。
このように腐食速度が加速されるのは、上述のようなア
ルコール燃料あるいはアルコール含有ガソリン燃料など
のアルコールに含まれる水分、ホルムアルデヒド、アセ
トアルデヒド、さらにはギ酸、酢酸などの不純物の存在
によると考えられる。
ルコール燃料あるいはアルコール含有ガソリン燃料など
のアルコールに含まれる水分、ホルムアルデヒド、アセ
トアルデヒド、さらにはギ酸、酢酸などの不純物の存在
によると考えられる。
このような観点から、特開昭５８−４５３９６号には、
鋼板の表面に厚さ０．５〜２０μ霧のｚｎ：５〜５０％
のＮｉ合金めっき層を施すことが開示されている。この
ようにＺｎが５〜５０％のＮｉ基合金を使用するのは、
Ｚｎが５％未満では犠牲陽極効果が小さく、一方、Ｚｎ
が５０％を越えては、Ｎｉによるめっき層の耐食性改善
効果が減じて多くの腐食生成物、つまりいわゆる白錆を
発生させタンク目詰りの原因となるためである。
鋼板の表面に厚さ０．５〜２０μ霧のｚｎ：５〜５０％
のＮｉ合金めっき層を施すことが開示されている。この
ようにＺｎが５〜５０％のＮｉ基合金を使用するのは、
Ｚｎが５％未満では犠牲陽極効果が小さく、一方、Ｚｎ
が５０％を越えては、Ｎｉによるめっき層の耐食性改善
効果が減じて多くの腐食生成物、つまりいわゆる白錆を
発生させタンク目詰りの原因となるためである。
（発明が解決しようとする問題点）
かくして、本発明者らは、燃料タンク用めっき鋼板の耐
食性について種々検討を重ねたところ、上述のようなＮ
ｉ基合金めっきあるいはＮｉめっきは、めっき処理中に
ピンホールが発生すると耐食性が劣化し、またピンホー
ル等の皮膜欠陥が生じるとこれが加工中にクラックとな
りめっき層全体の耐食性を劣化させることが判明した。
食性について種々検討を重ねたところ、上述のようなＮ
ｉ基合金めっきあるいはＮｉめっきは、めっき処理中に
ピンホールが発生すると耐食性が劣化し、またピンホー
ル等の皮膜欠陥が生じるとこれが加工中にクラックとな
りめっき層全体の耐食性を劣化させることが判明した。
このような皮膜欠陥はかなり厳格にめっき処理条件を管
理しても完全には防止できない、燃料タンクの腐食が重
大事故につながることを考えれば、めっき鋼板の品質検
査には多くのコストを掛けなければならないことが判る
。
理しても完全には防止できない、燃料タンクの腐食が重
大事故につながることを考えれば、めっき鋼板の品質検
査には多くのコストを掛けなければならないことが判る
。
したがって、本発明者らは、かかる問題に対しめっき操
作の面からと、めっき鋼板の構造そのものの面からと、
両方の面からその対策を検討したところ、第１めらき層
および第２めっき層を備えた多層めっき鋼板とするとと
もに、第２めっき層をＡｌもしくはＡｌ金合金すること
により、その耐食性は著しく改善され、しかもめっき処
理操作中にピンホール、あるいはその他の皮膜欠陥が生
じても、第２めっき層である鮫もしくはＡｌ金合金っき
層の存在によって耐食性は殆ど劣化しないことが分かり
、本発明を完成した。
作の面からと、めっき鋼板の構造そのものの面からと、
両方の面からその対策を検討したところ、第１めらき層
および第２めっき層を備えた多層めっき鋼板とするとと
もに、第２めっき層をＡｌもしくはＡｌ金合金すること
により、その耐食性は著しく改善され、しかもめっき処
理操作中にピンホール、あるいはその他の皮膜欠陥が生
じても、第２めっき層である鮫もしくはＡｌ金合金っき
層の存在によって耐食性は殆ど劣化しないことが分かり
、本発明を完成した。
（問題点を解決するための手段）
かくして、本発明の要旨とするところは、鋼板の表面に
設けたＮｉ含有量５〜９５重量％のＮｉ−Ｚｎ合金めっ
きから成る第一めっき層、該第一めっき層の上に設けた
ＡｌめっきもしくはＡｌ含有量６０重量％以上のＡ（２
合金めっきから成る第二めっき層を備えた、燃料タンク
用積層めっき鋼板である。
設けたＮｉ含有量５〜９５重量％のＮｉ−Ｚｎ合金めっ
きから成る第一めっき層、該第一めっき層の上に設けた
ＡｌめっきもしくはＡｌ含有量６０重量％以上のＡ（２
合金めっきから成る第二めっき層を備えた、燃料タンク
用積層めっき鋼板である。
なお、上記第一めっき層は、めっき付着量５〜５０ｇ／
ｌＩ２、上記第二めっき層はめっき付着量１〜３０ｇ
／ｒａ ２が好ましい、いずれもこれより少ない場合は
十分な耐食性が得られず、これより多い場合は加工性に
問題が生じるからである。
ｌＩ２、上記第二めっき層はめっき付着量１〜３０ｇ
／ｒａ ２が好ましい、いずれもこれより少ない場合は
十分な耐食性が得られず、これより多い場合は加工性に
問題が生じるからである。
また、好ましくは、上述のめっき鋼板にはさらにクロメ
ート処理をしてもよく、その場合にはさらに一層耐食性
が改善される。
ート処理をしてもよく、その場合にはさらに一層耐食性
が改善される。
（作用）
ここに、本発明における第一めっき層の合金組成はＮｉ
含有量５〜９５重量％である。
含有量５〜９５重量％である。
第一めっき層の合金組成をＮｉ：５％未満とするとＮｉ
添加の効果が発揮されず、第二層に生じた皮膜欠陥部か
らの第一めっき層の腐食が速すぎて不充分である。しか
し、９５％を越えると今度はＺｎの効果が発揮されず、
第二めっき層のＡｌもしくはＡｌ金合金孔食が発生し易
くなる。なお、Ｚ ｎ −Ａ（２系の緻密な腐食生成物
がより一層耐食性を向上させることから、好ましくは第
一めっき層の合金組成はＮｉ：５〜５０重量％である。
添加の効果が発揮されず、第二層に生じた皮膜欠陥部か
らの第一めっき層の腐食が速すぎて不充分である。しか
し、９５％を越えると今度はＺｎの効果が発揮されず、
第二めっき層のＡｌもしくはＡｌ金合金孔食が発生し易
くなる。なお、Ｚ ｎ −Ａ（２系の緻密な腐食生成物
がより一層耐食性を向上させることから、好ましくは第
一めっき層の合金組成はＮｉ：５〜５０重量％である。
第２めっき層は蚊あるいはＡｌ含有量６０重量％以上の
Ａｌ金合金ら成るものである。上記Ａｌ金合金所以外の
合金元素には本発明の趣旨に反しない限り特に制限はな
いが、合金元素として好ましくは、Ｍｎｓ Ｃｏ、 Ｎ
ｉ、 Ｚｎ％Ｓｎ、 Ｔｉ。
Ａｌ金合金ら成るものである。上記Ａｌ金合金所以外の
合金元素には本発明の趣旨に反しない限り特に制限はな
いが、合金元素として好ましくは、Ｍｎｓ Ｃｏ、 Ｎ
ｉ、 Ｚｎ％Ｓｎ、 Ｔｉ。
等が挙げられる。つまり、好適態様として、上記第２め
っき層のＡ１２合金は、ｎ口、Ｇｏ、 Ｎｉ、Ｚｎ５Ｓ
ｎｓおよびＴｉから成る群から選んだ少なくとも１種４
０％以上、およびＡｌ６０重量％以上から成る合金であ
る。なお、Ａｌが６０重量％未満では十分な耐食性は発
揮できない。
っき層のＡ１２合金は、ｎ口、Ｇｏ、 Ｎｉ、Ｚｎ５Ｓ
ｎｓおよびＴｉから成る群から選んだ少なくとも１種４
０％以上、およびＡｌ６０重量％以上から成る合金であ
る。なお、Ａｌが６０重量％未満では十分な耐食性は発
揮できない。
本発明によれば、後述する実施例においても示すように
、燃料タンク用としてのその耐食性は著しく改善される
が、その改善機構は、それぞれのめっき層の耐食性の向
上による部分も見られるが、その後の本発明者らの解析
結果からは、第１めっき層と第２めっき層との組合せに
よる相乗的作用効果が著しいことが分かった。すなわち
、完全にその機構が解明されたわけではないが、下層に
Ｎｉ Ｚｎ合金が存在するとその上に設けられたＭま
たは鮫合金の腐食電位が安定化領域に保持されることに
なり、孔食を発生しにくくなるため、その耐食性が極め
て顕著に改善されるものと推測される。この点、下層の
Ｎｉ−Ｚｎ合金のＺｎが５％未満あるいはＮｉが５％未
満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すことがで
きない。
、燃料タンク用としてのその耐食性は著しく改善される
が、その改善機構は、それぞれのめっき層の耐食性の向
上による部分も見られるが、その後の本発明者らの解析
結果からは、第１めっき層と第２めっき層との組合せに
よる相乗的作用効果が著しいことが分かった。すなわち
、完全にその機構が解明されたわけではないが、下層に
Ｎｉ Ｚｎ合金が存在するとその上に設けられたＭま
たは鮫合金の腐食電位が安定化領域に保持されることに
なり、孔食を発生しにくくなるため、その耐食性が極め
て顕著に改善されるものと推測される。この点、下層の
Ｎｉ−Ｚｎ合金のＺｎが５％未満あるいはＮｉが５％未
満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すことがで
きない。
次に、本発明を実施例によってさらに説明する。なお、
これらの実施例は単に本発明を説明するためのもので、
これによって本発明が何ら制限されるものでないことは
理解されよう。
これらの実施例は単に本発明を説明するためのもので、
これによって本発明が何ら制限されるものでないことは
理解されよう。
実施例
ＪＩＳ Ｇ３１４１の鋼板に、脱脂その他の予備処理を
施してからまず通常の電気めっき操作によりＺｎ合金め
っきを行い、次いでその上にＡｌもしくはＡｌ金合金っ
きを行った。
施してからまず通常の電気めっき操作によりＺｎ合金め
っきを行い、次いでその上にＡｌもしくはＡｌ金合金っ
きを行った。
Ｚｎ合金めっきは次の要領で行った。
めっき浴組成：
Ｎｌ５Ｑ ４・６Ｈ２０１５０〜４００ ｇ／ＩｔＺ
ｎＳＯ４・７Ｈ２０１５〜２００ ｇ／ ｌＮａ２５
ｏ ４ ７５ ｇ／ ＩＨ３Ｂ０３０〜３
０ ｇ／Ｉ Ｎａ ＣＩｔ Ｏ〜５０ ｇ／ １めっ
き合金組成： Ｎｉ含有量３〜９８重量％ また、ＡｌおよびＡｌ金合金っきは次の要領で行った。
ｎＳＯ４・７Ｈ２０１５〜２００ ｇ／ ｌＮａ２５
ｏ ４ ７５ ｇ／ ＩＨ３Ｂ０３０〜３
０ ｇ／Ｉ Ｎａ ＣＩｔ Ｏ〜５０ ｇ／ １めっ
き合金組成： Ｎｉ含有量３〜９８重量％ また、ＡｌおよびＡｌ金合金っきは次の要領で行った。
めっき浴組成：
ＡｌＣＩＩ３ ＮａＣｊ！ ＫＣｊ！混合熔混合上融
塩モル比 ： ２３ ： １６）を基本として、これに
ＮｉとしてＮｉＣｌ１２、ＭｎとしてＭｎＣＪ２Ｔｉと
してＴｉＣｌ３を添加。
塩モル比 ： ２３ ： １６）を基本として、これに
ＮｉとしてＮｉＣｌ１２、ＭｎとしてＭｎＣＪ２Ｔｉと
してＴｉＣｌ３を添加。
付着量およびめっき層組成：第１表の通りこのようにし
て得られた２層めっき鋼板は次いで各種腐食試験に供し
た。試験結果および試験要領は第１表にまとめて示す。
て得られた２層めっき鋼板は次いで各種腐食試験に供し
た。試験結果および試験要領は第１表にまとめて示す。
なお、腐食試験は、温度５０℃で１２０回／分の振動を
与えながら行った。
与えながら行った。
次に、同様にして得ためっき層にクロメート処理を行い
、各種腐食試験に供した。結果を同じく第１表にまとめ
て示す。
、各種腐食試験に供した。結果を同じく第１表にまとめ
て示す。
なお、上記クロメート処理は、Ｎａ ２５０４５ｇ／ｌ
を含むＣｒ０３系浴で浴温度５０℃で所定時間浸漬処理
することにより行った。
を含むＣｒ０３系浴で浴温度５０℃で所定時間浸漬処理
することにより行った。
Claims (4)
- （１）鋼板の表面に設けたＮｉ含有量５〜９５重量％の
Ｎｉ−Ｚｎ合金めっきから成る第一めっき層、該第一め
っき層の上に設けたＡｌめっきもしくはＡｌ含有量６０
重量％以上のＡｌ合金めっきから成る第二めっき層を備
えた、燃料タンク用積層めっき鋼板。 - （２）さらにクロメート処理して成る、特許請求の範囲
第１項記載のめっき鋼板。 - （３）前記第一めっき層のＮｉ−Ｚｎ合金の付着量が５
〜５０ｇ／ｍ＾２、かつ前記第二めっき層のＡｌもしく
はＡｌ合金の付着量が１〜３０ｇ／ｍ＾２であることを
特徴とする、特許請求の範囲第１項または第２項に記載
のめっき鋼板。 - （４）前記第１層と第２層との厚さの比が１：１〜１：
０．２である、特許請求の範囲第１項ないし第３項のい
ずれかに記載のめっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60137171A JPH0765231B2 (ja) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | 燃料タンク用積層めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60137171A JPH0765231B2 (ja) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | 燃料タンク用積層めつき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61295399A true JPS61295399A (ja) | 1986-12-26 |
| JPH0765231B2 JPH0765231B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=15192476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60137171A Expired - Lifetime JPH0765231B2 (ja) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | 燃料タンク用積層めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765231B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05339696A (ja) * | 1992-06-05 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | タンク底板用高耐食性複合溶射鋼板 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54112731A (en) * | 1978-02-24 | 1979-09-03 | Toyo Kohan Co Ltd | Composite covered steel plate |
| JPS54142133A (en) * | 1978-04-27 | 1979-11-06 | Usui Kokusai Sangyo Kk | Heat and corrosion resistant steel material |
| JPS5811770A (ja) * | 1981-07-14 | 1983-01-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性およびメツキ密着性のよい溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造法 |
| JPS6052592A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-25 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｚｎ−Ｎｉ系合金電気めっき鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-06-24 JP JP60137171A patent/JPH0765231B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54112731A (en) * | 1978-02-24 | 1979-09-03 | Toyo Kohan Co Ltd | Composite covered steel plate |
| JPS54142133A (en) * | 1978-04-27 | 1979-11-06 | Usui Kokusai Sangyo Kk | Heat and corrosion resistant steel material |
| JPS5811770A (ja) * | 1981-07-14 | 1983-01-22 | Nippon Steel Corp | 耐食性およびメツキ密着性のよい溶融アルミニウムメツキ鋼板の製造法 |
| JPS6052592A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-25 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｚｎ−Ｎｉ系合金電気めっき鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05339696A (ja) * | 1992-06-05 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | タンク底板用高耐食性複合溶射鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0765231B2 (ja) | 1995-07-12 |
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