JPS6280015A

JPS6280015A - プラスチツク成形用金型

Info

Publication number: JPS6280015A
Application number: JP22027085A
Authority: JP
Inventors: Hisao Inage; 久夫稲毛; Masao Takagi; 正雄高木; Shoki Eguchi; 江口　昭喜; Norio Yatsuda; 則夫谷津田; Yoichiro Arai; 荒井　洋一郎
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1985-10-04
Filing date: 1985-10-04
Publication date: 1987-04-13

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の利用分野〕本発明は、プラスチック成形用金型に係り、特に、例え
ば熱可塑性樹脂を用いて、プラスチックレンズのような
厚肉製品を成形するのに好適なプラスチック成形用金型
に関するものである。

〔発明の背景〕

樹脂を溶かして金型内に射出し、射出された樹脂の冷却
にともなう体積収縮を、加圧手段を備えだ金型で補償す
るレンズ成形法は広く知られた方法の１つである。例え
ば、金型の加熱、冷却をともなう成形法では、レンズを
形成するめす型となるキャビティの面の温度分布とレン
ズの形状精度とは、密接な関係のあることが知られてい
る。

このだめ、キャビティに溶融樹脂が充填されたのち、冷
却固化するまでのキャビテイ面の温度分布幅が大きくな
らないように、冷却条件、例えば冷媒の温度、流量、冷
却穴の位置や、加熱条件であるヒータ配置等に工夫がな
されている。

この成形法は、キャビテイ面の温度分布を、所定値内に
なるように調節し成形するため、高精度のレンズを得る
ことができる。

しかし、この従来の成形法は、金型全体を加熱冷却する
ために、成形サイクルが長くなるという欠点を有してお
シ、それではレンズのコストを低減するというプラスチ
ックを用いることのメリットが相殺される。加熱冷却速
度を早めるためには、ヒータと、冷媒を通すための冷却
穴とを多数構成することによシ解決できるが、金型構造
上他部品との競合もあり困難である。この種の装置とし
て関連するものには１例えば特開昭５３−９３８５０号
公報記載の技術がある。

一方、成形サイクルを短縮する方法として、金星の主要
部分を占める金型架体（以下単に架体という）の温度調
節は行わず、レンズキャビティを形成するための入れ子
（以下入駒という）の部分のみ加熱冷却する方法が提案
された。

この方法によれば、入駒部の重量は、架体にくらべ場合
によってば１／２０程度まで軽くなるため、成形サイク
ルに対して極めて有利であった。しかし、成形サイクル
は短縮できたものの、キャビテイ面の温度分布が拡大し
、安定した精度のレンズが得られなくなるなどの新たな
問題が発生した。

温度分布幅の拡大した原因は、入駒部周囲に接している
架体の影響によるものと考えられ、新たに入駒部と架体
との境界に断熱材を構成した金型が提案された。

この金型構造によれば、入駒部の温度は架体温度に影響
されず、レンズキャビティの形成される入駒部だけで温
度調節できるため、成形サイクルが短縮されるだけでな
く、キャビテイ面の温度分布幅も低減されるため、レン
ズの形状精度も良好であった。しかし、以下のような問
題のため、実用上レンズ金型への適用は殆んどなされて
いない。

その金型を第１１図を参照してさらに詳しく説明する。

第１１図は、従来のレンズ成形用金型の縦断面図である
。

図において、１　ａ　／は、互いに対向して配設される
金型の一方の金型架体に係る固定架体、ｌｂ’は他の一
方の金型架体に係る可動架体である。固定架体１ａ′に
は、キャビティ８′を形成するための固定入駒７　ａ　
／を嵌着した固定スリーブ２　ａ　／が組合わされて固
定されている。同様に、キャビティ８′を形成するため
の可動入駒７ｂ’が型開き方向に摺動可能に可動スリー
ブ２ｂ’に嵌め合わされ、その可動スリーブ２ｂ′が可
動架体１ｂ’に組合わされて固定されている。

固定、可動スリーブ２　ａｌ、　２　ｂ／の周囲には、
断熱部材３０が固定、可動架体１　ａｌ、　１　ｂ’と
の境界に介在している。

この従来の金型において、断熱部材３０は、例えば合成
樹脂積層板、または′合成樹脂をバインダーとして石綿
などを積層した材料が用いられる。

この断熱部材３０は機械加工によって加工されるが、極
めて精度が出しにくく、脆いなどの問題がある。

溶融樹脂の充填が行われる型閉じ状態における固定、可
動入駒７ａ’、７ｂ’の入駒中心軸は、レンズの精度確
保の上で高精度に合致していなければならない。しかし
、前記断熱部材３０を用いた従来の金型では、その入駒
中心軸の基準となるべきスリーブ外周が、不安定な寸法
の断熱部材３０で構成されているため良好な中心軸の一
致が得られない。

また、プラスチックレンズ成形では、金型の加熱、冷却
が繰返されるだめ、そのヒートサイクルによる断熱部材
３０自体の脆性劣化や、入駒スリーブである固定、可動
スリーブ２　ａ　／　、　２　ｂ／の熱膨張による圧力
を受け、当初の寸法を保持できないなどの問題があった
。

〔発明の目的〕

本発明は、前述の従来技術の問題点を解決するためにな
されたもので、キャビティ部の温度分布幅を極めて小さ
く保持したまま、成形サイクルを大幅に短縮し、固定、
可動のキャビティ中心軸を精度良く確保しうるプラスチ
ック成形用金型の提供を、その目的としている。

〔発明の概要〕

本発明に係るプラスチック成形用金型の構成は、互いに
対向して配設される金型の、少なくとも一方の金型架体
にスリーブを介して摺動自在に可動入駒を備え、他の一
方の金型架台に固定入駒を備えて、これら対向する固定
、可動入駒間に溶融樹脂を充填するキャビティを形成し
うるように前記可動入駒を押圧する加圧手段を有し、固
定、可動入駒部に加熱手段および冷却手段を設けたプラ
スチック成形用金型において、前記固定、可動入駒部と
金型架体との境界に、両者間の熱移動を遮断するための
空隙を形設するとともに、固定、可動入駒部の相対向す
るパーティング面の溶融樹脂通路部を除いた面に、パー
ティング面における熱移動を遮断するための断熱溝を、
前記キャビティの中心軸に対してほぼ同軸状に、連続的
または断続的に形設したものである。

なお付記すると、本発明は、金型の架体部からの温度影
響を遮断するエアギャップを、入駒部と架体間の要部に
構成し、入駒部と架体に接しているパーティング部での
熱流を低減する断熱溝を、入駒部のスリーブに、キャビ
ティ中心軸に対して同軸状に、連続的または断続的に形
設したものである。

〔発明の実施例〕以下、本発明の各実施例を第１図ないし第１０図を参照
して説明する。

まず、第１図は、本発明の一実施例に係るレンズ成形用
金型の縦断面図、第２図は、第１図の可動入駒部を′ゝ
−ティング面から見た平面図、第３図は、第１図のＡ−
Ａ断面図である。

第１図において、１ａは、互いに対向して配設される金
型の一方の金型架体に係る固定架体、１ｂは、他の一方
の金型架体に係る可動架体である。

固定架体１ａには固定スリーブ２ａが組合わされ金型の
取付板３ａにより、前記スリーブのフランジ部４ａを前
記固定架体１ａと挾持するように固定される。固定スリ
ーブ２ａの組合わせ固定後、固定スリーブ２ａの外周と
固定架体１ａとの境界に、第１の空隙（以下エアギャッ
プという）５ａと第２の空隙（以下エアギャップという
）６ａが形成されるように、前記固定スリーブ２ａの外
周には段差部２４を設けるか寸法的に形状が配慮されて
いる。７ａは、キャビティ８の一部を形成する固定入駒
であり、前記固定スリーブ２ａに嵌着されている。固定
入駒７ａと固定スリーブ２ａとを合わせて固定入駒部と
称する。

固定入駒７ａと固定スリーブ２ａと取付板３ａとを貫通
して、冷却穴９が穿設され、支切板１０がそれぞれの冷
却穴９に挿入固定されている。これら冷却穴９ば、取付
板３ａの冷媒導入部１１に連通し、外部の冷却装置およ
び制御装置（図示せず）に連動して冷媒が固定入駒７ａ
内を循環できるよりになっている。１３は温度感知用セ
ンサーであり、リード線１３ａにより金型外部に導かれ
、前記温度制御装置に結線されている。

一方、前記固定スリーブ２ａにはヒータ１２が、キャビ
ティ中心軸に対して軸対称に配置されている。

第３図は、前記冷却穴９およびヒータ１２の配置例を示
したものである。

ヒータ１２からのリード線１２ａは、固定架体１ａに形
成されている環状の溝１４にいったん導かれ、前記温度
制御装置に結線されている。上記ヒータ１２および冷却
穴９の配置（挿入深さや中心軸からの距離）は、レンズ
の形状や大きさにより適宜選択される。そして、その配
置は好ましくは、キャビティ中心軸およびキャビテイ面
８ａ。

８ｂに対して、軸対称で、かつ等距離に配置されること
が望ましい。

固定架体１ａに対向して配設される可動架体１ｂには、
前記固定入駒７ａ、固定スリーブ２ａに対向し、可動入
駒７ｂ、可動スリーブ２ｂが配置されている。すなわち
、キャビティ８を形成するための可動入駒７ｂが型開き
方向に摺動可能に可動スリーブ２ｂに嵌め合わされ、そ
の可動スリーブ２ｂが可動架体１ｂに組み合わされ固定
されている。可動入駒７ｂと可動スリーブ２ｂとを合わ
せて可動入駒部と称する。

可動入駒部にもヒータ１２および冷却穴９が同様に設け
られている。

可動入駒部のヒータ１２および冷却穴９は、好ましくは
キャビティ８の中心軸に対し、軸対称に配置されるとと
もに、その配置距離は、固定入駒部のヒータ１２および
冷却穴９と等しくなることが望ましい。

可動スリーブ２ｂと可動架体１ｂとの境界には、固定側
と同様筒１のエアギャップ５ｂと第２のエアギャップ６
ｂが形成されるように、可動スリーブ２ｂの外周部に段
差部２４を設けるか寸法的に形状が配慮されている。

段差部２４は、固定、可動入駒部と金型架体との境界、
第１図では固定スリーブ２ａと固定架体ｌａ、可動スリ
ーブ２ｂと可動架体１ｂとの境界接触部となるもので、
この段差部と金型架体とは円柱面で接触するように構成
されており、他の境界部に断熱部となる第１のエアギャ
ップ５ａ。

５ｂ、第２のエアギャップ６ａ、６ｂが形成されている
ものである。

１５は、固定、可動入駒７ａ、７ｂ間に溶融樹脂を充填
するキャビティ８を形成しうるように前記可動入駒７ｂ
を押圧する加圧手段である。

１６はスプル、１７はランナ、１８はゲートを示し、こ
れらは溶融樹脂の通路を形成するとともに、キャビティ
８への樹脂充填通路となっている。

１９は、互いに対向して配設される金型のパーティング
面で、固定入駒部、固定架体と可動入駒部、可動架体と
の合わせ面であシ分離面となるものである。２３ば、金
型結合のための受板である。

２０は、固定スリーブ２ａおよび可動スリーブ２ｂのパ
ーティング面１９に円状に形設した第３のエアギャップ
ともいうべき断熱溝である。

この断熱溝２０は、第２図に示すように、ランナ１７．
ゲート１８など溶融樹脂充填通路と交錯しないように部
分的に不連続部２２を形成している。

２１は固定架体１ａ、可動架体１ｂに穿設された冷却穴
であシ、前記固定、可動入駒７ａ、７ｂに穿設された冷
却穴９とは、金型内で連結しておらず、金型架体部のみ
で独立して温度調節できるようになっている。

このような構成の本実施例のレンズ成形用金型における
各部の機能について、第１図に合わせて第４図ないし第
７図を参照して説明する。

ここに第４図は、レンズ成形における金型の加熱冷却パ
ターンを示す線図、第５図は、従来の金型のモデル型の
温度解析図、第６図は、スリーブ。

架体部間にエアギャップを設けたモデル型の温度解析図
、第７図は、第１図の実施例の金型のモデル型の温度解
析図である。

第４図は、横軸に時間軸をとシ、縦軸に入駒部温度をと
っている。ここに入駒部とは、固定、可動入駒と固定、
可動スリーブとを含めた総称である。

成形動作における入駒部の温度変化は、０点から０点へ
の加熱は、例えばヒータ１２により行われる。キャビテ
ィ８への樹脂充填はおおよそ０点で行われ、充填が行わ
れる間または充填完了後、入駒部温度は０点から■点ま
で所定時間一定に保だれる。０点からはキャビティ８に
充填されたレンズの冷却工程となり、冷却穴９に冷媒を
循環させ、入駒部温度を０点から０点まで冷却する。こ
のときレンズの冷却進行にともない比容積が低下するた
め、体積収縮の補償を加圧手段１５を用いて、可動入駒
７ｂを押圧し、レンズとキャビティ面８ａ、３ｂが離型
しないように押圧し続ける。

冷却が完了し０点にいたればレンズの取出しが行われ、
ここで１サイクルが完了する。

一方、架体部（固定、可動架体の総称）の温度は、第１
のエアギャップ５ａ、５ｂ、第２のエアギャップ６ａ、
６ｂ、および断熱溝２ｏにより、入駒部とはほぼ無関係
であるが、キャビティ８に至るスプル１６．ランナ１７
などの樹脂流路部の温度を一定に保つ必要から、入駒部
とは独立して所定の温度に制御されることが望ましい。

前記■−■−■−■を経る過程において、キャビティ面
８ａ、８ｂの温度分布は、極めて小さい値に保たれるこ
とがレンズの高精度化に効果的である。

本実施例の金型構造は、架体部を除く入駒部だけの加熱
、冷却を可能としただめ、成形サイクルの大幅短縮が可
能となり、さらに前記キャビティ面１３ａ、３ｂの温度
分布幅を極めて小さくすることができる。

その効果を発揮する第１の特徴は、架体部とスリーブと
の間に第１のエアギャップ５ａ、５ｂと第２のエアギャ
ップ６ａ、６ｂを形設したことにある。これらのエアギ
ャップの断熱効果により、架体部と入駒部との大部分の
熱移動が遮断可能となっただめである。これらのエアギ
ャップの寸法ｇｔ＋ｇｚは架体部とスリーブ間で伝導に
よる熱移動が生じない寸法であれば良く、好ましくは５
μｍ以上が効果的である。

前記エアギャップによシ架体部とスリーブとの間で熱の
授受の行われる場所は、固定、可動いずれの場合も、ス
リーブ底面と、取付板および受板との接触部、もう一つ
はパーティング面段差部２４との接触部の２箇所である
。

この２箇所の接触部のうち、スリーブ底面での接触は、
熱移動距離が長いためにキャビティ面８ａ、３ｂへの温
度に対してほとんど影響を与えない。一方、パーティン
グ面１９での接触による熱移動は、キャビティ面８ａ、
８ｂの温度に対して極めて顕著な影響を及ぼす。

そこで、本実施例の第２の特徴は、上記パーティング面
１９での接触による熱移動を遮断する第３のエアギャッ
プを、固定、可動スリーブ２ａ。

２ｂの段差部２４の近傍のパーティング面に形設したこ
とにある。

第５図ないし第７図は、本発明の金型を開発する過程に
おいて、スリープと架体部との間での熱移動が、金型構
造によってどのように変化しているかを温度解析（シミ
ュレーション）した図である。

図中のモデル型の符号は、第１図の金型の各部の符号に
合わせて、同等部を同一符号で示している。

第５図は、エアギャップを設けていない従来の金型の１
つで、スリーブと架体部との間が全面にわたって互いに
接触しているモデル型の温度解析結果である。

解析の結果、スリーブと架体部が接している２５からの
熱流の影響が大きく、入駒部（入駒部スリーブ）だけの
加熱冷却を行っても、キャビティ面８ａ、８ｂでの温度
分布幅は小さくならない。

第５図に示すように、キャビティ面８ａ、８ｂに接する
等温線の数が多く、温度勾配の大きいことを示している
。

第６図は、第１のエアギャップ５ａ、５ｂ、第２のエア
ギャップ６ａ、６ｂを形設し、第３のエアギャップを設
けていない金型のモデル型の温度解析結果である。

第６図に示すモデル型では、第５図のようにスリーブ外
周部２５からの熱流はないが、段差部２４での熱流の影
響を受ける。すなわち、第６図に示すように、段差部２
４で熱流が生じ、温度勾配を示す等温線が当該段差部２
４から発生していることがわかる。

第７図は、第１．第２のエアギャップに、第３のエアギ
ャップである断熱溝２０を設けた第１図の実施例のモデ
ル型の温度解析結果である。

第７図に示すモデル型では、境界接触部となる段差部２
４での熱流は断熱溝２０に遮断され、キャビティ面８ａ
、８ｂでの温度分布は極めて小さい温度分布となってい
る。第７図に示すように等温線はキャビティ面８ａ、８
ｂと平行になる傾向を示し、キャビテイ面での温度勾配
が小さいことを示している。断熱溝２０を形設した第１
図に示す本発明の実施例で、キャビティ面８ａ、８ｂの
表面温度を測定すると、シミュレーションとほぼ同じ結
果が得られ、本発明の金型の有効性が立証されている。

前記断熱溝２０の寸法は、溝幅ｇ３は、段差部２４での
スリーブと架体部間の熱流すなわち熱移動を防止できる
寸法であれば良く、好ましくは５μｍ以上が最適である
。また、溝深さｔは、ヒータ１２の位置やキャビティ８
の大きさによって決まるが、基本的には溝幅ｇ３　と同
様、段差部での熱移動を遮断できる寸法であれば良く、
好ましくは５酎以上が最適である。

本実施例によればスリーブと架体部との間に設けたエア
ギャップと、スリーブパーティング面に設けた断熱溝２
０により、入駒部だけの加熱冷却をキャビテイ面の温度
分布を小さくしたまま行うことができるようになった。

これによりレンズ成形サイクルの大幅な短縮が可能とな
り、レンズのコスト低減に寄与するところが大きい。

また、断熱材を用いる従来金型では、断熱材だけでスリ
ーブと架体間を完全に分離した形で用いられていたが、
本実施例ではパーティング面１９寄りに、スリーブと架
体部が部分的に接触しているため、固定側と可動側のキ
ャビティ中心軸が精度良く一致するものであシ、加熱冷
却によるヒートサイクルにおいても、なんら中心軸の軸
ずれが発生しない。

本実施例の金型は、構造簡単で効果の顕著なるものであ
り、レンズのような軸対称製品に好適な成形金型である
。

次に１本発明の他の実施例を第８図ないし第１０図を参
照して説明する。

ことに第８図ないし第１０図は、いずれも本発明の他の
実施例に係るレンズ成形用金型の可動人駒部をパーティ
ング面から見た平面図であり１図中、第２図と同一符号
のものは同一部であるから、その説明を省略する。

第８図ないし第１０図の実施例は、いずれも第３のエア
ギャップである断熱溝の変形例である。

第８図の例では、可動人駒部における可動スリーブ２ｂ
のパーティング面に複数（本例では２個）の断熱溝２０
−１．２０−２をキャビティ８の中心軸に対し同心円状
に形設したものである。

これにより、先の第２図に示した断熱溝と同様またはそ
れ以上に、パーティング面における熱移動遮断の効果が
期待できる。

複数の断熱溝は固定人駒部にも対向して形設するのが効
果的であるが、１個だけでもよい。要するに、固定、可
動人駒部のパーティング面に設ける断熱溝は、相対向す
る両面に少なくとも１個の断熱溝を設けるほか、相対向
する両面またはいずれか一方の面に、キャビティ８の中
心軸に対して同心円状に複数個となるように設けても良
いものである。

次に、第９図の例は、パーティング面に設ける断熱溝２
０Ａが、キャビティの中心軸に対して同軸状に断続的に
形設したものである。

これにより、先の第２図に示した断熱溝とほぼ同様に、
パーティング面における熱移動遮断の効果が期待できる
。

次に、第１０図の例は、パーティング面に設ける断熱溝
２０Ｂが、ランナ１７．ゲート１８など溶融樹脂通路部
を避けた不連続部２２に対し、下側に対称的に不連続部
２２′を設けたものである。

次に、本発明のさらに他の実施例として、特に図示しな
いが、パーティング面に設けた断熱溝に断熱部材を介在
させることができる。

断熱部材は、例えば合成樹脂積層板、または合成樹脂を
バインダーとして石綿などを積層した材料が用いられる
。

これにより前述の各実施例で説明したと同様に。

パーティング面における熱移動遮断の効果が期待できる
。

同様に、第１図に示した第１のエアギャップ５ａ、５ｂ
ｂ第２のエアギャップ５ａ、６ｂに。

必要に応じて断熱部材を介在させることも可能である。

なお、前述の第１図に示す実施例では、固定入駒７ａを
固定スリーブ２ａに嵌着した例を説明したが、固定入駒
７ａは固定スリーブ２ａと一体に固定入駒部を形成した
ものでも、本発明の効果に変わりはない。

また、第１図に示しだ第１のエアギャップ５ａ。

５ｂ、第２のエアギャップ５ａ、５ｂは、固定。

可動スリーブ２ａ、２ｂに段差部２４を設けて形成しだ
が、固定、可動架体１ａ、ｌｂの架体側に段差部を設け
て形成しても同様の効果が得られる。

さらに、固定スリーブ２ａと取付板３ａ、可動スリーブ
２ｂと受板２３との間に、図示しないが、第４のエアギ
ャップまたは断熱部材を設けても、本発明になんら影響
を及ぼすものではない。

さらにまた、可動入駒底面側２６と加圧手段１５との境
界に、同様のエアギャップまたは断熱部材を構成しても
、本発明の効果は得られる。

なお、前述の実施例では、固定、可動入駒７ａ。

７ｂＫ冷却穴９を穿設し、固定、可動スリーブ２ａ、２
ｂＫヒータ１２を装着した例を説明したが、この配置を
逆に構成してもなんら本発明に影響を及ぼすものではな
い。

また、第３図では、ヒータ１２の配置を軸対称にじてい
るが、例えば冷却穴９をヒータ１２と交互に配置しても
よく、冷却穴９に冷媒を通さず、ヒートバイブを構成し
ても差支えない。

さらに、前述の第１のエアギャップ５ａ、５ｂを形成す
る段差部２４の位置は、本実施例ではパーティング面１
９に設けだが、パーティング面寄シにパーティング面１
９から少し離れて設けても差支えない。基本的には、こ
の段差部の位置は、架体部にスリーブを組合わせたとき
の固定、可動入駒軸心すなわちキャビティ８の中心軸が
不安定とならないことが必要条件である。

なお、前述の各実施例は、プラスチックレンズの成形用
金型の例を説明したが、本発明はこれに限定されるもの
ではなく、同様の効果が期待される軸対象プラスチック
製品の成形に汎用的に適用できるものである。

〔発明の効果〕

以上述べたように、本発明によれば、キャビティ部の温
度分布幅を極めて小さく保持したまま、成形サイクルを
大幅に短縮し、固定、可動のキャビティ中心軸を精度よ
く確保しうるプラスチック成形用金型を提供することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例に係るレンズ成形用金型の
縦断面図、第２図は、第１図の可動入駒部をパーティン
グ面から見た平面図、第３図は、第１図のＡ−Ａ断面図
、第４図は、レンズ成形における金型の加熱冷却パター
ンを示す線図、第５図は、従来の金型のモデル型の温度
解析図、第６図は、スリーブ、架体部間にエアギャップ
を設けたモデル型の温度解析図、第７図は、第１図の実
施例の金型のモデル型の温度解析図、第８図ないし第１
０図は、いずれも本発明の他の実施例に係るレンズ成形
用金型の可動入駒部をパーティング面から見た平面図、
第１１図は、従来のレンズ成形用金型の縦断面図である
。１ａ・・・固定架体、ｌｂ・・・可動架体、２ａ・・・
固定スリーブ、２ｂ・・・可動スリーブ、３ａ・・・取
付板、５ａ、５ｂ・・・第１のエアギャップ、６ａ、６
ｂ・・・第２のエアギャップ、８・・・キャビティ、　
８ａ、３ｂ・・・キャビティ面、９・・・冷却穴、１１
・・・冷媒導入部。１２・・・ヒータ、１５・・・加圧手段、１６・・・ス
フ／ｌｚ、１７・・・ランナ、１８・・・ゲート、１９
・・・パーティング面、２０．２０−１．２０−２．２
ＯＡ、２０Ｂ・・・断熱溝、２１・・・冷却穴、２２．
２２’・・・不連続部、ｖ、１　　目茎３目￥４図茅、ｆ固第８凶　　　第９凶　　　茅１０固草１１　目

Claims

【特許請求の範囲】１、互いに対向して配設される金型の、少なくとも一方
の金型架体にスリーブを介して摺動自在に可動入駒を備
え、他の一方の金型架体に固定入駒を備えて、これら対
向する固定、可動入駒間に溶融樹脂を充填するキャビテ
ィを形成しうるように前記可動入駒を押圧する加圧手段
を有し、固定、可動入駒部に加熱手段および冷却手段を
設けたプラスチック成形用金型において、前記固定、可
動入駒部と金型架体との境界に、両者間の熱移動を遮断
するための空隙を形設するとともに、固定、可動入駒部
の相対向するパーティング面の溶融樹脂通路部を除いた
面に、パーティング面における熱移動を遮断するための
断熱溝を、前記キャビティの中心軸に対してほぼ同軸状
に、連続的または断続的に形設したことを特徴とするプ
ラスチック成形用金型。２、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、固定、
可動入駒部と金型架体との境界に形設する空隙は、隙間
寸法が少なくとも５μｍ以上のものであり、固定、可動
入駒部の相対向するパーティング面に形設する断熱溝は
、溝幅寸法が少なくとも５μｍ以上、溝深さ寸法が少な
くとも５ｍｍ以上のものであるプラスチック成形用金型
。３、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、固定、
可動入駒部のパーティング面に設ける断熱溝は、相対向
する両面に少なくとも１個とともに、相対向する両面ま
たはいずれか一方の面に、キャビティの中心軸に対して
同心円状に複数個形設するものであるプラスチック成形
用金型。４、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、固定、
可動入駒部と金型架体との境界には、パーティング面寄
りに境界接触部となる段差部を設け、この段差部と金型
架体とは円柱面で接触するように構成し、他の境界部に
断熱部を形成したものであるプラスチック成形用金型。５、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、固定、
可動入駒部の相対向するパーティング面に設けた断熱溝
に断熱部材を介在させたものであるプラスチック成形金
型。