JPS6238747A - 焼鈍時ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法 - Google Patents
焼鈍時ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法Info
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- JPS6238747A JPS6238747A JP17595185A JP17595185A JPS6238747A JP S6238747 A JPS6238747 A JP S6238747A JP 17595185 A JP17595185 A JP 17595185A JP 17595185 A JP17595185 A JP 17595185A JP S6238747 A JPS6238747 A JP S6238747A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
低炭素鋼冷延薄板は、一般に連続鋳造スラブに熱間圧延
と、冷間圧延を施したのち焼鈍を経て製品とされるがこ
の焼鈍の際板面に、しばしば、幅 １１〜４
°°・長８１０〜６０°°：°もｂｆニーｙ−ｃ隆起し
ゞ・ １いわゆるふくれ欠陥を生じることが
あり、鋼中０１含有量が０．０１５ｗｔ％以下の極低炭
素鋼の場合にとり ｉわけ多発し勝ちであっ
て、製品歩留りの大幅低下 ：を招く、主要
な原因に数えられる。
と、冷間圧延を施したのち焼鈍を経て製品とされるがこ
の焼鈍の際板面に、しばしば、幅 １１〜４
°°・長８１０〜６０°°：°もｂｆニーｙ−ｃ隆起し
ゞ・ １いわゆるふくれ欠陥を生じることが
あり、鋼中０１含有量が０．０１５ｗｔ％以下の極低炭
素鋼の場合にとり ｉわけ多発し勝ちであっ
て、製品歩留りの大幅低下 ：を招く、主要
な原因に数えられる。
この種の鋼板は、溶鋼２次精錬に関する目覚ましい発展
、特に脱ガス技術の著しい進歩の結果、非金属介在物の
少ない、清浄鋼として極低炭素ＡＩキルド鋼の連続鋳造
が可能になったことから、上記のように連続鋳造スラブ
を出発材としてつくられるが、熱間圧延さらには冷間圧
延を経た焼鈍のあとに発生するふくれ欠陥は、多段にわ
たる加工工程の手順を踏んだ最終工程に近いところから
、その歩留り低下が製鋼コストに及ぼす影響は、ゆるが
せにできない。
、特に脱ガス技術の著しい進歩の結果、非金属介在物の
少ない、清浄鋼として極低炭素ＡＩキルド鋼の連続鋳造
が可能になったことから、上記のように連続鋳造スラブ
を出発材としてつくられるが、熱間圧延さらには冷間圧
延を経た焼鈍のあとに発生するふくれ欠陥は、多段にわ
たる加工工程の手順を踏んだ最終工程に近いところから
、その歩留り低下が製鋼コストに及ぼす影響は、ゆるが
せにできない。
焼鈍時ふくれ欠陥の防止に関連してこの明細書には、連
続鋳造段階にまで遡った原因の究明に由来する開発研究
の成果をここに提案するものである。
続鋳造段階にまで遡った原因の究明に由来する開発研究
の成果をここに提案するものである。
（従来の技術）
一般にＡ１キルド鋼の連続鋳造の際には、タンディシュ
からモールドに至る溶鋼の移注のため、クンティシュに
配備した、上ノズノベスライディングプレート、下ノズ
ル及びモールド内浸漬管より成るを例とする、いわゆる
浸漬ノズルが用いられ、この浸漬ノズルには、その内面
で、溶鋼移注の反覆が変型なるにつれ、鋼中介在物とく
にＡｌ□０３の析出によるノズル閉塞を回避するように
、溶鋼注入流に向かう多量のＡｒガスの放散が行われる
例としている。
からモールドに至る溶鋼の移注のため、クンティシュに
配備した、上ノズノベスライディングプレート、下ノズ
ル及びモールド内浸漬管より成るを例とする、いわゆる
浸漬ノズルが用いられ、この浸漬ノズルには、その内面
で、溶鋼移注の反覆が変型なるにつれ、鋼中介在物とく
にＡｌ□０３の析出によるノズル閉塞を回避するように
、溶鋼注入流に向かう多量のＡｒガスの放散が行われる
例としている。
このＡｒガスは、大部分浸漬ノズル中で溶鋼注入流に逆
からって浮上するが、一部は溶鋼注入流に巻込み帯同さ
れて、モールド内溶鋼中に浸入し、その大部分はＡｒ気
泡として浮上し、モールド内パウダ層内に吸収されるが
、鋳片凝固殻に捕捉されるものもある。
からって浮上するが、一部は溶鋼注入流に巻込み帯同さ
れて、モールド内溶鋼中に浸入し、その大部分はＡｒ気
泡として浮上し、モールド内パウダ層内に吸収されるが
、鋳片凝固殻に捕捉されるものもある。
このＡｒ気泡は熱間圧延を経たのちも鋼中で気泡のまま
残り易く、とくに気泡中に微細なＡｌ２Ｏ３の如き鋼中
介在物を多く捕捉しているためにも圧着が妨げられる。
残り易く、とくに気泡中に微細なＡｌ２Ｏ３の如き鋼中
介在物を多く捕捉しているためにも圧着が妨げられる。
冷間圧延に際して、このような未圧着気泡の内圧が増加
し、その後の焼鈍による軟化とともに薄板表面を局部隆
起に至らせるのであり、また未圧着気泡に捕捉された硬
いＡ１□０３に比しよす軟いマトリックスは冷間圧延に
伴う伸びがより大きいために両者の境界に形成されるボ
イドも含めて、焼鈍雰囲気に用いられるＡ×ガス中のＨ
２溶解度の低下による、浸入）１２分圧の上昇も′また
、ふくれ欠陥を助長する。
し、その後の焼鈍による軟化とともに薄板表面を局部隆
起に至らせるのであり、また未圧着気泡に捕捉された硬
いＡ１□０３に比しよす軟いマトリックスは冷間圧延に
伴う伸びがより大きいために両者の境界に形成されるボ
イドも含めて、焼鈍雰囲気に用いられるＡ×ガス中のＨ
２溶解度の低下による、浸入）１２分圧の上昇も′また
、ふくれ欠陥を助長する。
（発明が解決しようとする問題点）
極低炭素Ａ１キルド鋼冷延板にしばしば発生したふくれ
欠陥について調査を行った結果、上記のようにその殆ど
が、Ａｒガス気泡に由来することの究明結果に基づいて
、浸漬ノズルにおけるガス放散流量の低減を試みたとこ
ろ、こんどはノズル閉塞の防止に支障となろうれいがあ
る。
欠陥について調査を行った結果、上記のようにその殆ど
が、Ａｒガス気泡に由来することの究明結果に基づいて
、浸漬ノズルにおけるガス放散流量の低減を試みたとこ
ろ、こんどはノズル閉塞の防止に支障となろうれいがあ
る。
そこでこの発明は、ノズル基りの回避に必要なガス放散
流量を充分に確保することができ、しかもふくれ欠陥を
伴うことのない、極低炭素鋼冷延薄板向はスラブの連続
鋳造方法を確立することを、目的とするものである。
流量を充分に確保することができ、しかもふくれ欠陥を
伴うことのない、極低炭素鋼冷延薄板向はスラブの連続
鋳造方法を確立することを、目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
この発明は熱間圧延と、冷間圧延及び焼鈍各工程を経て
極低炭素鋼冷延薄板に仕向けるスラブの連続鋳造に当た
り、モールド内への溶鋼注入を司る、浸漬ノズルの内面
にて、その面上における鋼中介在物の析出を回避するに
充分な量で溶鋼注入流に向かうガス放散を行う際、溶鋼
トン当たり４Ｎβ以下に制限したＡｒと残余Ｎ２との混
合ガスを用い、スラブ鋳片の内部に捕捉されるガス気泡
に基づく１１１１１１１φ以上のピンホール数をトン当
たす１０こ以内に低減させることを特徴とする、焼鈍時
ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向はスラブの連
続鋳造方法である。
極低炭素鋼冷延薄板に仕向けるスラブの連続鋳造に当た
り、モールド内への溶鋼注入を司る、浸漬ノズルの内面
にて、その面上における鋼中介在物の析出を回避するに
充分な量で溶鋼注入流に向かうガス放散を行う際、溶鋼
トン当たり４Ｎβ以下に制限したＡｒと残余Ｎ２との混
合ガスを用い、スラブ鋳片の内部に捕捉されるガス気泡
に基づく１１１１１１１φ以上のピンホール数をトン当
たす１０こ以内に低減させることを特徴とする、焼鈍時
ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向はスラブの連
続鋳造方法である。
この発明に従い、浸漬ノズル内面における介在物の析出
堆積を回避するのに必要な流量でのガス放散に、Ａｒ−
Ｎ２混合ガスを、とくに＾ｒ流量につき溶鋼トン当たり
４Ｎβ以下の制限下に用いると、ふくれ欠陥発生のひき
がねとなる、上記の未圧着Ａｒ気泡が激減し、しかも介
在物の析出によるノズル基りの防止に何らの支障も生じ
ない。
堆積を回避するのに必要な流量でのガス放散に、Ａｒ−
Ｎ２混合ガスを、とくに＾ｒ流量につき溶鋼トン当たり
４Ｎβ以下の制限下に用いると、ふくれ欠陥発生のひき
がねとなる、上記の未圧着Ａｒ気泡が激減し、しかも介
在物の析出によるノズル基りの防止に何らの支障も生じ
ない。
それというのは、Ｎ２は溶鋼に可溶であって、鋳片内部
に未圧着気泡を生成しないが、浸漬ノズル内面でのガス
吹き込みによるバブリング作用は、Ａｒの場合と同様に
ノズル内面に対する清掃効果をもたらすのに充分役立つ
からであり、その上、鋼中へのＮ２溶解による鋼中Ｎの
ピックアップも、上記のＡｒとの混合の下に、事実上、
無視され得ることでも、とくに有利である。
に未圧着気泡を生成しないが、浸漬ノズル内面でのガス
吹き込みによるバブリング作用は、Ａｒの場合と同様に
ノズル内面に対する清掃効果をもたらすのに充分役立つ
からであり、その上、鋼中へのＮ２溶解による鋼中Ｎの
ピックアップも、上記のＡｒとの混合の下に、事実上、
無視され得ることでも、とくに有利である。
さて第１図にＣ：０．００２重量％、Ｓｉ ：０．０１
重量％、Ｍｎ：０．１重量％、Ａ１：０．０３５重量％
、Ｐ ： ０．０１重量％、Ｓ ： ０．００５重量
％の組成になる極低炭素Ａ１キルド鋼を、厚み２２０
ｍｍ、幅１５００ｍｍのスラブに連続鋳造する際に、タ
ンプッシュとモールドを連ねる、浸漬ノズルの内面にて
溶鋼の注入流に向かって吹込むＡｒガス流量が、ノズル
基り傾向に及ぼす影響についての調査結果の一例を実線
で図示したように、吹込みＡｒガス量が溶鋼トン当たり
、４Ｎ４２程度以下になると、ノズル基りが多発する。
重量％、Ｍｎ：０．１重量％、Ａ１：０．０３５重量％
、Ｐ ： ０．０１重量％、Ｓ ： ０．００５重量
％の組成になる極低炭素Ａ１キルド鋼を、厚み２２０
ｍｍ、幅１５００ｍｍのスラブに連続鋳造する際に、タ
ンプッシュとモールドを連ねる、浸漬ノズルの内面にて
溶鋼の注入流に向かって吹込むＡｒガス流量が、ノズル
基り傾向に及ぼす影響についての調査結果の一例を実線
で図示したように、吹込みＡｒガス量が溶鋼トン当たり
、４Ｎ４２程度以下になると、ノズル基りが多発する。
ここに第１図の縦軸に示したノズル基り指数は、ノズル
の閉塞を来し溶鋼注入が頓挫する状態を指数５とし、そ
れに至る溶鋼注入流の塞流の段階を５区分して、それぞ
れ指数として４以下の値で示しである。
の閉塞を来し溶鋼注入が頓挫する状態を指数５とし、そ
れに至る溶鋼注入流の塞流の段階を５区分して、それぞ
れ指数として４以下の値で示しである。
従って従来の浸漬ノズルに対するＡｒガスバブリングは
、溶鋼トン当たり、４ Ｎｌをこえる吹込みＡｒガス量
において実行されていたわけである。
、溶鋼トン当たり、４ Ｎｌをこえる吹込みＡｒガス量
において実行されていたわけである。
これに対し吹込みＡｒガス量が、連続鋳造スラブの鋼片
内における１ｍｍφ以上のピンホールの発生個数に及ぼ
す影響について第２図に、またこのピンホールの発生個
数と、焼鈍後の冷延薄板表面に現出するふくれ発生との
関係を第３図に、それぞれ示し、それらの結果をまとめ
て、吹込みＡｒガス量がふくれ発生におらぼす影響を第
４図であられした。
内における１ｍｍφ以上のピンホールの発生個数に及ぼ
す影響について第２図に、またこのピンホールの発生個
数と、焼鈍後の冷延薄板表面に現出するふくれ発生との
関係を第３図に、それぞれ示し、それらの結果をまとめ
て、吹込みＡｒガス量がふくれ発生におらぼす影響を第
４図であられした。
ここに吹込みＡｒガス量が、浸漬ノズルの閉塞防止に必
要な、溶鋼トン当たり４Ｎ１以上のときには、ふくれ発
生が避は得ないのは、もはや明らかである。
要な、溶鋼トン当たり４Ｎ１以上のときには、ふくれ発
生が避は得ないのは、もはや明らかである。
なお第５図にモールドへの移注を行いつつある間におけ
る溶鋼の流動のありさまを、吹込みＡｒガスの挙動にあ
わせ図解した。
る溶鋼の流動のありさまを、吹込みＡｒガスの挙動にあ
わせ図解した。
図において１は浸漬ノズル、２はモールド、３は凝固過
程の溶鋼、４はパウダ層、５は凝固殻、６は連続鋳造機
のフットロールである。
程の溶鋼、４はパウダ層、５は凝固殻、６は連続鋳造機
のフットロールである。
浸漬ノズルトは、通常クンディシュ（図示路）と一体を
なす上ノズルａと、注入流の閉止、流入を司るスライデ
ィングプレートｂ１下ノズルＣ１そして浸漬管ｄより成
る。
なす上ノズルａと、注入流の閉止、流入を司るスライデ
ィングプレートｂ１下ノズルＣ１そして浸漬管ｄより成
る。
上ノズルａ１スライディングプレートｂ１下ノズルＣお
よび浸漬管ｄの内面にてＡｒガスの吹込みを、たとえば
ポーラスれんがの孔隙を通してて行い、それぞれの区分
流量をＱ、、 Ｑ、−−−Ｑ、にて示し、それとの合計
流量Ｑを、第１，２および４図で横軸にとった。
よび浸漬管ｄの内面にてＡｒガスの吹込みを、たとえば
ポーラスれんがの孔隙を通してて行い、それぞれの区分
流量をＱ、、 Ｑ、−−−Ｑ、にて示し、それとの合計
流量Ｑを、第１，２および４図で横軸にとった。
第５図において７は溶鋼注入流に巻込んで帯同したＡｒ
気泡、８は凝固殻５に捕捉されたＡｒ気泡であり、これ
が、スラブ鋳片の内部ピンホールを形成する。
気泡、８は凝固殻５に捕捉されたＡｒ気泡であり、これ
が、スラブ鋳片の内部ピンホールを形成する。
第２図と第３図を参照してスラブ鋳片の内部にＡｒ気泡
が捕捉されることによるピンホール個数が、溶鋼トン当
たり１０こ以内に抑制される吹込みＡｒガス量、つまり
溶鋼トン当たり４ Ｎ１以下で、焼鈍後の冷延薄板表面
のふくれ発生が、事実上回避され得るわけであるが、単
にＡｒガス量を低減したときには、ノズル基りが頻発し
て生産性が著しく阻害される。
が捕捉されることによるピンホール個数が、溶鋼トン当
たり１０こ以内に抑制される吹込みＡｒガス量、つまり
溶鋼トン当たり４ Ｎ１以下で、焼鈍後の冷延薄板表面
のふくれ発生が、事実上回避され得るわけであるが、単
にＡｒガス量を低減したときには、ノズル基りが頻発し
て生産性が著しく阻害される。
この点については再び第１図に破線で併示したように、
溶鋼トンありり４ ＮＩ！以下の種々なＡｒガス量にお
いてＮ２を溶鋼トン当たり３ Ｈを加えた混合ガスを用
いることによって、ノズル基がりを有利に回避し、しか
もふくれ発生も激減する。
溶鋼トンありり４ ＮＩ！以下の種々なＡｒガス量にお
いてＮ２を溶鋼トン当たり３ Ｈを加えた混合ガスを用
いることによって、ノズル基がりを有利に回避し、しか
もふくれ発生も激減する。
Ａｒと混合するＮ２ガス量は、溶鋼トン当たり１０ Ｎ
１以内であれば、鋼中Ｎの上昇は５ｐｐｍをこえること
がないので品質上の問題はないがＮ２単独の上昇の吹込
みを行うと、事実上無視できない鋼中Ｎの上昇を伴うの
で、Ａｒとの混合ガスを用いなげればならない。
１以内であれば、鋼中Ｎの上昇は５ｐｐｍをこえること
がないので品質上の問題はないがＮ２単独の上昇の吹込
みを行うと、事実上無視できない鋼中Ｎの上昇を伴うの
で、Ａｒとの混合ガスを用いなげればならない。
（作 用）
上記のようにＮ２の溶鋼トン当たり４Ｎ４２以下程度に
低減したＡｒとの混合ガスは、その浸漬ノズル内におけ
るバブリングの働きで、格別な鋼中Ｎの上昇を伴わずに
浸漬ノズル内面における介在物とくにＡｌ２Ｏ３の析出
によるノズル基りを防止し、したがモールド内に巻込み
帯同するＡｒ気泡の捕捉の機会を著しく低減し、これを
主因とする焼鈍後の冷延薄板表面におけるふくれ欠陥の
発生を激減す Ｉる。
低減したＡｒとの混合ガスは、その浸漬ノズル内におけ
るバブリングの働きで、格別な鋼中Ｎの上昇を伴わずに
浸漬ノズル内面における介在物とくにＡｌ２Ｏ３の析出
によるノズル基りを防止し、したがモールド内に巻込み
帯同するＡｒ気泡の捕捉の機会を著しく低減し、これを
主因とする焼鈍後の冷延薄板表面におけるふくれ欠陥の
発生を激減す Ｉる。
（実施例）
Ｃ：０．００２％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１０
％、Ａ１：０．０３５％、の組成になる溶鋼を転炉で溶
製し、スラブ連続鋳造機により厚み２２００ｍｍ、幅１
５００ｍｍのスラブをつくった。
％、Ａ１：０．０３５％、の組成になる溶鋼を転炉で溶
製し、スラブ連続鋳造機により厚み２２００ｍｍ、幅１
５００ｍｍのスラブをつくった。
この際浸漬ノズルの内面にて、Ａｒ：Ｎ２＝ｌ：１の混
合ガスの溶鋼トン当たり８Ｎβバブリングを
゛行ったところ、このスラブの常法に従う熱間圧延
、ミ 冷間圧延を経たのち焼鈍の際における板面のふ＜、・れ
欠陥の発生は、Ａｒのみの、溶鋼トン当たり８Ｎβのバ
ブリングのときのふくれ欠陥発生が、次に示す指数表示
で１３であったのに反しほぼ０であった。
合ガスの溶鋼トン当たり８Ｎβバブリングを
゛行ったところ、このスラブの常法に従う熱間圧延
、ミ 冷間圧延を経たのち焼鈍の際における板面のふ＜、・れ
欠陥の発生は、Ａｒのみの、溶鋼トン当たり８Ｎβのバ
ブリングのときのふくれ欠陥発生が、次に示す指数表示
で１３であったのに反しほぼ０であった。
ここにふくれ発生指数は、
によって、規定することとした。
（発明の効果）
この発明によれば極低炭素アルミキルド鋼の如き、冷延
薄板製品に仕向けられる鋼スラブの連続鋳造の際に、モ
ールドへの溶鋼移注に供する浸漬ノズルの内面に施され
る、バブリング用ガス組成に加えた配慮によって、ノズ
ル基りの防止機能に影響なく、該ガスのスラブ内部での
捕捉の機会を著しく低減し、それに主として由来する、
冷延薄板の焼鈍の際のふくれ欠陥の発生を有利適切に回
避することができる。
薄板製品に仕向けられる鋼スラブの連続鋳造の際に、モ
ールドへの溶鋼移注に供する浸漬ノズルの内面に施され
る、バブリング用ガス組成に加えた配慮によって、ノズ
ル基りの防止機能に影響なく、該ガスのスラブ内部での
捕捉の機会を著しく低減し、それに主として由来する、
冷延薄板の焼鈍の際のふくれ欠陥の発生を有利適切に回
避することができる。
第１図は吹込みＡｒガス量とノズル基り指数の関係グラ
フ、 第２図は同じく鋳片内１ ｍｍφ以上のピンホール個数
との関係グラフ、 第３図はこのピンホール個数とふくれ発生指数との関係
グラフ、 第４図は吹込みＡｒガス量とふくれ発生指数との関係グ
ラフであり、 第５図は溶鋼のモールド内移注挙動説明図である。
フ、 第２図は同じく鋳片内１ ｍｍφ以上のピンホール個数
との関係グラフ、 第３図はこのピンホール個数とふくれ発生指数との関係
グラフ、 第４図は吹込みＡｒガス量とふくれ発生指数との関係グ
ラフであり、 第５図は溶鋼のモールド内移注挙動説明図である。
Claims (1)
- １、熱間圧延と、冷間圧延及び焼鈍各工程を経て極低炭
素鋼冷延薄板に仕向けるスラブの連続鋳造に当たり、モ
ールド内への溶鋼注入を司る、浸漬ノズルの内面にて、
その面上における鋼中介在物の析出を回避するに充分な
量で溶鋼注入流に向かうガス放散を行う際、溶鋼トン当
たり４Ｎｌ以下に制限したＡｒと残余Ｎ＿２との混合ガ
スを用い、スラブ鋳片の内部に捕捉されるガス気泡に基
づく１ｍｍφ以上のピンホール数をトン当たり１０こ以
内に低減させることを特徴とする、焼鈍時ふくれ欠陥を
伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17595185A JPS6238747A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 焼鈍時ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17595185A JPS6238747A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 焼鈍時ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6238747A true JPS6238747A (ja) | 1987-02-19 |
| JPH0324296B2 JPH0324296B2 (ja) | 1991-04-02 |
Family
ID=16005100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17595185A Granted JPS6238747A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 焼鈍時ふくれ欠陥を伴わぬ極低炭素鋼冷延薄板向けスラブの連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6238747A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0199760A (ja) * | 1987-10-14 | 1989-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造のイマージョンノズルの閉塞防止方法 |
| JPH01166867A (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 薄板製造装置 |
| CN106623886A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-05-10 | 上海意硕工程设备有限公司 | 连铸中间包塞棒氮氩混合吹气装置 |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP17595185A patent/JPS6238747A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0199760A (ja) * | 1987-10-14 | 1989-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造のイマージョンノズルの閉塞防止方法 |
| JPH01166867A (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 薄板製造装置 |
| CN106623886A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-05-10 | 上海意硕工程设备有限公司 | 连铸中间包塞棒氮氩混合吹气装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0324296B2 (ja) | 1991-04-02 |
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