JPS6230848A - 硬質鋼板及びその製造方法 - Google Patents
硬質鋼板及びその製造方法Info
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- JPS6230848A JPS6230848A JP61175811A JP17581186A JPS6230848A JP S6230848 A JPS6230848 A JP S6230848A JP 61175811 A JP61175811 A JP 61175811A JP 17581186 A JP17581186 A JP 17581186A JP S6230848 A JPS6230848 A JP S6230848A
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- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
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- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はAl−キルド連続鋳造炭素−マンがン鋼から製
造しrこ硬質の鋼板に関するものである。また本発明は
、連続的に鋼を11遺し、熱間圧延し、冷開圧延し、連
続的に焼なましし且つスキン−パシング(skin−p
ussing)する(冷開仕上げ)段階を包含する、か
がる薄板を製造するだめの方法に関するものである。
造しrこ硬質の鋼板に関するものである。また本発明は
、連続的に鋼を11遺し、熱間圧延し、冷開圧延し、連
続的に焼なましし且つスキン−パシング(skin−p
ussing)する(冷開仕上げ)段階を包含する、か
がる薄板を製造するだめの方法に関するものである。
本明細書中で、鋼板という用語は熱間圧延し、冷間圧延
し、焼きなましし且つスキン−パシングしてあり且つ0
.1〜0 、5 m+eの厚さを有する製品を意味する
。このような板は、その上に、たとえば、すず又はクロ
ム/酸化クロム(ECC3)のような金属表面層、ある
いは、たとえばラッカーのような化学的表面層を備えて
いてもよい。鋼板は種々の硬度範囲で取得することがで
きる。比較的軟質の板は、それから製品を91造する際
に、たとえば、がんの製造におけるように、板に与えら
れる変形が大きい場合に用いられる。硬質の板は、たと
えばがんの末端におけるように、板に対して加える変形
があまり大きくなく且つ強度の必要条件が規定されてい
る場合に用途が見出される6本発明は、たとえば特に、
57及びそれ以上の硬度HR30Tをもつ板である、ヨ
ーロッパ規格145−78の”Te1、Te3及びT7
0の硬度区分にある板の製造を目的としている。平均硬
度II R30T及びこれらの区分で許容される範囲は
次のとおりである。
し、焼きなましし且つスキン−パシングしてあり且つ0
.1〜0 、5 m+eの厚さを有する製品を意味する
。このような板は、その上に、たとえば、すず又はクロ
ム/酸化クロム(ECC3)のような金属表面層、ある
いは、たとえばラッカーのような化学的表面層を備えて
いてもよい。鋼板は種々の硬度範囲で取得することがで
きる。比較的軟質の板は、それから製品を91造する際
に、たとえば、がんの製造におけるように、板に与えら
れる変形が大きい場合に用いられる。硬質の板は、たと
えばがんの末端におけるように、板に対して加える変形
があまり大きくなく且つ強度の必要条件が規定されてい
る場合に用途が見出される6本発明は、たとえば特に、
57及びそれ以上の硬度HR30Tをもつ板である、ヨ
ーロッパ規格145−78の”Te1、Te3及びT7
0の硬度区分にある板の製造を目的としている。平均硬
度II R30T及びこれらの区分で許容される範囲は
次のとおりである。
硬度区分 硬度HR30T
平均 範囲
Te3 61 土4
T 65 G 5 ±4T70
70 +3−4 HR30Tは30Tロツクウ工ル尺度を用いる0ツクウ
工ル硬度である。
70 +3−4 HR30Tは30Tロツクウ工ル尺度を用いる0ツクウ
工ル硬度である。
たとえばAl5I(米国鉄鋼研究所)のすずミ/し製品
、1979年5月及び日本工業規格J l5G3303
(1984)のような、池の規格においては、別の硬度
区分表示が与えられており、前記のヨーロッパ規格14
5−78の範囲からの僅かな偏差が存在する。しかしな
がら、このような他の規格に規定されている板の品扱は
、平均硬度値llR30Tが区分子GI、Te3及びT
70の一つに一致しているときには、ヨーロッパ規格1
45−78を満足するものと思われ、そして本発明はこ
れらの一致する品級にわたっている。
、1979年5月及び日本工業規格J l5G3303
(1984)のような、池の規格においては、別の硬度
区分表示が与えられており、前記のヨーロッパ規格14
5−78の範囲からの僅かな偏差が存在する。しかしな
がら、このような他の規格に規定されている板の品扱は
、平均硬度値llR30Tが区分子GI、Te3及びT
70の一つに一致しているときには、ヨーロッパ規格1
45−78を満足するものと思われ、そして本発明はこ
れらの一致する品級にわたっている。
硬質の板の製造についは公知の2方法がある。
第一の方法は久キンーパシングによって、それを行なう
而の厚さの15%に至るまでの1!7さの著しい低下が
達成され、それによって材料が強化されることから成っ
ている。これは着しいスキン−パシングを必要とするば
かりでなくスキン−パシング後に、圧延の方向とそれに
対して直角の方向の開の磯(成約性質の相違のために、
スキン−パシングにおいて比較的僅かな厚さの低下が行
なわれる場合よりも一層異方性が大きくなるという欠点
をも有している。この異方性は、たとえば、続いて鋼が
深絞り又はプレス加工を受ける場合に重大な影響を受け
るおそれがある。
而の厚さの15%に至るまでの1!7さの著しい低下が
達成され、それによって材料が強化されることから成っ
ている。これは着しいスキン−パシングを必要とするば
かりでなくスキン−パシング後に、圧延の方向とそれに
対して直角の方向の開の磯(成約性質の相違のために、
スキン−パシングにおいて比較的僅かな厚さの低下が行
なわれる場合よりも一層異方性が大きくなるという欠点
をも有している。この異方性は、たとえば、続いて鋼が
深絞り又はプレス加工を受ける場合に重大な影響を受け
るおそれがある。
第二の公知の方法は、鋼の化学組成において、軟質の鋼
に対するものよりも高い炭素及びマンガン含量を用いる
ことから成っている。これは鋼板を硬く且つ強くするが
、高い炭素及びマンガン含量をもつ鋼は比較的高価であ
り且つ冷間圧延及びスキン−パシングの開の変形に対す
る大きな抵抗を表わすという欠点がある。さらに他の欠
点は異なる硬度に対して異なる化学的!ll成が必要で
あり、そのために、製造者は、特定の品質範囲に適する
標準的な鋼から出発することができな警・と(Sうこと
である。
に対するものよりも高い炭素及びマンガン含量を用いる
ことから成っている。これは鋼板を硬く且つ強くするが
、高い炭素及びマンガン含量をもつ鋼は比較的高価であ
り且つ冷間圧延及びスキン−パシングの開の変形に対す
る大きな抵抗を表わすという欠点がある。さらに他の欠
点は異なる硬度に対して異なる化学的!ll成が必要で
あり、そのために、製造者は、特定の品質範囲に適する
標準的な鋼から出発することができな警・と(Sうこと
である。
本発明の目的は、上記の欠点を完全に又は部分的に克服
する、硬質鋼板及びその製造方法を提供することにある
。
する、硬質鋼板及びその製造方法を提供することにある
。
本発明による鋼板は、組合わせとして、a) 板の鋼が
、重量による百分率として、0゜03〜0610%の炭
素及び0.15〜0.50%のマンガンを含有し、且つ b) 板の鋼が、各硬度区分に灯してf表によって与え
られる量の非結合溶解窒素(N71J−)を含有してい
る。
、重量による百分率として、0゜03〜0610%の炭
素及び0.15〜0.50%のマンガンを含有し、且つ b) 板の鋼が、各硬度区分に灯してf表によって与え
られる量の非結合溶解窒素(N71J−)を含有してい
る。
硬度区分 N7リー(pp!11)Te3
λ 5 Te3 λ15 T70λ25 という特徴を有している。
λ 5 Te3 λ15 T70λ25 という特徴を有している。
かくして本発明の鋼板は、炭素及びマンガン含量に関し
ては、軟漠において一般的であるものに相当することが
できる化学的組成を有している。
ては、軟漠において一般的であるものに相当することが
できる化学的組成を有している。
さらにこれは、化学的に結合しておらず、鋼中に78M
しており、アルミニウム/窒素系の制御によって達成さ
れる、遊離窒素の特定最低含量を有している。この窒素
含量(N7リー)は、vi接に定量することができ且つ
(ム>、I中の窒素の全量と(11)AfN又はその他
のアルミニウムの窒化物あるいは他の窒素結合体の形態
で結合しか1)凝結した窒素の全量の開の差に等しいか
又はほぼ等しい。Nフリーの適当な最高値は1100p
p′cある。
しており、アルミニウム/窒素系の制御によって達成さ
れる、遊離窒素の特定最低含量を有している。この窒素
含量(N7リー)は、vi接に定量することができ且つ
(ム>、I中の窒素の全量と(11)AfN又はその他
のアルミニウムの窒化物あるいは他の窒素結合体の形態
で結合しか1)凝結した窒素の全量の開の差に等しいか
又はほぼ等しい。Nフリーの適当な最高値は1100p
p′cある。
本発明は、硬度に灯してN7り一値を関連させることに
よって、ヨーロッパ規格145−78に関係なく規定す
ることができる。この点において、本発明はAl−キル
ド連続鋳造炭素−マンγン鋼から製造した、57〜73
HR30Tの範囲の硬度を有する鋼板において、 (、) 板の鋼は重量で0.03〜0.10%のC及
び重量で0.15〜O0S O%のMnを含有し、1つ (b) 板の鋼は Zと2.5 X(H−55’) ユニで11は仮の硬度([1で30 T )で・ある、
によって与えられるp lI I11単(ケでのIJZ
の溶解した非結合窒素を含有すること をvi−徴とする鋼板を提供する。
よって、ヨーロッパ規格145−78に関係なく規定す
ることができる。この点において、本発明はAl−キル
ド連続鋳造炭素−マンγン鋼から製造した、57〜73
HR30Tの範囲の硬度を有する鋼板において、 (、) 板の鋼は重量で0.03〜0.10%のC及
び重量で0.15〜O0S O%のMnを含有し、1つ (b) 板の鋼は Zと2.5 X(H−55’) ユニで11は仮の硬度([1で30 T )で・ある、
によって与えられるp lI I11単(ケでのIJZ
の溶解した非結合窒素を含有すること をvi−徴とする鋼板を提供する。
鋼の化学的組成は一≦爪)、06.5%の酸【4溶性ア
ルミニウムA1.as(as−酸可溶性)及V0.00
4−0,010%のNを含有することが好ましい。
ルミニウムA1.as(as−酸可溶性)及V0.00
4−0,010%のNを含有することが好ましい。
アルミニウム含量の:の好適上限は、鋼中の窒素の溶解
度がアルミニウム含量の増大と共に低下することによっ
て生じる。窒素含■の下限は溝板中で望ましい遊離窒素
Nフリーの蚤に依存し陸っ−L限は冷開圧延に対するそ
の適合性によって決定さレル。加うるに、鋼のjヒ学的
組成は、たとえば最高テ0.020%のP、最高t”
0 、020%のs、最高で0.030%の81を包含
し、残部は鉄及び通常の不純物である。
度がアルミニウム含量の増大と共に低下することによっ
て生じる。窒素含■の下限は溝板中で望ましい遊離窒素
Nフリーの蚤に依存し陸っ−L限は冷開圧延に対するそ
の適合性によって決定さレル。加うるに、鋼のjヒ学的
組成は、たとえば最高テ0.020%のP、最高t”
0 、020%のs、最高で0.030%の81を包含
し、残部は鉄及び通常の不純物である。
それ故、本発明の板の鋼は重量による百分率として:
C0.03−0,10
Mn 0.150,
50Alas(#可溶性1り O−0,065
p o −o
、ozS 、
O−0,02Si
O−0,03Fc及び必然的な不純物 残 部の 組成を有している。
50Alas(#可溶性1り O−0,065
p o −o
、ozS 、
O−0,02Si
O−0,03Fc及び必然的な不純物 残 部の 組成を有している。
本発明の鋼板は、さらにヨーロッパ規格145−78の
前記の硬度区分に対して、下記の限界内にある高い降伏
強さによって特徴的である:硬度区分 降伏強さく
N/mm2)T61 400±50 T65 450±50 T70500±50 本発明の鋼板はN 71J−値と降伏強さの関係によっ
て定義することもできる。この局面において、本発明は (a) 板の鋼が重量で0.03〜0.10%のC及
び重量で0.15−0.5%のN111を含有し、且(
b) 板の濶が350〜550の範囲の降伏強さY(
N/m1112)を有し且つ Z>0.2X(Y −コ(25) によって与えられるpp!11単位て°の蚤Zの溶解非
結合窒素を含有することをvfmとする、へ2キルド連
続鋳造炭素−マンガン鋼から製造した、57〜37 H
R30Tの範囲の硬度を有する鋼を提供する。
前記の硬度区分に対して、下記の限界内にある高い降伏
強さによって特徴的である:硬度区分 降伏強さく
N/mm2)T61 400±50 T65 450±50 T70500±50 本発明の鋼板はN 71J−値と降伏強さの関係によっ
て定義することもできる。この局面において、本発明は (a) 板の鋼が重量で0.03〜0.10%のC及
び重量で0.15−0.5%のN111を含有し、且(
b) 板の濶が350〜550の範囲の降伏強さY(
N/m1112)を有し且つ Z>0.2X(Y −コ(25) によって与えられるpp!11単位て°の蚤Zの溶解非
結合窒素を含有することをvfmとする、へ2キルド連
続鋳造炭素−マンガン鋼から製造した、57〜37 H
R30Tの範囲の硬度を有する鋼を提供する。
連続的な鋼の鋳造及び熱間圧延、冷間圧延、連続焼きな
まし及びスキン−パシングの段階から成る本発明の鋼薄
板の製造方法は、組合わせとしてa) スキン−パシン
グの開の、百分率として表わした、厚さの低下TR−R
EDが、ヨーロッパ規格145−78の各硬度区分に対
して、それぞれ 硬度区分 TR−RED(%) T 61 0.5−1.5765
1.5−2.5T 70 2
.5−3.5の範囲にあり、 b) スキン−パシング後に、遊M、窒素(こよる自由
な転位を固定する(飽和させる)ことによって、硬度と
降伏強さの両方を上昇させる、熱的な後処理により鋼を
2成する ことを特徴としている。
まし及びスキン−パシングの段階から成る本発明の鋼薄
板の製造方法は、組合わせとしてa) スキン−パシン
グの開の、百分率として表わした、厚さの低下TR−R
EDが、ヨーロッパ規格145−78の各硬度区分に対
して、それぞれ 硬度区分 TR−RED(%) T 61 0.5−1.5765
1.5−2.5T 70 2
.5−3.5の範囲にあり、 b) スキン−パシング後に、遊M、窒素(こよる自由
な転位を固定する(飽和させる)ことによって、硬度と
降伏強さの両方を上昇させる、熱的な後処理により鋼を
2成する ことを特徴としている。
あるいは、本発明の方法は
a) スキン−パシングの段階の開の厚さの低下TR−
REDが、式 式中で[Iは薄板の最終硬度()(R3oT)trあり
、但しTR−REDと0.5であることを愛する、 によって与えられ、且つ b) スキン−パシング後に、スキン−パシングによ
って鋼中に生じる自由転位を非結合窒素によって固定し
、それによって硬度と降伏強さをスキンパシング後の値
よりも増大させる熱的な後処理を行なう ことをvf徴とする。
REDが、式 式中で[Iは薄板の最終硬度()(R3oT)trあり
、但しTR−REDと0.5であることを愛する、 によって与えられ、且つ b) スキン−パシング後に、スキン−パシングによ
って鋼中に生じる自由転位を非結合窒素によって固定し
、それによって硬度と降伏強さをスキンパシング後の値
よりも増大させる熱的な後処理を行なう ことをvf徴とする。
本発明の方法における熱的な後処理は、スキン−パシン
グによって板中に生じ自由転位において鋼中に溶解した
遊離の非結合窒素を固定することによる鋼の熟成によっ
て行なう。この熱的な後処理は、スキン−パシングした
鋼の何らかの他の適当な熱処理、たとえば、他の目的に
対して既に公知の熱処理と組合わせてもよい。
グによって板中に生じ自由転位において鋼中に溶解した
遊離の非結合窒素を固定することによる鋼の熟成によっ
て行なう。この熱的な後処理は、スキン−パシングした
鋼の何らかの他の適当な熱処理、たとえば、他の目的に
対して既に公知の熱処理と組合わせてもよい。
たとえば、鋼板をスキン・パシング後に電解的にすずめ
つきし且つ熱的な後処理は電解的に析出させたすずめつ
き層の融解から成っている。第二の可能性は、スキン−
パシング後に鋼薄板にラッカーを塗被し且つ熱的な後処
理はラッカー塗被した板のラッカ一層を焼付けることで
ある。これらの両具体例において適用する、すず層の融
解又はラッカ一層の焼付けから成る熱的な後処理は、明
らかに、それぞれ、遊離窒素による自由な転位の飽和を
生じさせるために十分である。
つきし且つ熱的な後処理は電解的に析出させたすずめつ
き層の融解から成っている。第二の可能性は、スキン−
パシング後に鋼薄板にラッカーを塗被し且つ熱的な後処
理はラッカー塗被した板のラッカ一層を焼付けることで
ある。これらの両具体例において適用する、すず層の融
解又はラッカ一層の焼付けから成る熱的な後処理は、明
らかに、それぞれ、遊離窒素による自由な転位の飽和を
生じさせるために十分である。
熱間圧延における板の巻きの温度は、この場合には遊離
窒素はフィルを冷却するときに窒化アルミニウムに軟化
することがなくて主として溶解したままになっているか
ら、600℃よりも低いことが好ましい。さらに、この
ようにして、コイルの全長にわたる遊離窒素の均一な分
布が達成される。
窒素はフィルを冷却するときに窒化アルミニウムに軟化
することがなくて主として溶解したままになっているか
ら、600℃よりも低いことが好ましい。さらに、この
ようにして、コイルの全長にわたる遊離窒素の均一な分
布が達成される。
本発明の方法を、連続的な焼きなまし後に存在する遊離
窒素のiNフリー、スキン−パシングにおける厚さの低
下TR−RED及びスキン−パシング段階後の熱的な後
処理によって与えられる硬度と降伏強さの開の、@i図
に示す、機能的関係によって例証する。0.5〜1.5
%の範囲のF!、さの低下(すなわち、1%の程度の厚
さの低下)において、存在する遊離窒素のff1N−7
17−が15ppm未満であるときは、存在する遊離窒
素の1N7リーの増大と共に増大する硬度が得られる。
窒素のiNフリー、スキン−パシングにおける厚さの低
下TR−RED及びスキン−パシング段階後の熱的な後
処理によって与えられる硬度と降伏強さの開の、@i図
に示す、機能的関係によって例証する。0.5〜1.5
%の範囲のF!、さの低下(すなわち、1%の程度の厚
さの低下)において、存在する遊離窒素のff1N−7
17−が15ppm未満であるときは、存在する遊離窒
素の1N7リーの増大と共に増大する硬度が得られる。
遊離窒素の量N7リーが15ppmを超えろときは、硬
度はそれ以上増大しない。15ppmよりも多い遊離窒
素の1N71j−に対しては、かくして、1%の水準1
こおける1qさの低下において、石Φ度区分子61が生
じる。fjrJ1図または、たとえば、351)I3I
llの過大の遊離窒素の量N 717−に対しては、硬
度区分子61、Te3及びT70にある鋼板を、何れも
、冷開仕上げ(スキン−パシング)の間に適当な厚さの
低下を行なうことによって、同一の鋼から出発して取得
することができることを示している。
度はそれ以上増大しない。15ppmよりも多い遊離窒
素の1N71j−に対しては、かくして、1%の水準1
こおける1qさの低下において、石Φ度区分子61が生
じる。fjrJ1図または、たとえば、351)I3I
llの過大の遊離窒素の量N 717−に対しては、硬
度区分子61、Te3及びT70にある鋼板を、何れも
、冷開仕上げ(スキン−パシング)の間に適当な厚さの
低下を行なうことによって、同一の鋼から出発して取得
することができることを示している。
すなわち、35ppmのNフリーの同一の鋼に対して、
1%のTR−REDは区分子61の鋼板を与え、2%の
TR−REDは区分子65の鋼板を与え且つ3%のTR
−REDは区分子70のgA薄板を与える。
1%のTR−REDは区分子61の鋼板を与え、2%の
TR−REDは区分子65の鋼板を与え且つ3%のTR
−REDは区分子70のgA薄板を与える。
実−」E−例一
次いで本発明の好適な具体例を非制限的な実施例として
以下に説明する。ここに示す結果は通常の製造方法に従
って一連の焼き(鋼組成物)に対して行なった。各焼き
は、下記の範囲の組成(重量%)を有していた: C0003−0,10 Mn 0.15−0.50A
jl!as(酸可溶性Ae)0 0,065N(該
溶解非結合窒素を 包含すル) 0.004−0.010
p O−0,02S
O−0,02Si
O−0,03残部はFe及び必然的な
不純物である。
以下に説明する。ここに示す結果は通常の製造方法に従
って一連の焼き(鋼組成物)に対して行なった。各焼き
は、下記の範囲の組成(重量%)を有していた: C0003−0,10 Mn 0.15−0.50A
jl!as(酸可溶性Ae)0 0,065N(該
溶解非結合窒素を 包含すル) 0.004−0.010
p O−0,02S
O−0,02Si
O−0,03残部はFe及び必然的な
不純物である。
各焼きを連続的に鋳造したのち、600°C未満の巻き
温度で熱間圧延した。鋼を85〜90%の冷開圧延低下
率で板状に冷間圧延した。この板を640°C以上の温
度で連続的に焼きなましして、モーツ(Mohri)サ
イクルにおける再結晶を与えた。
温度で熱間圧延した。鋼を85〜90%の冷開圧延低下
率で板状に冷間圧延した。この板を640°C以上の温
度で連続的に焼きなましして、モーツ(Mohri)サ
イクルにおける再結晶を与えた。
次いで板を約0.8%のスキン−パシング縮小率でスキ
ン−パシングしたのち、電解的にすずめつきした。最後
に、すず層を融解させる熱処理を行ない、それは鋼の熟
成をも生じさせた。それぞれの場合に達成される焼きも
どし度(硬度)及び降伏強さは、第1図中の0.5〜1
.5%のTR−REDに対する線に従って、非結合窒素
含量(N71J−)に対する依存性を示した。
ン−パシングしたのち、電解的にすずめつきした。最後
に、すず層を融解させる熱処理を行ない、それは鋼の熟
成をも生じさせた。それぞれの場合に達成される焼きも
どし度(硬度)及び降伏強さは、第1図中の0.5〜1
.5%のTR−REDに対する線に従って、非結合窒素
含量(N71J−)に対する依存性を示した。
本発明による板及びその製造方法には多くの利点がある
。第一に、低い炭素とマン〃ンの含量のために鋼は″軽
い”組成を有し、それによって“重い”組成物よりも圧
延が容易であるにもががわらず、硬度は熱的な後処理に
よって達成される。“軽い゛組成物は安価でもある。そ
の上、鋼板はスキン−パシングにおける僅かな厚さの低
下の結果として等方性である。最後に、存在する遊離窒
素の11 Nフリーが十分に高いならば、スキン−パシ
ングにおいて適切な小さな縮小率を用いることによって
、異なる硬度区分の製造に対して単一の組成の鋼を使用
することができる、
。第一に、低い炭素とマン〃ンの含量のために鋼は″軽
い”組成を有し、それによって“重い”組成物よりも圧
延が容易であるにもががわらず、硬度は熱的な後処理に
よって達成される。“軽い゛組成物は安価でもある。そ
の上、鋼板はスキン−パシングにおける僅かな厚さの低
下の結果として等方性である。最後に、存在する遊離窒
素の11 Nフリーが十分に高いならば、スキン−パシ
ングにおいて適切な小さな縮小率を用いることによって
、異なる硬度区分の製造に対して単一の組成の鋼を使用
することができる、
第1図は本発明の実施における、J7さの低下1′R−
flEDの種々の値においての降伏強さとNフリーの開
の関係を示す図である。
flEDの種々の値においての降伏強さとNフリーの開
の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、(a)板の鋼は重量で0.03〜0.10%のCと
重量で0.15〜0.50%のMnを含有し、且つ (b)板の鋼は、各硬度区分に対して下表:硬度区分
Nフリー(ppm) T61 ≧5 T65 ≧15 T70 ≧25 によって与える量の非結合溶解窒素(Nフリー)を含有
する ことを特徴とする、Al−キルド連続鋳造炭素−マンガ
ン鋼から製造し且つヨーロッパ規格145−78の硬度
区分子61、T65及びT70の中の一つの硬度を有す
る鋼板。 2、重量で≦0.065%の酸可溶性Al及び重量で0
.004〜0.010%のNを含有する、特許請求の範
囲第1項記載の鋼板。 3、板の鋼の降伏強さは、各硬度区分に対して、下表: 硬度区分 降伏強さ(N/mm^2) T61 400±50 T65 450±50 T70 500±50 によって与えられる、特許請求の範囲第1又は2項記載
の鋼板。 4、(a)板の鋼は重量で0.03〜0.10%のCと
重量で0.15〜0.50%のMnを含有し、且つ (b)板の鋼は Z≧2.5X(H−55) ここでHは板の硬度(HR30T)である、によって与
えられるppm単位での量Zの溶解非結合窒素を含有す
ることを特徴とする、Al−キルド連続鋳造炭素−マン
ガン鋼から製造し且つ57〜73HR30Tの範囲の硬
度を有する鋼板。 5、(a)板の鋼は重量で0.03〜0.10%のCと
重量で0.15〜0.50%のMnを含有し、且つ (b)板の鋼は350〜550の範囲の降 伏強さY(N/mm^2)を有し且つ Z>0.2X(Y−325) によって与えられるppm単位での量Zの溶解非結合窒
素を含有する ことを特徴とする、Al−キルド連続鋳造炭素−マンガ
ン鋼から製造し且つ57〜73HR30Tの範囲の硬度
を有する鋼板。 6、重量による百分率で: C 0.03−0.10 Mn 0.15−0.50 Alas(酸可溶性Al) 0−0.065N(該溶解
非結合窒素を 包含する) 0.004−0.010 P 0−0.02 S 0−0.02 Si 0−0.03 Fe及び必然的な不純物 残部 の組成を有する、特許請求の範囲第4又は5項記載の鋼
板。 7、i)鋼を連続的に鋳造し、 ii)鋼を熱間圧延し、 iii)鋼を冷間圧延し、 iv)鋼を連続的に焼きなましし、 v)鋼をスキン−パシング(skin−passing
)する 段階を包含し、 a)該スキン−パシング段階の間の厚さの低下TR−R
ED(%)は、各硬度区分に対して、下表硬度区分 T
R−RED(%) T61 0.5−1.5 T65 1.5−2.5 T70 2.5−3.5 によって与えられる範囲内にあり、 b)スキン−パシング段階後に、スキン−パシングによ
り鋼中に生じた自由転位を非結合窒素によって固定し、
それによって硬度及び降伏強さをスキン−パシング後の
値よりも増大させる熱的後処理を行なう ことを特徴とする、特許請求の範囲第1〜3項記載の鋼
板の製造方法。 8、鋼板をスキン−パシング後に電解的にすずめっきし
且つ該熱的な後処理は電解的に析出したすず層の融解か
ら成る、特許請求の範囲第7項記載の方法。 9、鋼板をスキン−パシング後にラッカー塗被し且つ該
熱的な後処理はラッカーの層の焼付けから成る、特許請
求の範囲第7項記載の方法。 10、熱間圧延における巻き温度は600℃未満である
、特許請求の範囲第7〜9項記載の方法。 11、i)鋼を連続的に鋳造し、 ii)鋼を熱間圧延し、 iii)鋼を冷間圧延し、 iv)鋼を連続的に焼きなましし、 v)鋼をスキン−パシングする 段階を包含し、パシング a)スキン−パシングの段階の間の厚さの低下TR−R
ED(%)は、式 H/5−11.5≦(TR−RED)≦H/5−10.
5式中でHは板の最終硬度(HR30T)であり、但し
TR−RED≧0.5であることを要する、によって与
えられ、且つ b)スキン−パシング段階後に、スキン−パシングによ
って鋼中に生じた自由転位を非結合窒素によって固定し
、それによって硬度及び降伏強さをスキン−パシング後
の値よりも増大させる熱的な後処理を行なうことを特徴
とする、特許請求の範囲第4〜6項記載の鋼板の製造方
法。
Applications Claiming Priority (2)
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---|---|---|---|
NL8502145A NL8502145A (nl) | 1985-07-29 | 1985-07-29 | Hard blik vervaardigd uit a1-rustig, continugegoten, kool mangaanstaal en werkwijze voor de vervaardiging van zulk blik. |
NL8502145 | 1985-07-29 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6230848A true JPS6230848A (ja) | 1987-02-09 |
JPH0747776B2 JPH0747776B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
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EP (1) | EP0216399B1 (ja) |
JP (1) | JPH0747776B2 (ja) |
AT (1) | ATE49241T1 (ja) |
AU (1) | AU579256B2 (ja) |
BR (1) | BR8603559A (ja) |
CA (1) | CA1274155A (ja) |
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ES (1) | ES2000773A6 (ja) |
NL (1) | NL8502145A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009116680A1 (ja) | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Jfeスチール株式会社 | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
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JPH0696745B2 (ja) * | 1988-06-30 | 1994-11-30 | 日本鋼管株式会社 | 軟質磁性材料の製造方法 |
JP2571166B2 (ja) * | 1991-07-29 | 1997-01-16 | 東洋鋼鈑株式会社 | Di缶用表面処理鋼板の製造方法 |
FR2739105B1 (fr) * | 1995-09-21 | 1998-04-30 | Lorraine Laminage | Procede de fabrication d'une bande metallique pour emballages et emballages metalliques obtenus par ce procede |
JPH09306439A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-11-28 | Katayama Tokushu Kogyo Kk | 電池缶形成材料、電池缶形成方法および電池缶 |
CN1092714C (zh) * | 1997-09-04 | 2002-10-16 | 川崎制铁株式会社 | 桶用钢板及其制造方法和桶 |
DE19740148C1 (de) * | 1997-09-12 | 1999-07-15 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von beulfesten einbrennlackierten Bauteilen aus alterungsempfindlichem Stahl |
US20030015263A1 (en) * | 2000-05-26 | 2003-01-23 | Chikara Kami | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same |
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DE102014116929B3 (de) | 2014-11-19 | 2015-11-05 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls, kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Vorrichtung zum rekristallisierenden Glühen und Aufsticken eines Stahlflachprodukts |
DE102020112485B3 (de) | 2020-05-08 | 2021-08-12 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Stahlblech und Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechs für Verpackungen |
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1985
- 1985-07-29 NL NL8502145A patent/NL8502145A/nl not_active Application Discontinuation
-
1986
- 1986-07-11 EP EP86201214A patent/EP0216399B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-11 AT AT86201214T patent/ATE49241T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-07-11 DE DE8686201214T patent/DE3668010D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-25 AU AU60545/86A patent/AU579256B2/en not_active Expired
- 1986-07-28 CA CA000514775A patent/CA1274155A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-28 ES ES8600646A patent/ES2000773A6/es not_active Expired
- 1986-07-28 JP JP61175811A patent/JPH0747776B2/ja not_active Expired - Lifetime
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- 1986-07-28 BR BR8603559A patent/BR8603559A/pt not_active IP Right Cessation
-
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- 1987-12-02 US US07/127,377 patent/US4838955A/en not_active Expired - Lifetime
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DE3668010D1 (de) | 1990-02-08 |
JPH0747776B2 (ja) | 1995-05-24 |
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NO863033D0 (no) | 1986-07-28 |
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NO167404C (no) | 1991-10-30 |
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US4838955A (en) | 1989-06-13 |
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