JPH08120341A - 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH08120341A JPH08120341A JP25847394A JP25847394A JPH08120341A JP H08120341 A JPH08120341 A JP H08120341A JP 25847394 A JP25847394 A JP 25847394A JP 25847394 A JP25847394 A JP 25847394A JP H08120341 A JPH08120341 A JP H08120341A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加
工性に著しく優れかつ低コストで製造できる鋼板を供給
する。 【構成】 表層部と内層部の成分が異なる鋼板のうち内
層成分がＣ：０．２００％以下、表層成分がＣについて
内層成分との差が０．０６００％以上又は比が２．０以
上、かつ表層Ｃ：０．８００％以下、内層Ｃが０．００
５０％以下の場合は必要に応じＴｉ：０．０２０〜０．
１００％、Ｎｂ：０．０１５〜０．１００％を満たすＴ
ｉ，Ｎｂのいずれか１種又は２種を含むように製造され
た鋼片を熱延巻取温度を７００℃以下として熱延し、必
要に応じ熱延板焼鈍を施す。その後、冷延、焼鈍を行
う。
工性に著しく優れかつ低コストで製造できる鋼板を供給
する。 【構成】 表層部と内層部の成分が異なる鋼板のうち内
層成分がＣ：０．２００％以下、表層成分がＣについて
内層成分との差が０．０６００％以上又は比が２．０以
上、かつ表層Ｃ：０．８００％以下、内層Ｃが０．００
５０％以下の場合は必要に応じＴｉ：０．０２０〜０．
１００％、Ｎｂ：０．０１５〜０．１００％を満たすＴ
ｉ，Ｎｂのいずれか１種又は２種を含むように製造され
た鋼片を熱延巻取温度を７００℃以下として熱延し、必
要に応じ熱延板焼鈍を施す。その後、冷延、焼鈍を行
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車、容器、厨房器具
をはじめとする加工用材料として利用される耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた
冷延鋼板の製造方法に関するものである。
をはじめとする加工用材料として利用される耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた
冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】厨房器具、自動車、容器などに使用され
る鋼板は用途に応じた加工性が求められている。この加
工性を向上させるため例えば特開平１−２２５７２７号
公報や特開平２−１７３２４７号公報に開示されている
ように、Ｃ，Ｎを低減し、さらにＴｉ，Ｎｂなどの炭窒
化物形成元素を添加した鋼板が開発され実用化されてい
る。しかしこれらの鋼板は非常に軟質となるため疲労特
性や耐デント性がそれ以前の鋼板より劣っており使用上
問題視され始めている。
る鋼板は用途に応じた加工性が求められている。この加
工性を向上させるため例えば特開平１−２２５７２７号
公報や特開平２−１７３２４７号公報に開示されている
ように、Ｃ，Ｎを低減し、さらにＴｉ，Ｎｂなどの炭窒
化物形成元素を添加した鋼板が開発され実用化されてい
る。しかしこれらの鋼板は非常に軟質となるため疲労特
性や耐デント性がそれ以前の鋼板より劣っており使用上
問題視され始めている。
【０００３】耐デント性や疲労特性を向上させるには降
伏強度（降伏現象を示さない場合は０．２％耐力）や強
度の高い材料を用いることが有効であるが、加工性が劣
化するとともに加工時の形状凍結性が悪くなり面歪みを
生じ易くなる。これらの事情から一般に軟質で良好な加
工性と疲労特性、耐デント性および耐面歪み性を両立す
ることは困難となっている。これを解決する手段として
特開平４−１４３２２７号公報に開示されたＣ，Ｍｎ，
Ｓｉ，Ｐを特定したＡ層とＣ，Ｎを特定し、Ｔｉ，Ｚ，
Ｎｂの１種以上を添加したＢ層を有する複層鋼片を熱
延、冷延、焼鈍する複層鋼板による方法があるが、この
方法では複層化のコストが非常に大きく実用的ではな
い。
伏強度（降伏現象を示さない場合は０．２％耐力）や強
度の高い材料を用いることが有効であるが、加工性が劣
化するとともに加工時の形状凍結性が悪くなり面歪みを
生じ易くなる。これらの事情から一般に軟質で良好な加
工性と疲労特性、耐デント性および耐面歪み性を両立す
ることは困難となっている。これを解決する手段として
特開平４−１４３２２７号公報に開示されたＣ，Ｍｎ，
Ｓｉ，Ｐを特定したＡ層とＣ，Ｎを特定し、Ｔｉ，Ｚ，
Ｎｂの１種以上を添加したＢ層を有する複層鋼片を熱
延、冷延、焼鈍する複層鋼板による方法があるが、この
方法では複層化のコストが非常に大きく実用的ではな
い。
【０００４】これらの問題点を解決するため本発明者ら
は、特願平６−１８７９１３号で表層にＣを添加し表内
層の強度差をワイヤー添加法により生じさせた耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に優れた鋼板を
提案している。しかし、この鋼板においては製造条件に
よってはこの素材の持つ特性を十分に活かしきれない場
合があり、熱延および焼鈍条件を限定することにより特
性をさらに向上できることがその後の検討により明らか
となった。
は、特願平６−１８７９１３号で表層にＣを添加し表内
層の強度差をワイヤー添加法により生じさせた耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に優れた鋼板を
提案している。しかし、この鋼板においては製造条件に
よってはこの素材の持つ特性を十分に活かしきれない場
合があり、熱延および焼鈍条件を限定することにより特
性をさらに向上できることがその後の検討により明らか
となった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、表層にＣを
添加し表内層の強度差を生じさせた耐デント性、疲労特
性、耐面歪み性および加工性に優れた鋼板において、疲
労特性と耐デント性をさらに改善し、同時に加工性も向
上させ、しかも製造コストもより低く抑える製造方法を
提供するものである。
添加し表内層の強度差を生じさせた耐デント性、疲労特
性、耐面歪み性および加工性に優れた鋼板において、疲
労特性と耐デント性をさらに改善し、同時に加工性も向
上させ、しかも製造コストもより低く抑える製造方法を
提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は表層にＣを添加
し表内層の強度差を生じさせた耐デント性、疲労特性、
耐面歪み性および加工性に優れた複層構造を持つ鋼板に
関して、さらなる特性の向上、低コスト化を目的として
製造条件を検討した結果得られたものである。その要旨
とするところは以下の通りである。すなわち （１）内層成分が重量％でＣ ：０．２００％以下、
Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ ：０．００
１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０
％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０
１００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物であり、
表層成分が重量％でＣ ：内層Ｃより０．０６００％以
上高いか又は内層Ｃの２．０倍以上、０．８００％以
下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ
：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜
０．０５０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ
：０．０１００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物である鋼片を巻取温度７００℃以下として熱間圧延
し、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた
冷延鋼板の製造方法。
し表内層の強度差を生じさせた耐デント性、疲労特性、
耐面歪み性および加工性に優れた複層構造を持つ鋼板に
関して、さらなる特性の向上、低コスト化を目的として
製造条件を検討した結果得られたものである。その要旨
とするところは以下の通りである。すなわち （１）内層成分が重量％でＣ ：０．２００％以下、
Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ ：０．００
１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０
％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０
１００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物であり、
表層成分が重量％でＣ ：内層Ｃより０．０６００％以
上高いか又は内層Ｃの２．０倍以上、０．８００％以
下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ
：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜
０．０５０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ
：０．０１００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物である鋼片を巻取温度７００℃以下として熱間圧延
し、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた
冷延鋼板の製造方法。
【０００７】（２）内層成分が重量％でＣ ：０．０５
０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ
：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜
０．０５０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ
：０．０１００％以下であり、かつＴｉ，Ｎｂのいず
れか１種又は２種であって、Ｔｉ：０．０２０〜０．１
００％、 Ｎｂ：０．０１５〜０．１００％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、表層成分が重
量％でＣ ：内層Ｃより０．０６００％以上高いか又は
内層Ｃの２．０倍以上、０．８００％以下、
Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ ：０．００１〜
０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００
％以下であり、かつＴｉ，Ｎｂのいずれか１種又は２種
であって、Ｔｉ：０．０２０〜０．１００％、 Ｎｂ：
０．０１５〜０．１００％を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物である鋼片を巻取温度７００℃以下で熱間
圧延し、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする耐デン
ト性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れ
た冷延鋼板の製造方法。
０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ
：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜
０．０５０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ
：０．０１００％以下であり、かつＴｉ，Ｎｂのいず
れか１種又は２種であって、Ｔｉ：０．０２０〜０．１
００％、 Ｎｂ：０．０１５〜０．１００％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、表層成分が重
量％でＣ ：内層Ｃより０．０６００％以上高いか又は
内層Ｃの２．０倍以上、０．８００％以下、
Ｍｎ：０．０１〜３．００％、Ｐ ：０．００１〜
０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００
％以下であり、かつＴｉ，Ｎｂのいずれか１種又は２種
であって、Ｔｉ：０．０２０〜０．１００％、 Ｎｂ：
０．０１５〜０．１００％を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物である鋼片を巻取温度７００℃以下で熱間
圧延し、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする耐デン
ト性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れ
た冷延鋼板の製造方法。
【０００８】（３）熱間圧延終了後８００℃以下で１０
分以下の熱延板焼鈍を施し、冷間圧延し、焼鈍すること
を特徴とする前記（１）又は（２）記載の耐デント性、
疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延
鋼板の製造方法。 （４）焼鈍条件として、加熱速度２０℃／秒以上、保定
温度を再結晶温度以上９００℃以下、保定時間１２０秒
以下、冷却速度３０℃／秒以上とすることを特徴とす
る、前記（３）記載の耐デント性、疲労特性、耐面歪み
性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法。
分以下の熱延板焼鈍を施し、冷間圧延し、焼鈍すること
を特徴とする前記（１）又は（２）記載の耐デント性、
疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延
鋼板の製造方法。 （４）焼鈍条件として、加熱速度２０℃／秒以上、保定
温度を再結晶温度以上９００℃以下、保定時間１２０秒
以下、冷却速度３０℃／秒以上とすることを特徴とす
る、前記（３）記載の耐デント性、疲労特性、耐面歪み
性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法。
【０００９】（５）鋼片の表層の全厚みに対する比率を
片側２〜２０％、両側４〜４０％とすることを特徴とす
る、前記（１），（２），（３）又は（４）記載の耐デ
ント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優
れた冷延鋼板の製造方法。 （６）鋼片の表層と内層の間に成分が連続的に変化する
領域を、片側で全厚みの０．１％以上有せしめることを
特徴とする前記（１），（２），（３），（４）又は
（５）記載の耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および
加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法。
片側２〜２０％、両側４〜４０％とすることを特徴とす
る、前記（１），（２），（３）又は（４）記載の耐デ
ント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優
れた冷延鋼板の製造方法。 （６）鋼片の表層と内層の間に成分が連続的に変化する
領域を、片側で全厚みの０．１％以上有せしめることを
特徴とする前記（１），（２），（３），（４）又は
（５）記載の耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および
加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法。
【００１０】このように本発明においては、内表層でＣ
量を変えた鋼片を処理するにあたり、１）熱延巻取温度
は低く抑える。２）冷延後の焼鈍を短時間で行う。３）
必要に応じて熱延板の焼鈍を行うことでよりよく目的が
達成できる。
量を変えた鋼片を処理するにあたり、１）熱延巻取温度
は低く抑える。２）冷延後の焼鈍を短時間で行う。３）
必要に応じて熱延板の焼鈍を行うことでよりよく目的が
達成できる。
【００１１】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。まず、内層部
の成分に関して述べる。成分はすべて重量％である。Ｃ
は内層部の加工性を向上させ鋼板自体の加工性を向上さ
せるので加工性が重視される場合は低いほど好ましい。
又、内層部を軟質にし表層のみを硬化させることによる
デント性や疲労特性の向上のためにも低いほど好まし
い。用途によっては鋼板自体の強度が必要となるため内
層部にも添加されるが過剰な添加は鋼板の加工性を著し
く劣化させるため上限を０．２００％とする。
の成分に関して述べる。成分はすべて重量％である。Ｃ
は内層部の加工性を向上させ鋼板自体の加工性を向上さ
せるので加工性が重視される場合は低いほど好ましい。
又、内層部を軟質にし表層のみを硬化させることによる
デント性や疲労特性の向上のためにも低いほど好まし
い。用途によっては鋼板自体の強度が必要となるため内
層部にも添加されるが過剰な添加は鋼板の加工性を著し
く劣化させるため上限を０．２００％とする。
【００１２】Ｍｎは鋼の熱間加工性を向上させるため必
要な元素である。しかし過剰な添加は加工性を劣化させ
るため適正量を０．０１〜３．００％とする。Ｐは加工
性の点からは少ないことが望ましいが鋼板自体の強度が
必要な用途では添加される。脱Ｐコストと加工性の点か
ら０．００１〜０．２００％とする。Ｓは熱間加工性か
ら低い方が好ましいが脱Ｓコストを考え０．００１〜
０．０５０％に制限する。
要な元素である。しかし過剰な添加は加工性を劣化させ
るため適正量を０．０１〜３．００％とする。Ｐは加工
性の点からは少ないことが望ましいが鋼板自体の強度が
必要な用途では添加される。脱Ｐコストと加工性の点か
ら０．００１〜０．２００％とする。Ｓは熱間加工性か
ら低い方が好ましいが脱Ｓコストを考え０．００１〜
０．０５０％に制限する。
【００１３】Ａｌはアルミキルド鋼では脱酸のために少
なからず含有する。又Ｎによる時効性劣化を避けるため
にも有用である。添加コストを考え０．００５〜０．１
００％とする。Ｎは加工性から低い方が好ましいが、脱
Ｎコストを考え０．０１００％以下とする。
なからず含有する。又Ｎによる時効性劣化を避けるため
にも有用である。添加コストを考え０．００５〜０．１
００％とする。Ｎは加工性から低い方が好ましいが、脱
Ｎコストを考え０．０１００％以下とする。
【００１４】Ｔｉは内層Ｃが０．００５０％以下の場合
に添加することで内層部の加工性を著しく向上させる。
添加コストも考え０．０２０〜０．１００％とする。Ｎ
ｂもＴｉと同様の理由から０．０１５〜０．１００％と
する。
に添加することで内層部の加工性を著しく向上させる。
添加コストも考え０．０２０〜０．１００％とする。Ｎ
ｂもＴｉと同様の理由から０．０１５〜０．１００％と
する。
【００１５】次に、表層部の成分に関して述べる。Ｃは
表層部を硬化させるため添加される。目的とする効果を
得るために表層Ｃと内層Ｃの差が０．０６００％以上、
又は内層Ｃとの比で２．０以上であることが必要であ
る。後述する焼鈍時の冷却速度との関連もあるが過剰な
添加は表層部の加工性を著しく劣化させ加工時に表層部
の割れを生じさせるので、上限を０．８００％とする。
良好な加工性を得るには上限を０．３％とすることが好
ましい。さらに絞りや張り出し、曲げ成形などが厳しい
場合には上限を０．２％とすることが好ましい。Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎの限定理由は内層部と同様である。
表層部を硬化させるため添加される。目的とする効果を
得るために表層Ｃと内層Ｃの差が０．０６００％以上、
又は内層Ｃとの比で２．０以上であることが必要であ
る。後述する焼鈍時の冷却速度との関連もあるが過剰な
添加は表層部の加工性を著しく劣化させ加工時に表層部
の割れを生じさせるので、上限を０．８００％とする。
良好な加工性を得るには上限を０．３％とすることが好
ましい。さらに絞りや張り出し、曲げ成形などが厳しい
場合には上限を０．２％とすることが好ましい。Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎの限定理由は内層部と同様である。
【００１６】次に目的とする複層構造を得るための方法
について述べる。これまで複層鋼板の製造法について
は、鋳ぐるみ法、鋳込み法（２本ノズル鋳造法、ワイヤ
ー添加法）、熱延圧着法、爆着法などが提示されてい
る。本発明者らはこれらの製法と本発明鋼板が目的とす
る材質改善効果を検討した結果、製造法によって明確な
差は認められず、鋳込み法以外の製法による複層鋼板で
は、製造条件によっては界面の接合が最適でない場合に
強加工時に界面からの破壊が起きることがあった。
について述べる。これまで複層鋼板の製造法について
は、鋳ぐるみ法、鋳込み法（２本ノズル鋳造法、ワイヤ
ー添加法）、熱延圧着法、爆着法などが提示されてい
る。本発明者らはこれらの製法と本発明鋼板が目的とす
る材質改善効果を検討した結果、製造法によって明確な
差は認められず、鋳込み法以外の製法による複層鋼板で
は、製造条件によっては界面の接合が最適でない場合に
強加工時に界面からの破壊が起きることがあった。
【００１７】鋳込み法によったものでもワイヤー添加に
よった場合には界面での接合状態が非常に良好なため加
工性が向上する傾向が見られた。さらに、電磁ブレーキ
により溶鋼の混合を抑えた場合には表内層の強度差が明
確となるため高加工性をそのままにして耐デント性など
の特性を顕著に向上させることができる。一般にワイヤ
ー添加による成分添加は１％程度が限度であるが、本発
明鋼では基本的には高々０．６％のＣを添加することか
らもワイヤー添加法での製造が最適と言える。又、製造
コストの面からは連続的に製造でき、複層化のための設
備も簡易であるワイヤー添加法が圧倒的に有利である。
これらの理由から本発明鋼の製造法はワイヤー添加鋳込
み法が望ましい。
よった場合には界面での接合状態が非常に良好なため加
工性が向上する傾向が見られた。さらに、電磁ブレーキ
により溶鋼の混合を抑えた場合には表内層の強度差が明
確となるため高加工性をそのままにして耐デント性など
の特性を顕著に向上させることができる。一般にワイヤ
ー添加による成分添加は１％程度が限度であるが、本発
明鋼では基本的には高々０．６％のＣを添加することか
らもワイヤー添加法での製造が最適と言える。又、製造
コストの面からは連続的に製造でき、複層化のための設
備も簡易であるワイヤー添加法が圧倒的に有利である。
これらの理由から本発明鋼の製造法はワイヤー添加鋳込
み法が望ましい。
【００１８】本発明の鋼板においては熱延および焼鈍条
件を適当に限定することも重要である。本発明者が特願
平６−１８７９１３号で明らかにした表層にＣを添加す
る技術により耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および
加工性を同時に向上させることができるが、熱延時の巻
取温度が高い場合や焼鈍条件によっては耐デント性の向
上代が小さかったり、加工性が劣化する場合がある。こ
れは熱処理のパターンによっては表層に添加したＣが内
層に拡散するため表層の強度が低下し同時に内層の強度
が上昇するためである。これを避けるために熱延時点で
の巻取温度を７００℃以下に限定する。特に耐デント性
や疲労特性を重視する場合は６００℃以下とすることが
望ましい。
件を適当に限定することも重要である。本発明者が特願
平６−１８７９１３号で明らかにした表層にＣを添加す
る技術により耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および
加工性を同時に向上させることができるが、熱延時の巻
取温度が高い場合や焼鈍条件によっては耐デント性の向
上代が小さかったり、加工性が劣化する場合がある。こ
れは熱処理のパターンによっては表層に添加したＣが内
層に拡散するため表層の強度が低下し同時に内層の強度
が上昇するためである。これを避けるために熱延時点で
の巻取温度を７００℃以下に限定する。特に耐デント性
や疲労特性を重視する場合は６００℃以下とすることが
望ましい。
【００１９】さらに加工性を重視する場合は熱延板焼鈍
を行ってもよいが、その時の条件は上述の理由から保定
温度８００℃以下、保定時間１０分以下に制限される。
内層にＴｉ，Ｎｂを含有する場合には、熱延条件を限定
することで所望の特性の向上が図られるものの、表層よ
り内層へ拡散したＣのため内層に微細なＴｉ又はＮｂの
炭化物が形成され、内層部の再結晶温度が著しく上昇す
るため高温焼鈍が必要になるので熱延板焼鈍温度を上記
のようにすることは冷延後の焼鈍時のエネルギーコスト
の点でも有利となる。
を行ってもよいが、その時の条件は上述の理由から保定
温度８００℃以下、保定時間１０分以下に制限される。
内層にＴｉ，Ｎｂを含有する場合には、熱延条件を限定
することで所望の特性の向上が図られるものの、表層よ
り内層へ拡散したＣのため内層に微細なＴｉ又はＮｂの
炭化物が形成され、内層部の再結晶温度が著しく上昇す
るため高温焼鈍が必要になるので熱延板焼鈍温度を上記
のようにすることは冷延後の焼鈍時のエネルギーコスト
の点でも有利となる。
【００２０】冷延後の焼鈍時にも表層から内層へのＣの
拡散が起き、目的とする特性の向上代の低下を引き起こ
す。これを避けるため焼鈍条件は加熱速度２０℃／秒以
上、保定を再結晶温度以上、９００℃以下、保定時間１
２０秒以下、冷却速度３０℃／秒以上が望ましい。この
中で特に冷却速度については、保定温度を７３０℃以上
として急速な冷却を行い表層部の強度を内層部以上に上
昇させ易い耐デント性、疲労特性を著しく高めることが
できる。これは本発明鋼では表層部のＣ濃度が内層部よ
り高いため、又表層部のＭｎ，Ｎ含有量が内層部より高
い場合などに表層部のみで焼入れ性の向上やγ→α変態
温度が低下するため、表層部の一部又は全部がベイナイ
トやマルテンサイトなど硬質な組織となるためであり本
発明の効果を十分に得ることができる。この効果をより
効果的に得るため表層部にＣｒ，Ｂ，Ｎｉ，Ｍｏなど焼
入れ性を高める元素を積極的に添加することは本発明の
効果を何等損なうものではない。
拡散が起き、目的とする特性の向上代の低下を引き起こ
す。これを避けるため焼鈍条件は加熱速度２０℃／秒以
上、保定を再結晶温度以上、９００℃以下、保定時間１
２０秒以下、冷却速度３０℃／秒以上が望ましい。この
中で特に冷却速度については、保定温度を７３０℃以上
として急速な冷却を行い表層部の強度を内層部以上に上
昇させ易い耐デント性、疲労特性を著しく高めることが
できる。これは本発明鋼では表層部のＣ濃度が内層部よ
り高いため、又表層部のＭｎ，Ｎ含有量が内層部より高
い場合などに表層部のみで焼入れ性の向上やγ→α変態
温度が低下するため、表層部の一部又は全部がベイナイ
トやマルテンサイトなど硬質な組織となるためであり本
発明の効果を十分に得ることができる。この効果をより
効果的に得るため表層部にＣｒ，Ｂ，Ｎｉ，Ｍｏなど焼
入れ性を高める元素を積極的に添加することは本発明の
効果を何等損なうものではない。
【００２１】Ｃ又はその他の焼入れ性に影響を及ぼす元
素の含有量と関連するが、あまりに急冷条件とすると表
層部が完全にマルテンサイトとなるため加工時に表層部
に亀裂が入る場合がある。又過剰な急冷条件は熱応力に
よる転位密度の上昇、変態組織の影響などにより鋼板自
体の加工性も低下する。この影響を緩和するため焼鈍後
に焼戻しを行う手段もあるが厳しい加工用途では使用が
制限される。この場合冷却条件の上限は、表内層部の成
分および用途との関連で選定することが望ましい。又、
一般のアルミキルド鋼を連続焼鈍で製造する場合のよう
に、時効性の観点から再結晶焼鈍の後に約４００℃で行
われる、いわゆる過時効処理を施すことは本発明の効果
を何等損なうものではない。
素の含有量と関連するが、あまりに急冷条件とすると表
層部が完全にマルテンサイトとなるため加工時に表層部
に亀裂が入る場合がある。又過剰な急冷条件は熱応力に
よる転位密度の上昇、変態組織の影響などにより鋼板自
体の加工性も低下する。この影響を緩和するため焼鈍後
に焼戻しを行う手段もあるが厳しい加工用途では使用が
制限される。この場合冷却条件の上限は、表内層部の成
分および用途との関連で選定することが望ましい。又、
一般のアルミキルド鋼を連続焼鈍で製造する場合のよう
に、時効性の観点から再結晶焼鈍の後に約４００℃で行
われる、いわゆる過時効処理を施すことは本発明の効果
を何等損なうものではない。
【００２２】次に表層および内層の厚みについて述べ
る。鋼板表層の厚みは、耐デント性、疲労特性、耐面歪
み性を確保するために全厚みの２％以上（両表層の場合
両表層の合計で４％以上）、２０％以下（両表層の場合
両表層の合計で４０％以下）が望ましい。製造の安定
性、効果の十分な発現を考えると全厚みの４％以上（両
表層の場合両表層の合計で８％以上）、１５％以下（両
表層の場合両表層の合計で３０％以下）とすることが好
ましい。この場合、連続的に成分が変化する領域を片側
で全厚みの０．１％以上有せしめれば、加工時に表内層
の境界部から割れが発生することがなくて、望ましい。
この領域の形成は、上述のワイヤー添加法で可能であ
る。
る。鋼板表層の厚みは、耐デント性、疲労特性、耐面歪
み性を確保するために全厚みの２％以上（両表層の場合
両表層の合計で４％以上）、２０％以下（両表層の場合
両表層の合計で４０％以下）が望ましい。製造の安定
性、効果の十分な発現を考えると全厚みの４％以上（両
表層の場合両表層の合計で８％以上）、１５％以下（両
表層の場合両表層の合計で３０％以下）とすることが好
ましい。この場合、連続的に成分が変化する領域を片側
で全厚みの０．１％以上有せしめれば、加工時に表内層
の境界部から割れが発生することがなくて、望ましい。
この領域の形成は、上述のワイヤー添加法で可能であ
る。
【００２３】本発明鋼板は鋳造後熱延、必要に応じて熱
延板焼鈍、冷延、焼鈍ラインを通板され使用される。
又、本発明による方法で製造した鋼板を亜鉛、錫、クロ
ム、アルミなどでめっきする表面処理鋼板の素材として
も利用できる。又、使用目的に応じ表層又は内層にＳｉ
などを添加し表層強度をさらに上昇することや、鋼板全
体の強度を上昇しても本発明の効果は失われるものでは
ない。
延板焼鈍、冷延、焼鈍ラインを通板され使用される。
又、本発明による方法で製造した鋼板を亜鉛、錫、クロ
ム、アルミなどでめっきする表面処理鋼板の素材として
も利用できる。又、使用目的に応じ表層又は内層にＳｉ
などを添加し表層強度をさらに上昇することや、鋼板全
体の強度を上昇しても本発明の効果は失われるものでは
ない。
【００２４】
【実施例】ワイヤー添加法によって表１に示す成分を有
する複層鋳片を得た。表層の厚みは両表層同一とし全厚
みに対する片側表層の比率は１０％とした。一部のもの
についてはスラブ段階で表層を研削し表層比率の小さい
ものを製造し表層厚みの下限を検討した。これらのスラ
ブについて熱延条件および冷延後の焼鈍条件を変化さ
せ、冷薄材を製造し特性評価を行った。特性を表２に示
す。
する複層鋳片を得た。表層の厚みは両表層同一とし全厚
みに対する片側表層の比率は１０％とした。一部のもの
についてはスラブ段階で表層を研削し表層比率の小さい
ものを製造し表層厚みの下限を検討した。これらのスラ
ブについて熱延条件および冷延後の焼鈍条件を変化さ
せ、冷薄材を製造し特性評価を行った。特性を表２に示
す。
【００２５】加工性は内層相当の成分系で実施例と同製
造条件でほぼ同一の強度に製造した単層板と比較し、伸
び、平均ｒ値が同等で、さらに引張試験で試験片にくび
れが発生する以前に表層に亀裂が発生しないことを合格
基準とした。耐面歪み性については降伏強度（ＹＳ）が
２５０MPa 以上で面歪みが問題となるという従来の知見
に基づきＹＳ＜２５０MPa を合格とした。又、疲労強
度、耐デント性については試験鋼板と同一の引張強度を
有する鋼板の各試験値との比をとり、特性値の向上代が
１０％以上であることを合格基準とした。デント性につ
いては鋼板に付加を与え、付加を除去した後に残った凹
み量を指標とし、疲労特性については両振り平面曲げを
１８００cpm にて行い１００万回曲げで破壊しない最大
応力を指標とした。
造条件でほぼ同一の強度に製造した単層板と比較し、伸
び、平均ｒ値が同等で、さらに引張試験で試験片にくび
れが発生する以前に表層に亀裂が発生しないことを合格
基準とした。耐面歪み性については降伏強度（ＹＳ）が
２５０MPa 以上で面歪みが問題となるという従来の知見
に基づきＹＳ＜２５０MPa を合格とした。又、疲労強
度、耐デント性については試験鋼板と同一の引張強度を
有する鋼板の各試験値との比をとり、特性値の向上代が
１０％以上であることを合格基準とした。デント性につ
いては鋼板に付加を与え、付加を除去した後に残った凹
み量を指標とし、疲労特性については両振り平面曲げを
１８００cpm にて行い１００万回曲げで破壊しない最大
応力を指標とした。
【００２６】本発明鋼板は加工性と耐デント性、疲労特
性、耐面歪み性のすべてについて基準を満足している。
一方、複層鋼板でも本発明の範囲を外れたものは各特性
のいずれかが基準を満足しない。又、単層材では高加工
性鋼板では耐面歪み性を満足するものの疲労特性、耐デ
ント性が良好でなく、高強度鋼板では疲労特性、耐デン
ト性は良好であるが、加工性および耐面歪み性が不良で
ある。
性、耐面歪み性のすべてについて基準を満足している。
一方、複層鋼板でも本発明の範囲を外れたものは各特性
のいずれかが基準を満足しない。又、単層材では高加工
性鋼板では耐面歪み性を満足するものの疲労特性、耐デ
ント性が良好でなく、高強度鋼板では疲労特性、耐デン
ト性は良好であるが、加工性および耐面歪み性が不良で
ある。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】以上述べたごとく本発明による鋼板は低
コストで製造できる上に、高加工性と耐デント性、疲労
特性および耐面歪み性を両立することができる。
コストで製造できる上に、高加工性と耐デント性、疲労
特性および耐面歪み性を両立することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/14
Claims (6)
- 【請求項１】 内層成分が重量％で Ｃ ：０．２００％以下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、 Ｐ ：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物であり、表層成分が重量％で Ｃ ：内層Ｃより０．０６００％以上高いか又は内層Ｃ
の２．０倍以上、０．８００％以下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、 Ｐ ：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物である鋼片を巻取温度７００℃以下として熱間圧延
し、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする耐デント
性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた
冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 内層成分が重量％で Ｃ ：０．０５０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、 Ｐ ：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００％以下であり、かつＴｉ，Ｎｂのい
ずれか１種又は２種であって、 Ｔｉ：０．０２０〜０．１００％、 Ｎｂ：０．０１５〜０．１００％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなり、表層成分が重量％で Ｃ ：内層Ｃより０．０６００％以上高いか又は内層Ｃ
の２．０倍以上、０．８００％以下、 Ｍｎ：０．０１〜３．００％、 Ｐ ：０．００１〜０．２００％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００％以下であり、かつＴｉ，Ｎｂのい
ずれか１種又は２種であって、 Ｔｉ：０．０２０〜０．１００％、 Ｎｂ：０．０１５〜０．１００％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物である鋼片を巻取温度７００℃以下
で熱間圧延し、冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする
耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著し
く優れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 熱間圧延終了後８００℃以下で１０分以
下の熱延板焼鈍を施し、冷間圧延し、焼鈍することを特
徴とする請求項１又は２記載の耐デント性、疲労特性、
耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造
方法。 - 【請求項４】 焼鈍条件として、加熱速度２０℃／秒以
上、保定温度を再結晶温度以上９００℃以下、保定時間
１２０秒以下、冷却速度３０℃／秒以上とすることを特
徴とする、請求項３記載の耐デント性、疲労特性、耐面
歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項５】 鋼片の表層の全厚みに対する比率を片側
２〜２０％、両側４〜４０％とすることを特徴とする、
請求項１，２，３又は４記載の耐デント性、疲労特性、
耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造
方法。 - 【請求項６】 鋼片の表層と内層の間に成分が連続的に
変化する領域を、片側で全厚みの０．１％以上有せしめ
ることを特徴とする請求項１，２，３，４又は５記載の
耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著し
く優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25847394A JP3579468B2 (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25847394A JP3579468B2 (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08120341A true JPH08120341A (ja) | 1996-05-14 |
| JP3579468B2 JP3579468B2 (ja) | 2004-10-20 |
Family
ID=17320716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25847394A Expired - Fee Related JP3579468B2 (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3579468B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190096380A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-08-19 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 및 그 제조 방법 |
| KR20190108131A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-09-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
| CN114990436A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-09-02 | 鞍钢冷轧钢板（莆田）有限公司 | 一种微波炉用高硬度冷轧板及其生产方法 |
-
1994
- 1994-10-24 JP JP25847394A patent/JP3579468B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20190096380A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-08-19 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 및 그 제조 방법 |
| KR20190108131A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-09-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
| EP3584339A4 (en) * | 2017-02-20 | 2020-12-09 | Nippon Steel Corporation | STEEL SHEET |
| US11591675B2 (en) | 2017-02-20 | 2023-02-28 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for producing same |
| CN114990436A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-09-02 | 鞍钢冷轧钢板（莆田）有限公司 | 一种微波炉用高硬度冷轧板及其生产方法 |
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| JP3579468B2 (ja) | 2004-10-20 |
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