JPS62276208A

JPS62276208A - エンジンの潤滑装置

Info

Publication number: JPS62276208A
Application number: JP62008572A
Authority: JP
Inventors: Noriyuki Kurio; 憲之栗尾; Koji Yoshimi; 吉見　弘司
Original assignee: Mazda Motor Corp
Current assignee: Mazda Motor Corp
Priority date: 1986-01-20
Filing date: 1987-01-16
Publication date: 1987-12-01
Also published as: US4765291A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】３、発明の詳細な説明（産業上の利用分野〉本発明はエンジンの潤滑装置に関し、特にロータリピス
トンエンジンク２サイクルエンジン等において燃焼室に
供給するａａ潤滑油調量する装置に関するものである。

（従来の技術）従来から、ロータリピストンエンジン等においては、例
えば実開昭６０−３２０１号公報に示されるように、主
潤滑系とは別途にメタリングオイルポンプで計量した潤
滑油を、吸気通路に給油するポート給油と燃焼室に直接
給油７るダイレクト給油によって燃焼室に供給し、ケー
シング内の囲動部分の潤滑を行うようにしている。この
ような潤滑装置においては、燃焼室への潤滑油供給量が
メタリングオイルポンプにより計ωされる。

一般に、上記メタリングオイルポンプは、エンジンの出
力軸により駆動されるプランジャによりエンジン回転に
同期してｒ４滑油を吐出するとともに、スロットル弁に
連動して摺動するコントロールピンに設けられたカムに
よりプランジャのストロークを調整し、エンジン単位回
転数当たりの吐、出量を調整するようになっている。

（発明が解決しようとする問題点）しかして、エンジンの燃焼室に供給する単位回転数当た
りの潤滑油の要求量は、摺動部分の温度の影響を受ける
ものであり、摺動部分が高温となると油膜の保持が困難
となることから温度の上昇に伴って潤滑油の要求量が増
大する傾向にある。

上記摺動部分の温度は、エンジン負荷によって変化する
とともにエンジン回転数によっても変化するものである
。すなわち、低負荷時には燃料供給間が少なく発熱量が
低いことから摺動部分の温度が低く潤滑油要求ωは少な
い一方、高負荷時には燃料供給ｆが増大して発熱量が増
えることから摺動部分の温度が高く潤滑油要求量が増加
する。また、同じ負荷状態であっても低回転時には摺動
速度が低いことがら摺動部分の温度が低く潤滑油要求ｍ
は少ない一方、高回転時には摺動速度が大きく発熱量が
増えることから摺動部分の温度が高く潤滑油要求量が増
加する。

上記摺動部分の温度に対応する単位回転数当たりのｒＩ
５滑油の要求量の変化に対し、前記先行例においては、
メタリングオイルポンプからのエンジン回転数当たりの
吐出量は、エンジン負荷〈スロットル弁開度）の変化に
応じて変化するだけで、同じエンジン負荷であれば、エ
ンジン回転数が変ってもエンジン単位回転数当たりの吐
出量は変化しない。しかしながら、前ｊホのようにエン
ジン単位回転数当たりの潤滑油の要求量はエンジン回転
数によっても変化するが、この回転に対する潤滑油の要
求量の変化に対しては対応されていない。

従って、エンジンの低回転時の要求に合せてメタリング
オイルポンプからの吐出量を設定しておくと高回転時に
潤滑油が不足することになり、高温となる摺動部分にお
ける潤滑不良を生起することになる。これを朝市するに
は高回転時の要求に合せて上記吐出量を設定しておく必
要があるが、この場合は低回転時に潤滑油が過剰供給さ
れることになり、適切な潤滑油供給を行うためには改善
の余地がある。

そこで、本発明は上記事情に鑑み、エンジンの低負荷低
回転時の潤滑油の過剰供給および高負荷高回転時の潤滑
油の供給不足の問題を解消し、摺動部分の温度変化に対
する潤滑油の要求けに応じて適切な潤滑油の供給を行う
ようにしたエンジンの潤滑装置を提供することを目的と
するものである。

（問題点を解決りるための手段）本発明のエンジンの潤滑装置は、メタリングオイルポン
プによりエンジン負荷に応じて低負荷側で少なく高負荷
側で多くなるように計ωした潤滑油をエンジンの燃焼室
に供給するについて、上記メタリングオイルポンプから
のエンジン単位回転数当たりの潤滑油供給湯をエンジン
回転数に応じて低回転側で少なく高回転側で多くなるよ
うに回転補正する潤滑油供給量補正手段を設けたことを
特徴とするものである。

（作用）上記ようなエンジンのｉｌｍ　Ｋ（装置では、メタリン
グオイルポンプからのエンジン単位回転数当たりの潤滑
油供給量を、エンジン負荷に応じて低負荷側で少なく高
負荷側で多くなるように負荷補正するとともに、潤滑油
供給命補正手段によりエンジン回転数に応じて低回転側
で少なく高回転側で多くなるように回転補正し、Ｍ動部
分の温度が低くなって潤滑油の要求ωが低減する低回転
低負荷時では単位回転数当たりのｆａ潤滑供給脳は少な
く、摺動部分の湿度が高くなって潤滑油の要求ｍが増大
するぬ回転高負荷時では単位回転数当たりの潤滑油供給
量は多くなり、要求ωに見合ったｉｌ’５滑油をエンジ
ンの燃焼室に供給するようにしたものである。

（実施例）以下、図面に沿って本発明の各実施態様を詳細に説明す
る。

実施例１第１図は本発明の第１の実施例の装置の概略を示し、こ
の実施例では、本発明をロークリピストンエンジンに適
用している。この図において、１はロータリピストンエ
ンジンのケーシングであって、トロコイド状の内周面２
ａを有するロータハウジング２と、その両側に配置され
たサイドハウジング３とで構成されている。また、４は
偏心軸５に支承されて上記ケーシング１内を遊星回転運
動する略三角形の〇−夕であって、ケーシング１内に３
つの作動室（燃焼室）６を区画形成しており、このロー
タ４の回転に伴って吸気、圧縮、爆発、膨張および排気
の各行程が順次行われるようになっている。上記ロータ
４の各頂部にはロータハウジングの内周面２ａに摺接す
るアベックシールが装着され、ロータ４の両側面にはサ
イドハウジング３内面に摺接するサイドシール８が装着
され、さらに、ロータ４の各頂部両側端にはコーナシー
ル９が装着されている。

上記ケーシング１には、サイドハウジング３を通って吸
気行程の作動室６に開口する吸気ポート１０と、ロータ
ハウジング２を通って排気行程の作動室６に同口する排
気ポート１１とが設けられており、上記吸気ポート１０
および排気ポート１１に吸気通路１２および排気通路１
３がそれぞれ接続されている。また、ロータハウジング
２の所定位置には一対の点火プラグ１４が取付けられて
いる。

また、ケーシング１内のアベックシール７等が　　　−
駆動する部分のｒａ滑を行う潤滑系には第１および第２
潤滑油供給通路１５．１６と、オイルパンから図外のオ
イルポンプ等を介して送られたｔＩＩ滑浦を計量して各
潤滑油供給通路１５．１６に吐出するメタリングオイル
ポンプ２０とが設けられている。上記第１１ｆｌｉｌ滑
油供給通路１５は、潤滑油を吸気通路１２を通して作動
室６に供給するポート給油を行うように、下流端が第１
給油ノズル１７を介して吸気通路１２に開口しており、
また、第２潤滑油供給通路１６は、潤滑油を直接作動室
６に供給するダイレクト給油を行うように、第２給油ノ
ズル１８を介してロータハウジング２の内周面２ａに開
口している。

第２図ないし第５図はメタリングオイルポンプ２０の具
体的構造を示している。これらの図に示すように、メタ
リングオイルポンプ２０は、潤滑油の計量、吐出を行う
プランジャ２１と、このプランジャ２１のスト０−りを
調整するカム２３が設けられたコントロールピン２２と
を備えている。

図では上下２個のプランジャ２１によってそれぞれ前記
各１ｔｌ滑油供給通路１５．１６に潤滑油を吐出するよ
うにし、これに対応させてコントロールピン２２の上下
に２個のカム２３を形成しているが、後述の実施例のよ
うに１個のプランジャ２１によって複数の吐出口から潤
滑油を吐出するようにしてもよい。

上記プランジャ２１は、スプリング２４によりコン１〜
ロールビン２２に向けて付勢された状態で、エンジンの
出力軸に連動するドライビングウオーム２５により駆動
されて回転するとともに、これに伴い、プランジャ２１
の先端の両側突部２６がコントロールピン２２に設けら
れた大径のベース内部２７に乗り上げる状態と、このベ
ース内部２７からずれて突起２８がカム２３に当接する
状態とに変位することにより往復動ケる。そして、この
プランジャ２１の回転および往復動により、吸入口２９
からの潤滑油の吸入と吐出口３０（第１図に示ｔ）から
の＆ｌ滑油の吐出とが交互に、エンジン回転に同期して
繰返されるようになっている。

また、上記カム２３は、スロットル弁（図示せず）の開
度すなわち負荷の大ぎざに応じた回転によりプランジャ
２１のストロークを変えてエンジン単位回転数当たりの
吐出量を調整するとともに、エンジン回転数に応じた潤
滑油供給量補正手段として、コントロールピン２２の主
要部を軸方向に移動可能としてその移動によっＣもプラ
ン、ジレ２１のストロークを変えてエンジン単位回転数
当たりの吐出量を調整するものである。上記潤滑油供給
量補正手段は、エンジンの低回転時と高回転時とに応じ
てコントロールピン２２を移動させるアクチュエータ３
１およびスライドレバー３２を備えている。

上記コントロールピン２２は、カム２３およびベース内
部２７を有する主要部分が、スロットル弁に連動する上
方部分２２ａに対しτ図の上下方向（軸方向）に移動可
能に連結され、かつスプリング３３により下方に付勢さ
れている。また、上記カム２３は、プランジャ２１のス
トローク量を決めるベース内部２７外周との段差が周方
向位置すなわち回転に応じて変化するような負荷補正用
の横断面形状（第５図参照）とするとともに、該カム２
３の上部２３ａと下部２３ｂとでも上記段差が変化する
回転補正用の縦断面形状（第３図ないし第５図参照）と
し、上部２３ａよりも下部２３ｂの方が上記段差が大き
くなるように形成されている。一方、上記スライドレバ
ー３２は、コントロールピン２２と直交する方向に移動
可能に配置され、かつ上面がコントロールピン２２の中
間部のベース内部２７の下面に当接しており、このスラ
イドレバー３２の上面には部分的に凹部３２ａが形成さ
れている。スライドレバー３２の一端は圧力応動式のア
クチュエータ３１のダイヤフラム３１ａに連結され、こ
のアクチュエータ３１は、その圧力室３１ｂに導入口３
１ｃから導入される排気圧に応じ、第６図に示すように
スライドレバー３２を作動することにより、排気圧が高
いエンジン高回転時にはスライドレバー３２の凹部３２
ａをコントロールピン２２からずらせ（第３図参照）、
排気圧が低いエンジン低回転時にはスライドレバー３２
の凹部３２ａをコントロールピン２２に対応させる（第
４図参照）ようにしている。

なお、アクチュエータ３１を駆動する圧力は上記排気圧
に限らず、エンジン回転数に関連するような圧力であれ
ばよく、例えば図外のオンルボンブに発生する油圧を用
いてもよい。

以上のような本実施例の潤り＃装置による潤滑油供給量
の調整作用を次に説明する。

コントロールピン２２に設けられたカム２３は、第５図
に示ずような横断面形状により、コントロールピン２２
の回転に伴ってプランジャ２１の突起２８との当接位置
が変化すると、プランジ１７２１のストロークを決める
ベース内部２７外周との段差が変化し、スロットル弁の
開度の増大変化に応じた回転により段差が大きくなって
プランジャ２１のストロークｍが増大変化し、こうして
エンジン負荷に応じてエンジン単位回転数当たりの潤滑
油供給量を低負荷側で少なく、馬負荷側で多くなるよう
に負荷補正を行う。

ざらに、上記のようなエンジン負荷に応じた調整に加え
、潤滑油供給量補正手段でエンジン低回転時と高回転時
とによってエンジン単位回転数当たりの潤滑油供給向を
調整する。すなわち、排気圧等に応じてアクチュエータ
３１でスライドレバー３２が作動されることにより、排
気圧等が低いエンジン低回転時には、第４図に示すよう
に、スライドレバー３２の凹部３２ａがコントロールピ
ン２２に対応して該コントロールピン２２が下降し、こ
れによってカム２３の上部２３ａがプランジャ２１の突
起２８に対応する。一方、排気圧が高いエンジン高回転
時には、第３図に示すように、スライドレバー３２の凹
部３２ａがコントロールピン２２からずれて該コントロ
ールピン２２は上昇し、これによってカム２３の下部２
３ｂがプランジャ２１の突起２８に対応する。従って、
第５図に示すように、エンジン負荷に相当するコントロ
ールピン２２の回転角θが同じであっても、エンジン高
回転時のプランジャ２１のストロ−クロ化２はエンジン
低回転時のストロークＩｌ！１９Ｊｔよりも大きくなる
。

こうして、スロットル弁開度とエンジン単位回転数当た
りの潤滑油供給量との対応関係がエンジン低回転時と高
回転時とで切替えられ、低回転時にはそのときの潤滑油
の要求口に見合う程度に上記潤滑油供給量が増大される
こととなる。

なお、上記実施例ではエンジン単位回転敗当ｌζりのｒ
ｊＩ滑油供給偵を低回転時と高回転時とに応じて２段階
に切替えるようにしているが、エンジン回転数の変化に
応じて多段階に、もしくは後述の実施例のように連続的
に上記潤滑油供給口を変化させるようにしてもよい。ま
た、潤滑油供給量補正手段は、上記実施例のようにプラ
ンジャ２１のストロークをエンジン回転数に応じて変え
る構造に限定されず、例えばエンジン出力軸とドライビ
ングウオーム２５との間に、エンジン回転数に応じて減
速比を変える可変機構を組込むことにより、エンジン単
位回転数当たりのプランジｔ２１の回転、往復動の回数
を変化させるようにしてもよい。

上記実施例においては、エンジン負荷と回転数に応じて
エンジン中位回転数当たりの潤滑油供給量を変更するよ
うにしたことにより、低負荷低回転時の過剰なｎＷＩ油
の供給を回避しつつ高負荷高回転時の潤滑不足を解消し
、摺動部分の温度変化に対応する適切な潤滑油の供給制
御が行えるとともに、次のような利点を有している。ま
ず、ポート給油とダイレクト給油を行うについて、メタ
リングオイルポンプ２０にポート給油とダイレクト給油
の各々に専用の一対のプランジャ２１とカム２３を設け
たので、各々のカム形状を相違させることでポート給油
とダイレクト給油の供給比率および回転補正比率が変え
られ、少ない潤滑袖山で製水に見合ったａ滑が図れる。

また、カム２３０回転で負荷変動に対応し、カム２３の
軸方向の移動で回転変動に対応するようにしているので
、このカム２３の移動を制御するだけで負荷および回転
補正ができるものである。

実施例２第７図に第２の実施例を示し、この実施例はメタリング
オイルポンプ２０′から吐出した１Ｉｆｌ滑油を作動室
６に供給する経路に、ｙＪ消油供給ｍを補正する手段を
設けたものである。

この実施例では、メタリングオーイルポンプ２０’に、
エンジン負荷に応じて低負荷側で少なく高負荷側で多く
なるように計装した潤滑油をポート給油およびダイレク
ト給油を行う第１および第２潤潰油供給通路１５．１６
へ吐出する吐出口３０に加えて補助吐出口４０を設ける
とともに、この補助吐出口４０をダイレクト給油用の第
２ｒＩＪ滑油供給通路１６とオイルパン１９とに選択的
に導通させる補助ｔｍ滑油通路４１および切替弁４２を
配設している。

そして、エンジン回転変動および加速状態を検出するた
めにエンジン回転数等の検出信号を受ける制御回路４３
によって前記切替弁４２を作動することにより、エンジ
ン低回転時には、補助吐出口４０から吐出された潤滑油
を矢印Ａのようにオイルパン１９に戻し、エンジンの高
回転時と加速時とには、補助吐出口４０から吐出された
ｆＳ！ｌ滑油を矢印Ｂのように第２ｉ１ｉ１１清油供給
通路１６に送ってダイレクト給油を増量補正するように
し、こうして潤滑油供給口補正手段を構成している。そ
の他の構造は、第１図と同様であり、同一構造には同一
符号を付している。

本実施例の構造によっても、エンジンの高回転時には低
回転時と比べ補助吐出口４０からの吐出量だけ潤滑油供
給量が多くされ、これにより、エンジンの負荷および回
転に応じてエンジン単位回転数当たりの潤滑油供給量を
調整し、エンジンの磨動部分の温度変化に対応した１ｌ
ｔｌ滑油の供給が行える。

また、この実施例においては、エンジンの加速運転時に
はダイレクト給油を加速補正によって僧ωするようにし
、摺動部分の油切れを、より多くの潤滑油を直接供給す
ることにより全体として少ない潤滑油口で効率的に防止
するようにしている。

さらに、上記実施例においては、メタリングオイルポン
プ２０′にダイレクト給油用に２つの吐出口を設け、そ
のうち１つを補正用に使用するようにしているので、補
正特性が自由に変更できるものである。

実施例３第８図ないし第１２図に第３の実施例を示し、この実施
例はエンジン負荷および回転変動に対して連続的にｒ８
清油供給量を調整するようにした例である。

前例と同様の構造のロータリピストンエンジンに対し、
メタリングオイルポンプ４５の吐出口４６ａ、４６ｂか
らポート給油用の第１潤滑油供給通路１５およびダイレ
クト給油用の第２潤滑油供給通路１６に計量された潤滑
油が供給される。なお、図のエンジンは２気筒であり、
図示しない気筒に対してもメタリングオイルポンプ４５
から別途に第１およびｉＴ２潤滑油供給通路１５．１６
が接続される。また、第１菌と同一構造には同一符号を
付している。

上記メタリングオイルポンプ４５からの潤滑油の供給ｍ
は、コントロールピン４７を移動する駆動手段としての
ステッピングモータ４８に対して制御ユニツ］−４９か
ら制御信号が出力され、運転状態に応じて制御される。

上記制御ユニット４９には、吸入空気ωを検出するエア
フローメータ５０、エンジン回転数を検出する回転セン
サ５１、冷却水の温度（エンジン温度）を検出する水温
センサ５２、エンジン始動時を検出するスタータスイッ
チ６６からの各信号が入力される。そして、上記メタリ
ングオイルポンプ４５と制御ユニット４９とにより、後
述のように運転状態に応じて潤滑油供給量を制御する。

この例のメタリングオイルポンプ４５の具体的構造は第
９図および第１０図に示すように、ポンプハウジング５
３内に、２つの気筒のポート給油およびダイレクト給油
のための潤滑油の計ω、吐出を行う１個のプランジャ５
４が往復動自在に配設されている。該プランジャ５４の
後部の中心孔が固定ビン５５（ハウジング側に固定）に
嵌挿されている。また、ポンプハウジング５３にコント
ロールピン４７が上記プランジャ５４と直交す゛る方向
に嵌挿され、このコントロールピン４７はプランジ１７
５４の先端部が当接するカム５６を有する。このカム５
６は、その軸方向に横断面積が変化するテーパ状の面形
状に形成されている。

上記プランジャ５４は、前記固定ビン５５の外周に配設
されたスプリング５７によりコントロールピン４７に向
けて付勢されている。さらに、上記プランジ１７５４は
ドライビングウオーム５８に噛合して回転駆動され、先
端の突部５９がコントロールピン４７のベース内部６０
に乗り上げる状態と、中心突起６１がカム５６に当接す
る状態とに変位して往復動する。このプランジャ５４の
回転および往復動により、固定ビン５５との相対移動で
プランジャ５４内の２つの通路６３．６４を介して上下
の吸入口６２からの潤滑油の吸入と両側の吐出口４６ａ
、４６ｂへの潤滑油の吐出とが交互に繰返されるように
なっている。上記プランジャ５４の前部に対応した２つ
の第１吐出ロ４６ａは各気筒への第１潤滑油供給通路１
５に接続され、プランジャ５４の後部に対応した２つの
第２吐出ロ４６ｔ）は各気筒への第２潤滑油供給通路１
６に接続される。

上記コントロールピン４７の軸方向への移動は、ストロ
ークタイプのステッピングモータ４８により駆動される
。このステッピングモータ４８の出力軸４８ａは軸方向
に出没作動し、コントロールピン４７と同軸上に配設さ
れ、コントロールピン４７がリターンスプリング６５に
よって付勢されてその一端が出力軸４８ａに圧接するよ
うに連係されている。よって、コントロールピン４７は
第９図の下方（増量方向）へはステッピングモータ４８
の駆動力で移動し、上方（減口方向）へはリターンスプ
リング６５の付勢ツノによって移動ツる。

上記ステッピングモータ４８は、前記制御ユニット４９
から出力されるパルス信号を受け、１パルスの入力で１
ステツプ（一定長さ）だけコントロールピン４７を駆動
させるようになっている。

上記メタリングオイルポンプ４５においては、コントロ
ールピン４７の摺動によるカム５６の半径変化により、
プランジ？５４の移動ストロークが変えられ、エンジン
単位回転数当りの潤滑油供給量が変化する。そして、こ
の単位回転数当りの供給量はステッピングモータ４８を
介して制御ユニット４９により電気的に制御され、カム
５６の形状に対応して第１１図に示すようなステップ数
との関係で吐出量の変化特性が設定される。これにより
、エンジン負荷および回転数等に応じてコントロールピ
ン４７の軸方向位置を連続的にステッピングモータ４８
の作動で制御するものである。

第１２図は制御ユニット４９による制御のフローチャー
トを示す。このフローチャートにおいては、まず、ステ
ップＳ１でスタータスイッチ６６がオン状態か否かの判
定によってエンジン始動時か否かを判定する。エンジン
始動時（Ｙｌ：：Ｓ）には、ステップＳ２でレジスタに
記録されている現ステップ数位′ａＳｔを読み込み、こ
のステップ数位置ＳｔをＯにリセットするための移動ス
テップ数３ｉの演算を行う（Ｓ３）。一方、エンジンが
始動し、ステップＳ１の判定がＮｏとなると、ステップ
Ｓ４で吸入空気ＩＱａ、エンジン回転数Ｎｅおよび水ｍ
Ｔｗの各検出値と、レジスタから現ステップ数位置Ｓｔ
を読み込む。

次に水ＷＴＷが設定ｆｌｌｌｉＴＷｏ（例えば６０℃）
未満か否かを判定しく８５）　、ＹＥＳの低温時にはス
テップＳ６で目標ステップ数５ｔｍを、Ｓｔｍ＝　（Ｋ
ＸＱａ／Ｎｅ）　×ａＮｅ２と演算する一方、Ｎｏの高
温時にはステップＳ７で目標ステップ数５ｔａｔを、５ｔＩＩｌ＝　（ＫＸＱａ／Ｎｅ）　ＸａＮｅ２　ｘβ
ＴＷと演算する。ここで、Ｋは負荷に対する定数で、Ｑ
ａ／Ｎｅの値がエンジン負荷に相当し、αは回転補正係
数、βが水温補正係数である。そして、負荷に応じて基
本的な供給量を求めるとともに、αＮ　６２の演算によ
って単位回転数塵たりの潤滑油供給量が低回転側で少な
く高回転側で多くなるように連続的に回転補正を行うも
のであり、さらに、エンジン温度が高くなると潤滑油供
給ｍを増加するように水温補正を行うものである。

上記のようにして演算した目標ステップ数３ｔｍと現ス
テップ数位置３ｔとにより移動ステップ数３ｉを演算し
くＳ８）、ステップＳ９で現ステップ数位置Ｓｔを更新
してから、ステップＳ１０で上記移動ステップ数８１に
対応したパルス信号をステッピングモータ４８に発信す
る制御を行う。

この実施例においては、エンジン負荷および回転数に応
じた潤滑油供給量の連続的制御により、高い制御精度を
得ることができ、必聾最少限の潤滑油供給量で効率のよ
い潤滑が行える。また、コントロールピン４７のカム５
６を軸方向に横断面積が変化する同心テーパ面形状とし
たことにより、その加工形成が容易であるとともに摩耗
に対して有利となる。

ざらに、上記実施例でのステッピングモータ４８による
コントロールピン４７の駆動においては、ステッピング
モータ４８の出力軸４８ａとコントロールピン４７とは
連結されておらず、コントロールピン４７は減量方向へ
はリターンスプリング６５によって移動するようにした
ので、プランジャ５４の回転角が閉止期間にあるときに
プランジャ５４を圧縮方向に摺動させることはステッピ
ングモータ４８に大ぎな負荷が作用してステッピングモ
ータ４８が作動できずにパルス信号に対するステップ数
がずれる脱調現象を発生することになって制御ｌｌ精度
が低下するが、前記ステッピングモータ４８の出力軸４
８ａとコントロールピン４７との分離によって上記脱調
現象の発生を防止することができる。また、ストローク
タイプのステッピングモータ４８の使用により、回転式
ステッピングモータの使用による駆動方式における減速
機構等が不要で、駆動系がコンパクトに形成可能であり
、ステッピングモータ４Ｂの取付は精度の管理も容易と
なる。

一方、本発明の潤滑装置は上記実Ｍ例に示１０−タリビ
ス！・ンエンジンに限らず、シリンダとピストンとの摺
動部分の潤滑のため潤滑油を燃焼室に供給するようにな
っている２サイクルエンジン等にも適用し得るものであ
る。

（発明の効果）以上のような本発明は、メタリングオイルポンプからの
エンジンの中位回転数当たりの潤滑油供給量をエンジン
負荷に対応して低負荷側で少なく高負荷側で多くなるよ
うに調整するとともに、エンジン回転数に応じて低回転
側で少なく高回転側で多くなるように補正しているため
、１２！動部分の温度に対応する要求社に合致した社の
潤滑油を供給し、ｌ！！！動部分の温度が低いエンジン
低回転時に潤滑油が過剰に供給されることを防止する一
方、摺動部分の温度が高くなるエンジン高回転時に潤滑
油が不足することを防止し、運転状態に応じた適切な潤
滑油供給を行うことができるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第６図は本発明の第１の実施例を示し、第
１図は潤滑装置を備えたロータリピストンエンジンの全
体構成図、第２図はメタリングオイルポンプと潤滑油供
給量補正手段の具体構造を示す断面図、第３図および第
４図はそれぞれエンジンの高回転と低回転時にＪ３ける
要部の拡大図、第５図は第３図のｖ−Ｖ線に沿った断面
図、第６図は排気圧に応じたスライドレバーの移動量を
示す説明図、第７図は本発明の第２の実施例における潤
滑装置を備えたロータリピストンエンジンの全体構成図
、第８図ないし第１２図は本発明の第３の実施例を示し
、第８図はわ１滑装置を備えたロータリピストンエンジ
ンの全体構成図、第９図はメタリングオイルポンプの具
体構造を示す断面図、第１０図は第９図のＸ−Ｘ線に沿
った断面図、第１１図はステッピングモータのステップ
数と潤滑油吐出量との関係を示す説明図、第１２図は制
御ユニットによる処理を説明するためのフローチャー８
図である。６・・・・・・作動苗、１５．１６・・・・・・ｎＷＩ
油供給通路、２０．２０’　、４５・・・・・・メタリ
ングオイルポンプ、２１．５４・・・・・・プランジャ
、２２．４７・・・・・・コントロールピン、２３．５
６・・・・・・カム、３０．４６ａ、４５ｂ・・・・・
・吐出口、３１・・・・・・アクチュエータ、３２・・
・・・・スライドレバー、４０・・・・・・補助吐出口
、４１・・・・・・補助潤滑油通路、４２・・・・・・
切替弁、４３・・・・・・制御回路、４８・・・・・・
ステッピングモータ、４９・・・・・・制御ユニット。第３図第４図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）メタリングオイルポンプによりエンジン負荷に応
じて低負荷側で少なく高負荷側で多くなるように計量し
た潤滑油をエンジンの燃焼室に供給するようにしたエン
ジンの潤滑装置であって、上記メタリングオイルポンプ
からのエンジン単位回転数当たりの潤滑油供給量をエン
ジン回転数に応じて低回転側で少なく高回転側で多くな
るように回転補正する潤滑油供給量補正手段を設けたこ
とを特徴とするエンジンの潤滑装置。
（２）エンジンの燃焼室への潤滑油の供給を、吸気通路
に潤滑油を供給するポート給油と、燃焼室へ直接潤滑油
を供給するダイレクト給油とによって行い、前記潤滑油
供給量補正手段はエンジン回転数に対する単位回転数当
たりの潤滑油供給量の回転補正割合をポート給油よりダ
イレクト給油側で大きくなるように設定したことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のエンジンの潤滑装置
。
（３）前記メタリングオイルポンプは、エンジン出力軸
の回転に同期して回転する潤滑油供給用のプランジャと
、該プランジャに当接するカムが形成された潤滑油供給
量調整用のコントロールピンと、このコントロールピン
を動かしカムのプランジャに当接する位置を移動させて
前記プランジャのストローク量を変化させる動作手段と
から構成され、上記動作手段はエンジン負荷の大きさと
潤滑油供給量補正手段の回転補正の双方によって制御さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のエン
ジンの潤滑装置。
（４）エンジンの燃焼室への潤滑油の供給を、吸気通路
に潤滑油を供給するポート給油と、燃焼室へ直接潤滑油
を供給するダイレクト給油とによって行い、前記潤滑油
供給量補正手段は加速時に単位回転数当たりの潤滑油供
給量を多くさせる加速補正機能を備え、この加速補正に
よる単位回転数当たりの潤滑油供給量の補正割合をポー
ト給油よりダイレクト給油側で大きくなるように設定し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のエンジ
ンの潤滑装置。
（５）前記メタリングオイルポンプは、ポート給油を行
う第１潤滑油供給通路に連通する吐出口およびダイレク
ト給油を行う第２潤滑油供給通路に連通する吐出口に加
えて補助吐出口を備え、潤滑油供給量補正手段は上記補
助吐出口から第２潤滑油供給通路への潤滑油供給量を調
整してダイレクト給油の回転補正を行うことを特徴とす
る特許請求の範囲第２項記載のエンジンの潤滑装置。
（６）前記メタリングオイルポンプは、エンジン出力軸
の回転に同期して回転するポート給油用のプランジャと
ダイレクト給油用のプランジャとを備えるとともに、各
プランジャに当接する２つのカムが形成されたコントロ
ールピンと、該コントロールピンをエンジン負荷の大き
さと潤滑油供給量補正手段の回転補正との双方に応じて
動かし各カムのプランジャに当接する位置を移動させて
プランジャのストローク量を変化させる動作手段とから
構成されることを特徴とする特許請求の範囲第２項また
は第３項記載のエンジンの潤滑装置。
（７）前記メタリングオイルポンプのコントロールピン
は、軸心を中心とした回転動作および軸方向の摺動によ
ってプランジャのストローク量を変更する形状のカムを
備え、負荷および回転補正に応じて上記コントロールピ
ンを回転方向および軸方向に移動させることを特徴とす
る特許請求の範囲第３項記載のエンジンの潤滑装置。
（８）前記メタリングオイルポンプは、エンジン出力軸
の回転に同期して回転する潤滑油供給用のプランジャと
、該プランジャに当接し連続的に形状が変化するカムを
有する潤滑油供給量調整用のコントロールピンと、この
コントロールピンを動かしカムのプランジャに当接する
位置を移動させてプランジャのストローク量を連続的に
変化させる動作手段とから構成され、上記動作手段はコ
ントロールピンを動かすステッピングモータと、エンジ
ン負荷と回転数を検出する検出手段と、検出手段の出力
によりステッピングモータに負荷の変化に対応するとと
もに回転数の変化に連続的に対応した回転補正を行う作
動信号を出力する制御手段とを備えたことを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のエンジンの潤滑装置。
（９）前記メタリングオイルポンプのコントロールピン
は、軸方向に横断面積が変化してプランジャのストロー
ク量を変更する形状のカムを備え、上記コントロールピ
ンをステッピングモータによって負荷および回転補正に
応じて軸方向に移動させることを特徴とする特許請求の
範囲第８項記載のエンジンの潤滑装置。
（１０）前記ステッピングモータは、その出力軸がコン
トロールピンの軸方向に移動して該コントロールピンの
移動を行うことを特徴とする特許請求の範囲第９項記載
のエンジンの潤滑装置。
（１１）前記ステッピングモータの出力軸によるコント
ロールピンの駆動方向は、カムに当接するプランジャの
ストロークが増大する方向のみとしたことを特徴とする
特許請求の範囲第１０項記載のエンジンの潤滑装置。