JPS62241552A - 排ガス浄化用一体型触媒担体 - Google Patents
排ガス浄化用一体型触媒担体Info
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- JPS62241552A JPS62241552A JP61082285A JP8228586A JPS62241552A JP S62241552 A JPS62241552 A JP S62241552A JP 61082285 A JP61082285 A JP 61082285A JP 8228586 A JP8228586 A JP 8228586A JP S62241552 A JPS62241552 A JP S62241552A
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Landscapes
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- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、炭化水素(HC) 、−酸化炭素(CO)
、および酸化窒素(NOx)の無害化に使用するための
一体覆触媒担体に関し、特に、自動車排気ガスおよび固
定型エンジン排気ガスの浄化に使用する触媒担体に関す
る。
、および酸化窒素(NOx)の無害化に使用するための
一体覆触媒担体に関し、特に、自動車排気ガスおよび固
定型エンジン排気ガスの浄化に使用する触媒担体に関す
る。
[従来の技術]
一体型構造担体(モノリス担体)には、材質、形状、製
法につき各種あるが、一般的には;−二ング社製、日本
碍子株式会社製のコーディエライト質、角臘セルのモノ
リス担体が多く使用されている。このコーディエライト
質モノリス担体は、比表面積が約1 m / Iと非常
に小さいので、貴金属のような触媒金属を担持しても、
担体表面上へ分散させることができない。その結果、初
期性能、耐久性能がともに劣る触媒しか得られず、この
まま担体として使用するには実用性がない。そこで従来
、上記欠点を解決する念めに、モノリス担体に、活性ア
ルミナ被膜を形成せしめ、比表面積を増大させて触媒金
属の分散性を向上させ、性能を良好にすることが行なわ
れている。
法につき各種あるが、一般的には;−二ング社製、日本
碍子株式会社製のコーディエライト質、角臘セルのモノ
リス担体が多く使用されている。このコーディエライト
質モノリス担体は、比表面積が約1 m / Iと非常
に小さいので、貴金属のような触媒金属を担持しても、
担体表面上へ分散させることができない。その結果、初
期性能、耐久性能がともに劣る触媒しか得られず、この
まま担体として使用するには実用性がない。そこで従来
、上記欠点を解決する念めに、モノリス担体に、活性ア
ルミナ被膜を形成せしめ、比表面積を増大させて触媒金
属の分散性を向上させ、性能を良好にすることが行なわ
れている。
従来、仁のアルミナ被膜に使用される活性アルミナは、
特公昭56−27295号公報にみると」二 とく、約50 m2/9以1の比表面積を有しており、
一般的にα、θ−アルミナを除く、活性アルミナ種をさ
している。さらに、その後、特開昭54−148187
号公報におけるように、δ−アルミナが主体でχ、γ、
に、θ、ρ−アルミナが一部という構成のものが示され
、又、特開昭58−30333号公報においてはα−ア
ルミナとアルミナゾルの1000℃以下の焼成による触
媒担体アルミナ被膜はα−アルミナのみのX線回折結果
を示す。
特公昭56−27295号公報にみると」二 とく、約50 m2/9以1の比表面積を有しており、
一般的にα、θ−アルミナを除く、活性アルミナ種をさ
している。さらに、その後、特開昭54−148187
号公報におけるように、δ−アルミナが主体でχ、γ、
に、θ、ρ−アルミナが一部という構成のものが示され
、又、特開昭58−30333号公報においてはα−ア
ルミナとアルミナゾルの1000℃以下の焼成による触
媒担体アルミナ被膜はα−アルミナのみのX線回折結果
を示す。
[発明が解決しようとする問題点コ
従来の自動車排ガス浄化用触媒に対する要求性能は、触
媒入口ガス温度の上限が800℃前後となっていたこと
から、800℃までの熱耐久性があることであり九。し
かしながら、最近の触媒取付は位置の排気管上流部への
移動や高速走行での使用を重視することから、触媒入口
ガス温度の上限が上昇して、900℃前後となっておシ
、触媒温度は1000℃程度になっていると考えられる
。その結果、従来それほど重視されていなかっ九高温耐
久性が最近、とくに、問題視されるようになり念。従っ
て、従来技術による触媒では、高温耐久性が不十分であ
る。この理由を推測するに、特公昭56−27295号
公報や、特開昭54−148187号公報に示される活
性アルミナ種では、1000℃の高温下では、結晶が変
態を起こし、新品状態では、触媒金属が高分散に担持さ
れていたにもかかわらず、結果的に、触媒金属のンンタ
リングが助長されるものと考えられる。又、特開昭58
−30333号の発明においては、あらかじめ1000
℃でも結晶が変態しないα−アルミナを使用している為
、その点については良いものと考えられるが、もともと
、比表面積が、1 m2/I以下と低いα−アルミナに
、触媒金属を担持するため高分散に担持されず、性能が
不十分であると考えられる。
媒入口ガス温度の上限が800℃前後となっていたこと
から、800℃までの熱耐久性があることであり九。し
かしながら、最近の触媒取付は位置の排気管上流部への
移動や高速走行での使用を重視することから、触媒入口
ガス温度の上限が上昇して、900℃前後となっておシ
、触媒温度は1000℃程度になっていると考えられる
。その結果、従来それほど重視されていなかっ九高温耐
久性が最近、とくに、問題視されるようになり念。従っ
て、従来技術による触媒では、高温耐久性が不十分であ
る。この理由を推測するに、特公昭56−27295号
公報や、特開昭54−148187号公報に示される活
性アルミナ種では、1000℃の高温下では、結晶が変
態を起こし、新品状態では、触媒金属が高分散に担持さ
れていたにもかかわらず、結果的に、触媒金属のンンタ
リングが助長されるものと考えられる。又、特開昭58
−30333号の発明においては、あらかじめ1000
℃でも結晶が変態しないα−アルミナを使用している為
、その点については良いものと考えられるが、もともと
、比表面積が、1 m2/I以下と低いα−アルミナに
、触媒金属を担持するため高分散に担持されず、性能が
不十分であると考えられる。
〔問題点を解決するための手段]
本発明者らは、上記従来技術の問題点を解決すべく鋭意
研究を行なった結果、従来の触媒に比べ、高温耐久性に
すぐれた排ガス浄化用触媒となシ得る触媒担体な提供す
ることに成功し几。
研究を行なった結果、従来の触媒に比べ、高温耐久性に
すぐれた排ガス浄化用触媒となシ得る触媒担体な提供す
ることに成功し几。
すなわちこの発明の排ガス浄化用一体製触媒担体は、触
媒金属を担持するための基材上のアルミナコートの活性
アルミナが、X線回折によって同定しうる、α−アルミ
ナおよびθ−アルミナV含み、かつδ−アルミナ、γ−
アルミナ、に−アルミナ、χ−アルミナおよびθ−アル
ミナから選ばれ友少くとも1種を含んだものである。
媒金属を担持するための基材上のアルミナコートの活性
アルミナが、X線回折によって同定しうる、α−アルミ
ナおよびθ−アルミナV含み、かつδ−アルミナ、γ−
アルミナ、に−アルミナ、χ−アルミナおよびθ−アル
ミナから選ばれ友少くとも1種を含んだものである。
この発明において、基材として用いるモノリス担体は、
コージェライト、ムライト等であシ、基材の形態は三角
、四角及び波形のセル構造のものがよい。
コージェライト、ムライト等であシ、基材の形態は三角
、四角及び波形のセル構造のものがよい。
なお、本発明の触媒担体に担持される触媒金属としては
、白金、ノ々ラジウムおよびロジウムのうちの少くとも
一種を用いるのが好ましい。
、白金、ノ々ラジウムおよびロジウムのうちの少くとも
一種を用いるのが好ましい。
[作用]
本発明の触媒担体の活性アルミナは、α−アルミナおよ
びθ−アルミナを含み、かりδ−アルミナ、γ−アルミ
ナ、に−アルミナ、χ−アルミナおよびθ−アルミナの
うちの少くとも一種を含むものである。
びθ−アルミナを含み、かりδ−アルミナ、γ−アルミ
ナ、に−アルミナ、χ−アルミナおよびθ−アルミナの
うちの少くとも一種を含むものである。
本発明の触媒担体は、十分な比表面積を有するため、十
分に高分散に触媒金属が担持され、それによシ高性能の
触媒を与える。しかも、高温下での使用においても、ア
ルミナの結晶変態の触媒金属への影響が小さいので、十
分に耐久性を有する触媒を提供し得るものと考えられる
。
分に高分散に触媒金属が担持され、それによシ高性能の
触媒を与える。しかも、高温下での使用においても、ア
ルミナの結晶変態の触媒金属への影響が小さいので、十
分に耐久性を有する触媒を提供し得るものと考えられる
。
本発明の触媒担体においては、50m1g以上の比表面
積を有する活性アルミナであるδ、γ、に。
積を有する活性アルミナであるδ、γ、に。
χ、ρ−アルミナのうちいずれかが十分に存在するので
、低比表面積のαまたはθ−アルミナが存在しても十分
な比表面積(約30m/!i以上)を有する触媒担体が
得られ、しかもその担体に貴金属を十分に高分散に担持
することができる。さらに高温下において、貴金属がほ
とんど担持されていないα−またはθ−アルミナが含ま
れている念めに、アルミナの変態による貴金属への影響
が少く、また貴金属が高分散に担持されているため貴金
属間の粒成長も少く、十分な耐久性を有する触媒を提供
し得るものと考えられる。
、低比表面積のαまたはθ−アルミナが存在しても十分
な比表面積(約30m/!i以上)を有する触媒担体が
得られ、しかもその担体に貴金属を十分に高分散に担持
することができる。さらに高温下において、貴金属がほ
とんど担持されていないα−またはθ−アルミナが含ま
れている念めに、アルミナの変態による貴金属への影響
が少く、また貴金属が高分散に担持されているため貴金
属間の粒成長も少く、十分な耐久性を有する触媒を提供
し得るものと考えられる。
[実施例]
実施例1
平均粒子径15μで比表面積が約100m/7の活性ア
ルミナ粉末1kl?と、この粉末Z空気中1200℃で
3時間焼成したアルミナ粉末(比表面積が5m/I/以
下を示した)1ゆと、硝酸アルミニウム9水和物120
Iと、イオン交換水580Iと、口座化学社製アルミナ
ゾル(商品名AAs−200)1400とをヤマト製う
ゲスタ−2−で3時間以上混合攪拌し、スラリーを調製
し次。このスラリーはpH4,1で、粘度はB壓粘度計
で3206ap−1であった。
ルミナ粉末1kl?と、この粉末Z空気中1200℃で
3時間焼成したアルミナ粉末(比表面積が5m/I/以
下を示した)1ゆと、硝酸アルミニウム9水和物120
Iと、イオン交換水580Iと、口座化学社製アルミナ
ゾル(商品名AAs−200)1400とをヤマト製う
ゲスタ−2−で3時間以上混合攪拌し、スラリーを調製
し次。このスラリーはpH4,1で、粘度はB壓粘度計
で3206ap−1であった。
次に400個セル/インチを有する円筒形状のコージェ
ライトで形成されるハニカム状モノリス担体(日本碍子
社製で直径9.3 wg 、長さ100−1体積0.6
7911)Y水中に浸し、十分に吸水させ次のち取シ出
し、セル内に残った水を空気流で吹きはらった。先に調
製し友スラリー中に、この吸水させ危担体を15分間浸
漬してから取シ出し、セル内の過剰のスラリーを空気流
を用いて吹きはらっ几。このようにしてスラリーが付着
し九担体を、5時間乾燥して、さらに電気炉を用いて空
気中700℃で1時間焼成して68.9のコーティング
被膜を担、体に形成させ友。このようなコーティング操
作をくり返し全量で1351の破膜を担体に形成させ、
触媒担体な得友。この担体の被膜乞けずり落し、これを
X線回折すると、γ、θ、δさらにα−アルミナが検出
された。
ライトで形成されるハニカム状モノリス担体(日本碍子
社製で直径9.3 wg 、長さ100−1体積0.6
7911)Y水中に浸し、十分に吸水させ次のち取シ出
し、セル内に残った水を空気流で吹きはらった。先に調
製し友スラリー中に、この吸水させ危担体を15分間浸
漬してから取シ出し、セル内の過剰のスラリーを空気流
を用いて吹きはらっ几。このようにしてスラリーが付着
し九担体を、5時間乾燥して、さらに電気炉を用いて空
気中700℃で1時間焼成して68.9のコーティング
被膜を担、体に形成させ友。このようなコーティング操
作をくり返し全量で1351の破膜を担体に形成させ、
触媒担体な得友。この担体の被膜乞けずり落し、これを
X線回折すると、γ、θ、δさらにα−アルミナが検出
された。
つぎに、この触媒担体な白金アンミン水溶液中に浸漬し
、触媒担体に触媒金属の白金を吸着させ几のち、80℃
で温風乾燥を1時間行って、さらに250℃で1時間乾
燥し、引きつづき塩化ロジウム水溶液中に触媒担体を浸
漬させて触媒担体に触媒金属のロジウムを吸着させたの
ち、80℃で温風乾燥を行い触媒Aを得友。この触媒の
貴金属量を定量分析すると白金が1.O1/l−触媒、
ロジウムが0.11//l−触媒であり之。
、触媒担体に触媒金属の白金を吸着させ几のち、80℃
で温風乾燥を1時間行って、さらに250℃で1時間乾
燥し、引きつづき塩化ロジウム水溶液中に触媒担体を浸
漬させて触媒担体に触媒金属のロジウムを吸着させたの
ち、80℃で温風乾燥を行い触媒Aを得友。この触媒の
貴金属量を定量分析すると白金が1.O1/l−触媒、
ロジウムが0.11//l−触媒であり之。
実施例2
平均粒子径16μで比表面積が約50 m2/ 1の活
性アルミナ粉末1ゆと、実施例1で用い几1200℃焼
成アルミナ粉末(比表面積が5m2/1ミナゾル(商品
名As−200) 1400 Nとを、ヤマト製うデス
ターラーで3時間以上混合攪拌し、スラリーを調製した
。このスラリーはPI(4,1テ、粘度はB型粘度計で
280 e、p、aであっ九。
性アルミナ粉末1ゆと、実施例1で用い几1200℃焼
成アルミナ粉末(比表面積が5m2/1ミナゾル(商品
名As−200) 1400 Nとを、ヤマト製うデス
ターラーで3時間以上混合攪拌し、スラリーを調製した
。このスラリーはPI(4,1テ、粘度はB型粘度計で
280 e、p、aであっ九。
このようにして調製し念スラリーを用いて、実施例1と
同様にモノリス担体にコーティング被膜を形成させ、触
媒担体l得な。その被膜をX線回折するとθ、δさらに
α−アルミナが検出された。
同様にモノリス担体にコーティング被膜を形成させ、触
媒担体l得な。その被膜をX線回折するとθ、δさらに
α−アルミナが検出された。
つぎに実施例1同様に、この触媒担体に触媒金属の白金
およびロジウムを吸着させ、触媒Bを得次。この白金量
およびロジウム量は、分析の結果実施例1と同じ1.0
.9 Pt/l−触媒、0.11! Rh/l−触媒で
あった。
およびロジウムを吸着させ、触媒Bを得次。この白金量
およびロジウム量は、分析の結果実施例1と同じ1.0
.9 Pt/l−触媒、0.11! Rh/l−触媒で
あった。
実施例3
住友アルミニウム製錬社製のアルミナ(商品名KHA
46 )を安用製作所製バイブロミルにょシ微粉砕して
平均粒子径が12μの活性アルミナ粉末(この比表面積
は約120 m2/Iであった)1ゆと、実施例1で用
いた1200℃焼成アルミナ粉末(比表面積が5m27
11以下)1kgと、硝酸アルミニウム9水和物120
#と、イオン交換水5801と、アルミナゾル(商品名
As−200) 1400 gとをヤマト製うゴスター
ラーで3時間以上混合攪したスラリを用いて、実施例1
と同様にモノリス担体にコーティング被膜を形成させ、
触媒担体を得友。この被膜をX線回折するとに、χ、ρ
、θ。
46 )を安用製作所製バイブロミルにょシ微粉砕して
平均粒子径が12μの活性アルミナ粉末(この比表面積
は約120 m2/Iであった)1ゆと、実施例1で用
いた1200℃焼成アルミナ粉末(比表面積が5m27
11以下)1kgと、硝酸アルミニウム9水和物120
#と、イオン交換水5801と、アルミナゾル(商品名
As−200) 1400 gとをヤマト製うゴスター
ラーで3時間以上混合攪したスラリを用いて、実施例1
と同様にモノリス担体にコーティング被膜を形成させ、
触媒担体を得友。この被膜をX線回折するとに、χ、ρ
、θ。
δ、α−アルミナが検出され次。
つぎに実施例1同様に、この触媒担体に触媒金属の白金
およびロジウムを吸着させ、触媒Cを得た@定量分析の
結果、実施例1と同様の白金およびロジウム量であり几
。
およびロジウムを吸着させ、触媒Cを得た@定量分析の
結果、実施例1と同様の白金およびロジウム量であり几
。
実施例4
平均粒子径15μで比表面積が約100m27gの活性
アルミナ粉末40011と、実施例1で用い次1200
℃焼成アルミナ粉末(比表面積が5m2/ II以下)
1600.9と、硝酸アルミニウム9水和物120Iと
、イオン交換水5soyと、アルミナゾル(商品名AS
−200) 1400 gとをヤマト製うゴスターラー
で3時間以上混合攪拌し、スラリ−を調製した。このス
ラリーは−14,2で粘度はBq粘度計で265C・p
egであっ几。このように調製したスラリーを用いて、
実施例1と同様にモノリス担体にコーティング被膜を形
成させ、触媒担体な得た。その被膜をX線回折すると実
施例1と同様にθpδ−さらにα−アルミナが検出され
た。次に実施例1と同様に触媒担体に触媒金属の白金お
よびロジウムを吸着させ、触媒07得次。
アルミナ粉末40011と、実施例1で用い次1200
℃焼成アルミナ粉末(比表面積が5m2/ II以下)
1600.9と、硝酸アルミニウム9水和物120Iと
、イオン交換水5soyと、アルミナゾル(商品名AS
−200) 1400 gとをヤマト製うゴスターラー
で3時間以上混合攪拌し、スラリ−を調製した。このス
ラリーは−14,2で粘度はBq粘度計で265C・p
egであっ几。このように調製したスラリーを用いて、
実施例1と同様にモノリス担体にコーティング被膜を形
成させ、触媒担体な得た。その被膜をX線回折すると実
施例1と同様にθpδ−さらにα−アルミナが検出され
た。次に実施例1と同様に触媒担体に触媒金属の白金お
よびロジウムを吸着させ、触媒07得次。
定量分析の結果、実施例1と同様の白金およびロジウム
量であった◎ 比較例1 平均粒子径15μで比表面積が約100m/Ji’の活
性アルミナ粉末2 tcIFと、硝酸アルミニウム9水
和物120IIと、イオン交換水580Iと、アルミナ
ゾル(商品名AS−200)1400 、Fとをヤマト
展うダスターラーで3時間以上混合攪拌しスラリーを調
製した0このスラリーは−4,0で粘度はBW粘度計で
300 exp、lであった。このように調製したスラ
リーZ用いて、実施例1と同様にモノリス担体にコーテ
ィング被膜を形成させ、触媒担体な得た。この被膜をX
線回折するとγ−アルミナのみが検出され友。
量であった◎ 比較例1 平均粒子径15μで比表面積が約100m/Ji’の活
性アルミナ粉末2 tcIFと、硝酸アルミニウム9水
和物120IIと、イオン交換水580Iと、アルミナ
ゾル(商品名AS−200)1400 、Fとをヤマト
展うダスターラーで3時間以上混合攪拌しスラリーを調
製した0このスラリーは−4,0で粘度はBW粘度計で
300 exp、lであった。このように調製したスラ
リーZ用いて、実施例1と同様にモノリス担体にコーテ
ィング被膜を形成させ、触媒担体な得た。この被膜をX
線回折するとγ−アルミナのみが検出され友。
次に実施例1と同様に触媒金属の白金を1.0171−
触媒さらにロジウムを0.11/l−触媒、触媒担体に
吸着させ、触媒Eを得た。
触媒さらにロジウムを0.11/l−触媒、触媒担体に
吸着させ、触媒Eを得た。
比較例2
平均粒子径16μで比表面積が50m111の活性アル
ミナ粉末2ゆと、硝酸アルミニウム9水和物12ONと
、イオン交換水530.li’と、アルミナゾル(商品
名As−200) 1400 Fとt、実施例1と同様
に混合攪拌し、スラリーを調製し念。
ミナ粉末2ゆと、硝酸アルミニウム9水和物12ONと
、イオン交換水530.li’と、アルミナゾル(商品
名As−200) 1400 Fとt、実施例1と同様
に混合攪拌し、スラリーを調製し念。
このスラリーを用いて実施例1と同様にモノリス担体に
コーティング被膜を形成させて触媒担体な得友。この担
体の被膜をX線回折するとθ、δ−アルミナが検出され
た。次に実施例1と同様に白金を1.O9/l−触媒、
ロジウムY0.1j9/l−触媒触媒担体に吸着させ、
触媒F’g得比。
コーティング被膜を形成させて触媒担体な得友。この担
体の被膜をX線回折するとθ、δ−アルミナが検出され
た。次に実施例1と同様に白金を1.O9/l−触媒、
ロジウムY0.1j9/l−触媒触媒担体に吸着させ、
触媒F’g得比。
比較例3
実施例3で用いたアルミナ(商品名KHA−46)を微
粉砕した活性アルミナ粉末(平均粒子径12μで比表面
積が12.0 m2/I ) 2 k&と、硝酸7 /
l/ ミニラム9水和物120#と、イオン交換水58
0yと、アルミナゾル(商品名As−200> 140
0 Nとを実施例1と同様に混合攪拌してスラリーを調
製した。このスラリーを用いて実施例1と同様にモノリ
ス担体にコーティング被膜を形成させて触媒担体な得た
。この担体の被膜fI!:X線回折するとに、χ、ρ−
アルミナが検出され友。次に実施例1と同様に白金をL
oft/l−触媒、ロジウムt0.11/l−触媒、触
媒担体に吸着させ、触媒Gを得た。
粉砕した活性アルミナ粉末(平均粒子径12μで比表面
積が12.0 m2/I ) 2 k&と、硝酸7 /
l/ ミニラム9水和物120#と、イオン交換水58
0yと、アルミナゾル(商品名As−200> 140
0 Nとを実施例1と同様に混合攪拌してスラリーを調
製した。このスラリーを用いて実施例1と同様にモノリ
ス担体にコーティング被膜を形成させて触媒担体な得た
。この担体の被膜fI!:X線回折するとに、χ、ρ−
アルミナが検出され友。次に実施例1と同様に白金をL
oft/l−触媒、ロジウムt0.11/l−触媒、触
媒担体に吸着させ、触媒Gを得た。
比較例4
平均粒子径15μで比表面積が約100 m2/11の
活性アルミナ粉末を1200℃で3時間焼成したアルミ
ナ粉末(比表面積が5 m / 11以下)2ゆと、硝
酸アルミニウム9水和物120.9と、イオン交換水5
80gとアルミナゾル(商品名AS−200) 140
0.9とを実施例1と同様に混合攪拌してスラリーを調
製し友。
活性アルミナ粉末を1200℃で3時間焼成したアルミ
ナ粉末(比表面積が5 m / 11以下)2ゆと、硝
酸アルミニウム9水和物120.9と、イオン交換水5
80gとアルミナゾル(商品名AS−200) 140
0.9とを実施例1と同様に混合攪拌してスラリーを調
製し友。
このスラリーを用いて実施例1と同様にモノリス担体に
コーティング被膜を形成させて触媒担体な得友。この担
体の被膜′ltX線回折するとθ、α−アルミナが検出
した。次に実施例1と同様に白金を1.01/l−触媒
、ロジウムも、11!/l−触媒触媒担体に吸着させて
触媒Hな得九。
コーティング被膜を形成させて触媒担体な得友。この担
体の被膜′ltX線回折するとθ、α−アルミナが検出
した。次に実施例1と同様に白金を1.01/l−触媒
、ロジウムも、11!/l−触媒触媒担体に吸着させて
触媒Hな得九。
上記実施例1〜4および比較例1〜4で得られた触媒A
−Hにつき、原料アルミナの種類および被膜のアルミナ
の形態につき第1表にまとめて示した。
−Hにつき、原料アルミナの種類および被膜のアルミナ
の形態につき第1表にまとめて示した。
実施例5および比較例5
実施例1および比較例1において、得られ几触媒担体の
夫々を塩化ノーラジウム水溶液に浸漬し、さらに水素化
ホウ素ナトリウムによる還元処理を行ったのち、白金ア
ンミン水溶液および塩化ロジウム水溶液に浸漬して、白
金、パラジウム、ロジウムを触媒担体にそれぞれ0.5
1/l−触媒、0.51/l−触媒、0.111/l−
触媒吸着させ、触媒を得友。
夫々を塩化ノーラジウム水溶液に浸漬し、さらに水素化
ホウ素ナトリウムによる還元処理を行ったのち、白金ア
ンミン水溶液および塩化ロジウム水溶液に浸漬して、白
金、パラジウム、ロジウムを触媒担体にそれぞれ0.5
1/l−触媒、0.51/l−触媒、0.111/l−
触媒吸着させ、触媒を得友。
実施例6および比較例6
実施例1および比較例1で得られた触媒担体の夫々を、
塩化パラジウム水溶液に浸漬し、さらに水素化ホウ素ナ
トリウムによる還元処理を行ったのち、塩化ロジウム水
溶液に浸漬して、ノやラジウム、ロジウムを触媒担体に
それぞれLog/!−触媒、0.111/l−触媒吸着
させ、触媒を得た。
塩化パラジウム水溶液に浸漬し、さらに水素化ホウ素ナ
トリウムによる還元処理を行ったのち、塩化ロジウム水
溶液に浸漬して、ノやラジウム、ロジウムを触媒担体に
それぞれLog/!−触媒、0.111/l−触媒吸着
させ、触媒を得た。
耐久試験条件は、排気R3800ccのエンジンにて回
転数3300rpm、グースト−100mHg。
転数3300rpm、グースト−100mHg。
触媒人ガス温度890℃、空燃比(A/F ) 14.
5で、50時間触媒を排気ガスにさらすという条件であ
る。このようにして、耐久した触媒の性能の評価は、排
気量1600ccのエンジンにて、回転数260Orp
m、グースト−36OsmHg 、触媒入ガス温度46
0℃、A/F 14.5なる条件で耐久後の触媒に排気
ガスを通じ、炭化水素(HC)、−酸化炭素(CO)
、窒素酸化物(NOx )に対する浄化率を算出するこ
とによシ行った。これらの結果を第2表に示した。
5で、50時間触媒を排気ガスにさらすという条件であ
る。このようにして、耐久した触媒の性能の評価は、排
気量1600ccのエンジンにて、回転数260Orp
m、グースト−36OsmHg 、触媒入ガス温度46
0℃、A/F 14.5なる条件で耐久後の触媒に排気
ガスを通じ、炭化水素(HC)、−酸化炭素(CO)
、窒素酸化物(NOx )に対する浄化率を算出するこ
とによシ行った。これらの結果を第2表に示した。
第2表
[発明の効果]
以上の結果から明白のように、本発明の触媒担体は、同
一の触媒金属を担持した従来の触媒担体と比較して、高
温耐久性において非常にすぐれ念触媒性能を発揮するこ
とができる。
一の触媒金属を担持した従来の触媒担体と比較して、高
温耐久性において非常にすぐれ念触媒性能を発揮するこ
とができる。
Claims (1)
- 基材上のコート層に含有される活性アルミナが、α−ア
ルミナおよびθ−アルミナを含み、かつδ−アルミナ、
γ−アルミナ、κ−アルミナ、χ−アルミナおよびρ−
アルミナから選ばれた少くとも1種を含んだものである
排ガス浄化用一体型触媒担体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61082285A JPH064132B2 (ja) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | 排ガス浄化用一体型触媒担体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61082285A JPH064132B2 (ja) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | 排ガス浄化用一体型触媒担体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62241552A true JPS62241552A (ja) | 1987-10-22 |
JPH064132B2 JPH064132B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=13770248
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61082285A Expired - Fee Related JPH064132B2 (ja) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | 排ガス浄化用一体型触媒担体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH064132B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5534475A (en) * | 1994-03-02 | 1996-07-09 | Instituto Mexicano Del Petroleo | Catalytically active ceramic monoliths for the reduction of leaded gasoline fueled engine pollutants and the production thereof |
US6008155A (en) * | 1993-09-29 | 1999-12-28 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Exhaust emission control catalyst and process for producing the same |
WO2004004899A1 (ja) * | 2002-07-09 | 2004-01-15 | Daihatsu Motor Co., Ltd. | 排ガス浄化用触媒の製造方法 |
JP2004243306A (ja) * | 2002-10-11 | 2004-09-02 | Daihatsu Motor Co Ltd | 排ガス浄化用触媒の製造方法 |
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JP2011203035A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 沸騰水型原子力プラント |
WO2012029714A1 (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-08 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力排ガス再結合触媒及び再結合器 |
WO2012075675A1 (zh) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种在金属基板上制备催化剂涂层的方法 |
JP5607742B2 (ja) * | 2010-08-31 | 2014-10-15 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力排ガス再結合触媒及び再結合器 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60235642A (ja) * | 1984-05-07 | 1985-11-22 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化用モノリス触媒の製造方法 |
-
1986
- 1986-04-11 JP JP61082285A patent/JPH064132B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60235642A (ja) * | 1984-05-07 | 1985-11-22 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化用モノリス触媒の製造方法 |
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WO2004004898A1 (ja) * | 2002-07-09 | 2004-01-15 | Daihatsu Motor Co., Ltd. | 排ガス浄化用触媒 |
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WO2012029714A1 (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-08 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力排ガス再結合触媒及び再結合器 |
WO2012029090A1 (ja) * | 2010-08-31 | 2012-03-08 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力排ガス再結合触媒及び再結合器 |
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WO2012075675A1 (zh) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种在金属基板上制备催化剂涂层的方法 |
US9440227B2 (en) | 2010-12-10 | 2016-09-13 | Petrochina Company Limited | Method for preparing catalyst coating on metal base plate |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH064132B2 (ja) | 1994-01-19 |
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JPH0578380B2 (ja) | ||
JPH0480736B2 (ja) |
Legal Events
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