JPS63178847A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、排気ガス浄化用触媒に関するものである。詳
しく述べると、本発明は、自動車等の内燃機関からの排
気ガス中に含まれる有害成分である炭化水素(HC)、
−酸化炭素(Go)および窒素酸化物(NOX)を同時
に除去する排気ガス浄化用触媒に関するものであり、特
に、高温酸化雰囲気のような厳しい条件下で使用されて
も優れた耐久性を有し、かつ上記有害成分に対し、低温
での高い浄化性能を有する排気ガス浄化用触媒に関する
ものである。
しく述べると、本発明は、自動車等の内燃機関からの排
気ガス中に含まれる有害成分である炭化水素(HC)、
−酸化炭素(Go)および窒素酸化物(NOX)を同時
に除去する排気ガス浄化用触媒に関するものであり、特
に、高温酸化雰囲気のような厳しい条件下で使用されて
も優れた耐久性を有し、かつ上記有害成分に対し、低温
での高い浄化性能を有する排気ガス浄化用触媒に関する
ものである。
[従来の技術]
従来、排気ガス浄化用触媒においては、使用量が微量に
限定された貴金属を有効に使用するため、例えば、高表
面積の活性アルミナ等に貴金属を出来るだけ高分散に担
持する努力がなされてきた。
限定された貴金属を有効に使用するため、例えば、高表
面積の活性アルミナ等に貴金属を出来るだけ高分散に担
持する努力がなされてきた。
しかしながら貴金属を高分散に担持した触媒は、初期活
性は高いが、高温酸化雰囲気のような厳しい条件に曝さ
れると、貴金属の粒子成長や貴金属と担体物質との反応
が起こりやすく、貴金属が高分散に担持されているが故
に却って活性劣化が大きいという問題があった。
性は高いが、高温酸化雰囲気のような厳しい条件に曝さ
れると、貴金属の粒子成長や貴金属と担体物質との反応
が起こりやすく、貴金属が高分散に担持されているが故
に却って活性劣化が大きいという問題があった。
そして、ジルコニアは、本分野においては、触媒の比表
面積等の物性の安定を目的として主として担持基材に添
加して使用されることが多い。貴金属の担持基材として
使用した例としては、特公昭57−29215号および
特開昭57−153737号公報において、アルミナお
よびジルコニアを含有する被覆層を担体に形成せしめた
後に貴金属を担持する方法が提案されている。しかし、
これらの方法では、大部分の貴金属が実質的にはアルミ
ナに高分散されるため、上記したのと同様な原因による
活性劣化が起こる。
面積等の物性の安定を目的として主として担持基材に添
加して使用されることが多い。貴金属の担持基材として
使用した例としては、特公昭57−29215号および
特開昭57−153737号公報において、アルミナお
よびジルコニアを含有する被覆層を担体に形成せしめた
後に貴金属を担持する方法が提案されている。しかし、
これらの方法では、大部分の貴金属が実質的にはアルミ
ナに高分散されるため、上記したのと同様な原因による
活性劣化が起こる。
米国特許第4233189号明細書では、ジルコニアの
被覆層を担体に形成せしめた後に、ジルコニアに対して
低い担持率のロジウムを担持する触媒が開示されている
が、本発明に開示する貴金属を高い担持率で担持した少
量のジルコニアを他の多量の耐火性無機酸化物に分散さ
せた触媒と比較して、触媒の耐久性能が大幅に劣るもの
であった。
被覆層を担体に形成せしめた後に、ジルコニアに対して
低い担持率のロジウムを担持する触媒が開示されている
が、本発明に開示する貴金属を高い担持率で担持した少
量のジルコニアを他の多量の耐火性無機酸化物に分散さ
せた触媒と比較して、触媒の耐久性能が大幅に劣るもの
であった。
[問題点を解決するための手段]
本発明者らは鋭意研究の結果、使用量が微量に限定され
るべき貴金属は、多量の高表面積の耐火性無機酸化物に
低い担持率で担持し、出来るだけ、貴金属の分散度を高
めるべきとする従来の知見とは全く逆に貴金属を物性を
特定された少量のジルコニアに高い担持率で担持せしめ
てなる貴金属含有ジルコニアを、その平均粒径0.1〜
20μの比較的大きい凝集粒子に調整しこれを触媒コー
ティング層に分散させることにより触媒の耐久性能が飛
躍的に向上することを見出し、本発明を完成するに至っ
たのである。
るべき貴金属は、多量の高表面積の耐火性無機酸化物に
低い担持率で担持し、出来るだけ、貴金属の分散度を高
めるべきとする従来の知見とは全く逆に貴金属を物性を
特定された少量のジルコニアに高い担持率で担持せしめ
てなる貴金属含有ジルコニアを、その平均粒径0.1〜
20μの比較的大きい凝集粒子に調整しこれを触媒コー
ティング層に分散させることにより触媒の耐久性能が飛
躍的に向上することを見出し、本発明を完成するに至っ
たのである。
「発明の構成」
本発明の構成を以下に詳細に説明する。
まず、貴金属のジルコニアへの高い担持率の範囲は、白
金および/またはパラジウムについては、5〜30重量
%、好ましくは10〜20重量%。
金および/またはパラジウムについては、5〜30重量
%、好ましくは10〜20重量%。
ロジウムについては1〜20重量%、好ましくは、1〜
10重量%である。白金および/またはパラジウムが5
重量%未満、または、ロジウムが1重量%未満では通常
の高分散の状態に近くなり活性劣化が大きくなる。また
、白金および/またはパラジウムが30重量%を超えた
り、ロジウムが20i!ff1%を超える場合は、反応
に有効に寄与する貴金属の活性点が増加せず、むしろ初
期から少なくなるため、触媒の初期性能が低く、また本
発明の担持率の範囲にある場合には見られない貴金属の
粒子成長が起こり、粒子が巨大化してか媒の活性は大幅
に低下してしまう。
10重量%である。白金および/またはパラジウムが5
重量%未満、または、ロジウムが1重量%未満では通常
の高分散の状態に近くなり活性劣化が大きくなる。また
、白金および/またはパラジウムが30重量%を超えた
り、ロジウムが20i!ff1%を超える場合は、反応
に有効に寄与する貴金属の活性点が増加せず、むしろ初
期から少なくなるため、触媒の初期性能が低く、また本
発明の担持率の範囲にある場合には見られない貴金属の
粒子成長が起こり、粒子が巨大化してか媒の活性は大幅
に低下してしまう。
次に、貴金属が高い担持率で担持されたジルコニアを、
0.1〜20μの比較的大きい平均粒子径をもつ凝集粒
子に調整された形で、他の多量の耐火性無機酸化物に分
散させることが本発明の特徴である。この範囲の平均粒
子径とすることによって、排気ガス浄化反応の効率を阻
害することなく、貴金属と耐火性無機酸化物との相互作
用や反応を緩和することが出来る。
0.1〜20μの比較的大きい平均粒子径をもつ凝集粒
子に調整された形で、他の多量の耐火性無機酸化物に分
散させることが本発明の特徴である。この範囲の平均粒
子径とすることによって、排気ガス浄化反応の効率を阻
害することなく、貴金属と耐火性無機酸化物との相互作
用や反応を緩和することが出来る。
本発明に使用されるジルコニアは、少くとも10ゴ/g
好ましくは、60〜100TIt/gの比表面積を有し
、かつ、2000Å以下好ましくは500Å以下の平均
−次粒子径を有するものが好適である。
好ましくは、60〜100TIt/gの比表面積を有し
、かつ、2000Å以下好ましくは500Å以下の平均
−次粒子径を有するものが好適である。
上記物性を有するジルコニアであれば、市販のものを使
用しても良く、また、新たにジルコニウム塩の水溶液を
アンモニア等で中和し、水洗後乾燥焼成する方法等によ
っても調製されうるちのである。さらに、10重量%以
下のイツトリウムまたはカルシウム等のアルカリ土類金
属によって安定化されたジルコニアも使用可能である。
用しても良く、また、新たにジルコニウム塩の水溶液を
アンモニア等で中和し、水洗後乾燥焼成する方法等によ
っても調製されうるちのである。さらに、10重量%以
下のイツトリウムまたはカルシウム等のアルカリ土類金
属によって安定化されたジルコニアも使用可能である。
−〇−
こうしたジルコニアは、高い担持率で貴金属を担持した
際、良好な担持状態を与えるe貴金属の担持は、貴金属
溶液をジルコニアと混合後乾燥、焼成し、必要により還
元して行なわれるが、この際、ジルコニアは凝集粒子と
して粒径が大きくなるので、これをミル等で粉砕して、
平均粒子径を0.1〜20μとする。このようにして得
られる粒子径を調整された貴金属含有ジルコニアを含む
スラリーを一体構造を有するハニカム担体にウォッシュ
コートし、乾燥し、必要により焼成して完成触媒を得る
。
際、良好な担持状態を与えるe貴金属の担持は、貴金属
溶液をジルコニアと混合後乾燥、焼成し、必要により還
元して行なわれるが、この際、ジルコニアは凝集粒子と
して粒径が大きくなるので、これをミル等で粉砕して、
平均粒子径を0.1〜20μとする。このようにして得
られる粒子径を調整された貴金属含有ジルコニアを含む
スラリーを一体構造を有するハニカム担体にウォッシュ
コートし、乾燥し、必要により焼成して完成触媒を得る
。
一体構造を有するハニカム担体とは、コージェライト、
ムライト、α−アルミナ等のセラミック担体およびステ
ンレスまたはFe−Cr−Al1合金等の酸化抵抗性の
耐熱金属を用いたメタルモノリス担体のことをいう。
ムライト、α−アルミナ等のセラミック担体およびステ
ンレスまたはFe−Cr−Al1合金等の酸化抵抗性の
耐熱金属を用いたメタルモノリス担体のことをいう。
本発明に使用される貴金属源としては、塩化白金酸、ジ
ニトロジアンミン白金、塩化パラジウム。
ニトロジアンミン白金、塩化パラジウム。
硝酸パラジウム、塩化ロジウム、硝酸ロジウム。
硫酸ロジウム等が好ましい。
本発明に使用される耐火性無機酸化物としては、アルミ
ナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、マグネシアなどが
挙げられるが、アルミナ特に活性アルミナの使用が好ま
しい。アルミナの結晶形としては、γ、δ、θ、α、χ
、に、ηのいずれの形でも使用可能である。また、カル
シウム、バリウム等のアルカリ土類元素、さらに、クロ
ム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、セシウム、ジ
ルコニウムなどの金属元素のうちの少くとも一種を酸化
物の形で、0.1〜30重量%担持された活性アルミナ
も使用可能である。
ナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、マグネシアなどが
挙げられるが、アルミナ特に活性アルミナの使用が好ま
しい。アルミナの結晶形としては、γ、δ、θ、α、χ
、に、ηのいずれの形でも使用可能である。また、カル
シウム、バリウム等のアルカリ土類元素、さらに、クロ
ム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、セシウム、ジ
ルコニウムなどの金属元素のうちの少くとも一種を酸化
物の形で、0.1〜30重量%担持された活性アルミナ
も使用可能である。
以下、実施例にて本発明を更に詳細に説明するが、本発
明は、これら実施例のみに限定されるものではないこと
は言うまでもない。
明は、これら実施例のみに限定されるものではないこと
は言うまでもない。
実施例1
市販コージェライト質モノリス担体く日本硝子株式会社
製)を用いて触媒を調製した。用いられたモノリス担体
は横断面が1インチ平方当り約400個のガス流通セル
を有する外径33sφ。
製)を用いて触媒を調製した。用いられたモノリス担体
は横断面が1インチ平方当り約400個のガス流通セル
を有する外径33sφ。
長ざ76 s Lの円柱状のもので約65 tnRの体
積を有した。
積を有した。
白金(Pt )1.5fllを含有するジニトロジアン
ミン白金の硝酸水溶液と、比表面積60m/g。
ミン白金の硝酸水溶液と、比表面積60m/g。
平均粒径200人を有するジルコニア(第−稀元素化学
製)7.5gを混合し、120℃で一晩乾燥した。その
後、空気中400℃で2時間焼成して16.7重量%P
t含有ジルコニア粉体を調製した。
製)7.5gを混合し、120℃で一晩乾燥した。その
後、空気中400℃で2時間焼成して16.7重量%P
t含有ジルコニア粉体を調製した。
ロジウム(Rh >0.3gを含有する硝酸ロジウム水
溶液と、上記と同様のジルコニア3gを混合し120℃
で一晩乾燥した、その後空気中4.00℃で2時間焼成
して9重量%Rh含有ジルコニア粉体を調製した。
溶液と、上記と同様のジルコニア3gを混合し120℃
で一晩乾燥した、その後空気中4.00℃で2時間焼成
して9重量%Rh含有ジルコニア粉体を調製した。
上記Pt含有ジルコニア粉体をおよびRh含有ジルコニ
ア粉体をそれぞれ乳鉢で二次粒子の平均粒子径が約20
μとなるよう粉砕した後、比表面積100m/aの活性
アルミナ139gと混合し、ボールミルで20時時間式
粉砕することによってコーティング用水性スラリーを調
製した。
ア粉体をそれぞれ乳鉢で二次粒子の平均粒子径が約20
μとなるよう粉砕した後、比表面積100m/aの活性
アルミナ139gと混合し、ボールミルで20時時間式
粉砕することによってコーティング用水性スラリーを調
製した。
このコーティング用水性スラリーに前記モノリス担体を
浸漬し、取り出した後、セル内の過剰スラリーを圧縮空
気でブローして全ての目詰りを除去した。次いで130
℃で3時間乾燥して完成触媒を得た。
浸漬し、取り出した後、セル内の過剰スラリーを圧縮空
気でブローして全ての目詰りを除去した。次いで130
℃で3時間乾燥して完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をE 1ectronPro
be Micro Analysis (EPM
A)によって3000倍の倍率のPt 、Rhの分布写
真を無作為に30ケ所撮影し分析したところ、pt含有
ジルコニアおよびRh含有ジルコニアがそれぞれ平均粒
子径7μ、7μで分散していた。
be Micro Analysis (EPM
A)によって3000倍の倍率のPt 、Rhの分布写
真を無作為に30ケ所撮影し分析したところ、pt含有
ジルコニアおよびRh含有ジルコニアがそれぞれ平均粒
子径7μ、7μで分散していた。
また、この触媒は、−個当りPt 0.065g。
Rh0.013g含有シテイタ。
実施例2
パラジウム(Pd )1.5gを含有する硝酸パラジウ
ム水溶液と、実施例1で用いたのと同じジルコニア7.
5gを混合し、120℃で一晩乾燥した。その後、空気
中400℃で2時間焼成して、16.7重量%Pd含有
ジルコニア粉体を調製した。
ム水溶液と、実施例1で用いたのと同じジルコニア7.
5gを混合し、120℃で一晩乾燥した。その後、空気
中400℃で2時間焼成して、16.7重量%Pd含有
ジルコニア粉体を調製した。
実施例1において、pt含有ジルコニア粉体の代わりに
上記pd含有ジルコニア粉体を用いる以外は実施例1と
同様な方法で完成触媒を得た。
上記pd含有ジルコニア粉体を用いる以外は実施例1と
同様な方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
Pd含有ジルコニアは平均粒子径5μ。
Pd含有ジルコニアは平均粒子径5μ。
Rh含有ジルコニアは平均粒子径6μで分散していた。
この触媒は一個当りPd 0.065Ω、Rh0.01
3g含有していた。
3g含有していた。
実施例3
Pt 0.9gを含有する塩化白金酸水溶液とPd 0
.60を含有する塩化パラジウム水溶液との混合溶液と
、実施例1で用いたのと同じジルコニア7.5gを混合
し、120℃で一晩乾燥した。
.60を含有する塩化パラジウム水溶液との混合溶液と
、実施例1で用いたのと同じジルコニア7.5gを混合
し、120℃で一晩乾燥した。
その後、空気中400℃で2時間焼成して、10重量%
Ptおよび5重量%Pd含有ジルコニア粉体を調製した
。
Ptおよび5重量%Pd含有ジルコニア粉体を調製した
。
実施例1において、Pt含有ジルコニア粉体の代わりに
上記ptおよびPd含有ジルコニア粉体を用いる以外は
実施例1と同様な方法で完成触媒を得た。
上記ptおよびPd含有ジルコニア粉体を用いる以外は
実施例1と同様な方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
ptおよびPd含有ジルコニアは平均粒子径13μ、R
h含有ジルコニアは平均粒子径5μで分散していた。
ptおよびPd含有ジルコニアは平均粒子径13μ、R
h含有ジルコニアは平均粒子径5μで分散していた。
この触媒は一個当りPt 0.0390 、PdO,0
26(1、Rh 0.013g含有していた。
26(1、Rh 0.013g含有していた。
実施例4
実施例1で用いたジルコニアの代わりに比表面積90T
It/g、平均粒径150人を有するジルコニア(第−
稀元素化学製)を用いる以外は実施例1と同様な方法で
完成触媒を得た。
It/g、平均粒径150人を有するジルコニア(第−
稀元素化学製)を用いる以外は実施例1と同様な方法で
完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
Pt含有ジルコニアは平均粒子径2μ、Rh含有ジルコ
ニアは6μで分散していた。
Pt含有ジルコニアは平均粒子径2μ、Rh含有ジルコ
ニアは6μで分散していた。
この触媒は一個当りPt 0.065g、RhO,01
3(l含有していた。
3(l含有していた。
実施例5
厚さ60μでアルミニウムを5重量%含有するフェライ
トステンレススチールの薄板と、この薄板をピッチ2.
5#の波形に成形した波板とを交互に重ねて積層し、外
径33#φ、長さ76#の円柱状の金属製モノリス担体
を成形した。この担体は横断面が1インチ平方当り約4
75個のガス流通セルを有していた。
トステンレススチールの薄板と、この薄板をピッチ2.
5#の波形に成形した波板とを交互に重ねて積層し、外
径33#φ、長さ76#の円柱状の金属製モノリス担体
を成形した。この担体は横断面が1インチ平方当り約4
75個のガス流通セルを有していた。
実施例1においてコージェライト質モノリス担体の代わ
りに上記金属製モノリス担体を用いる以外は実施例1と
同様な方法で完成触媒を得た。
りに上記金属製モノリス担体を用いる以外は実施例1と
同様な方法で完成触媒を得た。
このコーティング層をEPMAで分析したところpt含
有ジルコニアは平均粒子径6μ、Rh含有ジルコニアは
7μで分散していた。
有ジルコニアは平均粒子径6μ、Rh含有ジルコニアは
7μで分散していた。
この触媒は一個当りPt O,065g 、RhO,0
13!II含有していた。
13!II含有していた。
実施例6
硝酸セリウム[Ce (NO3)ヨ ・6H20]25
、2gと、硝酸鉄[Fe (NO3)3・9H20]
10.10を純水100gに溶解し、比表面積100y
</(lの活性アルミナ127gと混合して120℃で
一晩乾燥した。その後空気中700℃で1時間焼成して
CeO2およびFe2O3含有アルミナ粉体を得た。
、2gと、硝酸鉄[Fe (NO3)3・9H20]
10.10を純水100gに溶解し、比表面積100y
</(lの活性アルミナ127gと混合して120℃で
一晩乾燥した。その後空気中700℃で1時間焼成して
CeO2およびFe2O3含有アルミナ粉体を得た。
13一
実施例1において、139gの活性アルミナの代わりに
上記CeO2およびFe 203含有アルミナを用いる
以外は実施例1と同様にして完成触媒を得た。
上記CeO2およびFe 203含有アルミナを用いる
以外は実施例1と同様にして完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
Pt含有ジルコニアおよびRh含有ジルコニアがそれぞ
れ平均粒子径5μおよび5μで分散していた。
Pt含有ジルコニアおよびRh含有ジルコニアがそれぞ
れ平均粒子径5μおよび5μで分散していた。
また、この触媒は一個当りPt 0.065o 。
Rh 0.0139含有していた。
比較例1
実施例1で用いた比表面積100ゴ/gの活性アルミナ
150gをボールミルで20時時間式粉砕することによ
りコーティング用水性スラリーを調製した。
150gをボールミルで20時時間式粉砕することによ
りコーティング用水性スラリーを調製した。
このコーティング用水性スラリーと実施例1と同様な方
法でコージェライト質モノリス担体にアルミナとして6
.59コーテイングした。この活性アルミナコーティン
グ担体をジニトロジアンミン白金の硝酸水溶液と硝酸ロ
ジウム水溶液との混合溶液に浸漬し、引き出した後、圧
縮空気で余分な水溶液を除いた後、130℃で3時間乾
燥し、空気中400℃で2時間焼成し完成触媒を得た。
法でコージェライト質モノリス担体にアルミナとして6
.59コーテイングした。この活性アルミナコーティン
グ担体をジニトロジアンミン白金の硝酸水溶液と硝酸ロ
ジウム水溶液との混合溶液に浸漬し、引き出した後、圧
縮空気で余分な水溶液を除いた後、130℃で3時間乾
燥し、空気中400℃で2時間焼成し完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
Pt、Rh共に0.5μ以上の粒子としては検出されな
かった。
Pt、Rh共に0.5μ以上の粒子としては検出されな
かった。
この触媒は一個当りpt o、○65(1,RhO,0
13a含有していた。
13a含有していた。
比較例2
実施例1で用いた比表面積60m/q、平均粒径200
人のジルコニア150(lをボールミルで20時時間式
粉砕することによりコーティング用水性スラリーを調製
した。
人のジルコニア150(lをボールミルで20時時間式
粉砕することによりコーティング用水性スラリーを調製
した。
このコーティング用水性スラリーを実施例1と同様な方
法でコージェライト質モノリス担体にジルコニアとして
6.5gコーティングした。このジルコニアコーティン
グ担体に比較例1と同様な方法でPtとRhを担持し完
成触媒を得た。
法でコージェライト質モノリス担体にジルコニアとして
6.5gコーティングした。このジルコニアコーティン
グ担体に比較例1と同様な方法でPtとRhを担持し完
成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
Pt 、Rh共に0.5μ以上の粒子としては検出され
なかった。
Pt 、Rh共に0.5μ以上の粒子としては検出され
なかった。
この触媒は一個当りPt 0.065.Rh0.013
g含有していた。
g含有していた。
[発明の効果]
実施例1から実施例6までの触媒と、比較例1゜比較例
2の触媒の電気炉エージング後における触媒性能を調べ
た。
2の触媒の電気炉エージング後における触媒性能を調べ
た。
電気炉エージングは、空気中900℃で10時間触媒を
加熱するという、非常に厳しい高温1化雰囲気で行なっ
た。
加熱するという、非常に厳しい高温1化雰囲気で行なっ
た。
エージング後の触媒性能の評価は、市販の電子制御方式
のエンジン(4気筒1800cc>を使用し、各触媒を
充填したマルチコンバーターを、エンジンの排気系に連
設して行なった。空燃比をA/F=14.6に固定して
エンジンを運転し、エンジン排気系の触媒コンバーター
の前に熱交換器を取り付けて、触媒入口ガス温度を30
0℃から500℃まで連続的に変化させた時の触媒入口
及び出口ガス組成を分析してCo、HC及びNoの浄化
率を求めることにより触媒の低温での浄化性能を評価し
た。
のエンジン(4気筒1800cc>を使用し、各触媒を
充填したマルチコンバーターを、エンジンの排気系に連
設して行なった。空燃比をA/F=14.6に固定して
エンジンを運転し、エンジン排気系の触媒コンバーター
の前に熱交換器を取り付けて、触媒入口ガス温度を30
0℃から500℃まで連続的に変化させた時の触媒入口
及び出口ガス組成を分析してCo、HC及びNoの浄化
率を求めることにより触媒の低温での浄化性能を評価し
た。
上記のようにして求めたCo、HC及びNoの浄化率対
触媒入ロガス温度をグラフにプロットし、浄化率が50
%を示す触媒入口ガス温度<TSD)を求めて、触媒の
低温での浄化性能を評価する基準とした。
触媒入ロガス温度をグラフにプロットし、浄化率が50
%を示す触媒入口ガス温度<TSD)を求めて、触媒の
低温での浄化性能を評価する基準とした。
以上の触媒性能評価方法により得られた結果を第1表に
示す。
示す。
− ′18−
次に、実施例1から実施例6までの触媒と、比較例1.
比較例2の触媒のエンジン耐久走行後における触媒活性
を調べた。
比較例2の触媒のエンジン耐久走行後における触媒活性
を調べた。
市販の電子制御方式のエンジン(8気筒4400cc
)を使用し、各触媒を充填したマルチコンバーターをエ
ンジンの排気系に連設して耐久テストを行なった。エン
ジンは定常運転60秒、減速6秒(減速時に燃料がカッ
トされて、触媒は高温酸化雰囲気の厳しい条件に曝され
る)というモード運転で運転し、触媒入口ガス温度が定
常運転時800 ’Cとなる条件で50時間触媒をエー
ジングした。
)を使用し、各触媒を充填したマルチコンバーターをエ
ンジンの排気系に連設して耐久テストを行なった。エン
ジンは定常運転60秒、減速6秒(減速時に燃料がカッ
トされて、触媒は高温酸化雰囲気の厳しい条件に曝され
る)というモード運転で運転し、触媒入口ガス温度が定
常運転時800 ’Cとなる条件で50時間触媒をエー
ジングした。
エンジン耐久走行後の触媒性能評価は、前記電気炉エー
ジング後の評価と全く同じ方法で行ない低温での浄化性
能を比較した。その結果を次に第2表に示す。
ジング後の評価と全く同じ方法で行ない低温での浄化性
能を比較した。その結果を次に第2表に示す。
第2表 エンジン耐久走行後の触媒性能評価第1表およ
び第2表より明らかなように本発明に開示する白金、パ
ラジウムおよびロジウムを高い担持率で担持したジルコ
ニアを0.5〜20μの範囲の平均粒子径を有する凝集
粒子としてコーティング層に分散させた実施例1から実
施例6の触媒はいずれも、貴金属を従来の担持状態とし
た比較例1および比較例2の触媒よりも非常にすぐれた
触媒性能を示した。
び第2表より明らかなように本発明に開示する白金、パ
ラジウムおよびロジウムを高い担持率で担持したジルコ
ニアを0.5〜20μの範囲の平均粒子径を有する凝集
粒子としてコーティング層に分散させた実施例1から実
施例6の触媒はいずれも、貴金属を従来の担持状態とし
た比較例1および比較例2の触媒よりも非常にすぐれた
触媒性能を示した。
以上の結果から、本発明に開示する触媒の通常のエンジ
ン走行条件はもちろん高温酸化雰囲気のような厳しい条
件下でも劣化の少ない優れた耐久性をもつ触媒であるこ
とが明らかである。
ン走行条件はもちろん高温酸化雰囲気のような厳しい条
件下でも劣化の少ない優れた耐久性をもつ触媒であるこ
とが明らかである。
特許出願人 日本触媒化学工業株式会社手続補正書 (
自発) 昭和62年S月ぶ日
自発) 昭和62年S月ぶ日
Claims (5)
- (1)白金および/またはパラジウムを5〜30重量%
担持せしめてなるジルコニア(a)および/またはロジ
ウムを1〜20重量%担持せしめてなるジルコニア(b
)をそれぞれ0.1〜20μの平均粒子径の凝集粒子の
形で含有せしめた触媒組成物を一体構造を有するハニカ
ム担体に被覆担持せしめてなることを特徴とする排気ガ
ス浄化用触媒。 - (2)当該触媒組成物が、当該ジルコニア(a)および
/または(b)、さらに耐火性無機酸化物(c)からな
ることを特徴とする特許請求の範囲(1)記載の触媒。 - (3)当該担体1lあたり、当該ジルコニア(a)およ
び/または(b)を1〜20g、当該耐火性無機酸化物
(c)と50〜200g担持せしめてなることを特徴と
する特許請求の範囲(2)記載の触媒。 - (4)用いられるジルコニアが少くとも10m^2/g
の比表面積を有し、かつその一次粒子の平均粒径が20
00Å以下であることを特徴とする特許請求の範囲(1
)、(2)または(3)記載の触媒。 - (5)用いられる耐火性無機酸化物(c)が、活性アル
ミナであることを特徴とする特許請求の範囲(2)、(
3)または(4)記載の触媒。
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62009109A JPS63178847A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 排気ガス浄化用触媒 |
US07/134,363 US4904633A (en) | 1986-12-18 | 1987-12-17 | Catalyst for purifying exhaust gas and method for production thereof |
KR1019870014488A KR930000917B1 (ko) | 1986-12-18 | 1987-12-18 | 배기가스 정화용 촉매 및 그의 제조방법 |
EP87311178A EP0272136B1 (en) | 1986-12-18 | 1987-12-18 | Catalyst for purifying exhaust gas and method for its production |
EP19930201246 EP0558159A3 (en) | 1986-12-18 | 1987-12-18 | Catalyst for purifying exhaust gas and method for production thereof |
DE3751403T DE3751403T2 (de) | 1986-12-18 | 1987-12-18 | Katalysator zur Abgasreinigung und Verfahren zu seiner Herstellung. |
AU10648/88A AU604083B2 (en) | 1987-01-20 | 1988-01-19 | Catalyst for purifying exhaust gas and method for production thereof |
CN88100589A CN1013245B (zh) | 1987-01-20 | 1988-01-20 | 净化废气的催化剂及其生产方法 |
CN91102032A CN1055302A (zh) | 1987-01-20 | 1988-01-20 | 净化废气的催化剂及其生产方法 |
KR1019920016764A KR930000918B1 (ko) | 1986-12-18 | 1992-09-15 | 배기가스 정화용 촉매 및 그의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62009109A JPS63178847A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63178847A true JPS63178847A (ja) | 1988-07-22 |
JPH0578378B2 JPH0578378B2 (ja) | 1993-10-28 |
Family
ID=11711459
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62009109A Granted JPS63178847A (ja) | 1986-12-18 | 1987-01-20 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63178847A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63185450A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-08-01 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒 |
JPS63197546A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-16 | Mazda Motor Corp | 排気ガス浄化用触媒およびその製造法 |
JPH01236942A (ja) * | 1988-03-14 | 1989-09-21 | Mazda Motor Corp | 排気ガス浄化用触媒 |
US5459119A (en) * | 1993-02-10 | 1995-10-17 | Ngk Insulators, Ltd. | Catalyst for purification of exhaust gases |
JPH10286462A (ja) * | 1997-04-11 | 1998-10-27 | Nissan Motor Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒 |
JP2005246216A (ja) * | 2004-03-03 | 2005-09-15 | Toyota Motor Corp | 排ガス浄化用触媒 |
JP2009226341A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-10-08 | Toyota Central R&D Labs Inc | 自動車排ガス浄化用触媒及びその製造方法 |
CN102798652A (zh) * | 2012-08-26 | 2012-11-28 | 无锡隆盛科技股份有限公司 | 氮氧化物传感器用铂铑电极浆料及其制备方法 |
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1987
- 1987-01-20 JP JP62009109A patent/JPS63178847A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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JPS63185450A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-08-01 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒 |
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JPH0578378B2 (ja) | 1993-10-28 |
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