JPS63185450A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、排気ガス浄化用触媒に関するものである。詳
しく述べると、本発明は自動車等の内燃機関からの排気
ガス中に含まれる有害成分である炭化水素(HC)、−
酸化炭素(cO)および窒素酸化物(NOX )を同時
に除去する排気ガス浄化用触媒に関するものであり、特
に高温酸化雰囲気のような厳しい条件下で使用されても
・、上記有害成分に対し高い浄化能を有する耐久性に優
れた排気ガス浄化用触媒に関するものである。
しく述べると、本発明は自動車等の内燃機関からの排気
ガス中に含まれる有害成分である炭化水素(HC)、−
酸化炭素(cO)および窒素酸化物(NOX )を同時
に除去する排気ガス浄化用触媒に関するものであり、特
に高温酸化雰囲気のような厳しい条件下で使用されても
・、上記有害成分に対し高い浄化能を有する耐久性に優
れた排気ガス浄化用触媒に関するものである。
[従来の技術]
従来の貴金属を含有する排気ガス浄化用触媒においては
、使用量が微量に限定された貴金属を有効に使用するた
め、例えば、活性アルミナ等の高表面積の耐火性無機酸
化物上に貴金属を出来るだけ高分散に担持する努力がな
されてきた。しかしながら、貴金属を高分散に担持した
触媒は、初期活性は高いが、高温酸化雰囲気のような厳
しい条件に曝されると、負金属の粒子成長、貴金属の不
活性な状態への化学変化や貴金属と担体物質との反応が
起こりやすく、貴金属が、高分散に担持されているが故
に却って活性劣化が大きいという問題があった。
、使用量が微量に限定された貴金属を有効に使用するた
め、例えば、活性アルミナ等の高表面積の耐火性無機酸
化物上に貴金属を出来るだけ高分散に担持する努力がな
されてきた。しかしながら、貴金属を高分散に担持した
触媒は、初期活性は高いが、高温酸化雰囲気のような厳
しい条件に曝されると、負金属の粒子成長、貴金属の不
活性な状態への化学変化や貴金属と担体物質との反応が
起こりやすく、貴金属が、高分散に担持されているが故
に却って活性劣化が大きいという問題があった。
[問題点を解決するための手段]
本発明者らは、鋭意研究の結果、使用量が微量に限定さ
れた貴金属は、多聞の高表面積の耐火性無機酸化物に低
い担持率で担持し、出来るだけ貴金属の分散度を高める
べきとする従来の知見とは全く逆に、貴金属を少量の耐
火性無機酸化物に高い担持率で担持した貴金属含有耐火
性無機酸化物をその平均粒径0.5〜20μの比較゛釣
人きい粒子に調整しこれを触媒コーティング層に分散さ
せることにより触媒の耐久性能が飛躍的に向上すること
をを見出し、本発明を完成するに至ったのである。
れた貴金属は、多聞の高表面積の耐火性無機酸化物に低
い担持率で担持し、出来るだけ貴金属の分散度を高める
べきとする従来の知見とは全く逆に、貴金属を少量の耐
火性無機酸化物に高い担持率で担持した貴金属含有耐火
性無機酸化物をその平均粒径0.5〜20μの比較゛釣
人きい粒子に調整しこれを触媒コーティング層に分散さ
せることにより触媒の耐久性能が飛躍的に向上すること
をを見出し、本発明を完成するに至ったのである。
詳細に述べると、本発明に開示する如く、負金属を高い
担持率で耐火性態am化物に担持すると、従来の問題点
である貴金属の粒子成長が抑制され、しかも、高密度に
担持された貴金属間の相互作用により、不活性な状態へ
の化学変化が抑制される。
担持率で耐火性態am化物に担持すると、従来の問題点
である貴金属の粒子成長が抑制され、しかも、高密度に
担持された貴金属間の相互作用により、不活性な状態へ
の化学変化が抑制される。
さらに貴金属含有耐火性無機酸化物が0.5〜20μの
大きい粒子とせしめられ、これが貴金属を含有しない耐
火性無機酸化物層中に分散しているため、貴金属と耐火
性無機酸化物との接触作用が少なくなり、もう1つの問
題点である貴金属と耐火性態Iam化物との反応も抑制
される。以上の結果として触媒の耐久性能が飛躍的に向
上することを見出した。
大きい粒子とせしめられ、これが貴金属を含有しない耐
火性無機酸化物層中に分散しているため、貴金属と耐火
性無機酸化物との接触作用が少なくなり、もう1つの問
題点である貴金属と耐火性態Iam化物との反応も抑制
される。以上の結果として触媒の耐久性能が飛躍的に向
上することを見出した。
[発明の構成]
本発明の構成を以下に詳細に説明する。
本発明の第1の特徴である貴金属の耐火性無機酸化物へ
の高い担持率の範囲は、白金については5〜30重量%
、好ましくは10〜20重量%、ロジウムについては1
〜20重市%、好ましくは1〜10重同%である。白金
が5重量%未満、またはロジウムが1重量%未満では、
通常の高分散の状態に近くなり、活性劣化が大きくなる
。また、白金が30重量%を超えたり、またはロジウム
が20重量%を超える場合は、反応に有効に寄与する貴
金属の活性点が増加せず、むしろ初期から少なくなるた
め、触媒の初期性能が低く、また本発明の担持率の範囲
にある場合には見られない貴金属の粒子成長が起こり、
粒子が巨大化して、触媒の活性は大幅に低下してしまう
。
の高い担持率の範囲は、白金については5〜30重量%
、好ましくは10〜20重量%、ロジウムについては1
〜20重市%、好ましくは1〜10重同%である。白金
が5重量%未満、またはロジウムが1重量%未満では、
通常の高分散の状態に近くなり、活性劣化が大きくなる
。また、白金が30重量%を超えたり、またはロジウム
が20重量%を超える場合は、反応に有効に寄与する貴
金属の活性点が増加せず、むしろ初期から少なくなるた
め、触媒の初期性能が低く、また本発明の担持率の範囲
にある場合には見られない貴金属の粒子成長が起こり、
粒子が巨大化して、触媒の活性は大幅に低下してしまう
。
本発明の第2の特徴は、貴金属が高い担持率で担持され
た耐火性態v1酸化物を0.5〜20μの比較的大きい
平均粒子径をもつ粒子に調整された形で分散させること
である。この範囲の平均粒子径とすることによって、排
気ガス浄化反応の効率を阻害することなく貴金属と耐火
性無機酸化物との相互作用や反応を緩和することが出来
る。
た耐火性態v1酸化物を0.5〜20μの比較的大きい
平均粒子径をもつ粒子に調整された形で分散させること
である。この範囲の平均粒子径とすることによって、排
気ガス浄化反応の効率を阻害することなく貴金属と耐火
性無機酸化物との相互作用や反応を緩和することが出来
る。
以上の特徴を組み合わせて、担体1lあたり貴金属を高
い担持率で担持した平均粒子径が0.5〜20μの範囲
の耐火性無機酸化物50〜20(1を一体構造を有する
ハニカム担体に被覆担持した本発明に開示する触媒は、
高温酸化雰囲気のような厳しい耐久条件下で非常に耐久
性のすぐれたものとなる。
い担持率で担持した平均粒子径が0.5〜20μの範囲
の耐火性無機酸化物50〜20(1を一体構造を有する
ハニカム担体に被覆担持した本発明に開示する触媒は、
高温酸化雰囲気のような厳しい耐久条件下で非常に耐久
性のすぐれたものとなる。
本発明に使用される白金源としては塩化白金酸、ジニト
ロジアンミン白金、白金スルフィト錯塩、白金テトラミ
ンクロライドなどが好ましい。またロジウム源としては
、硝酸ロジウム、塩化ロジウム、硫酸ロジウム、ロジウ
ムスルフィト錯塩及びロジウムアンミン錯塩などが好ま
しい。白金及びロジウムの担持量は触媒1l当り白金、
ロジウムの合計で0.1〜10Gの範囲となるようにす
るのが好ましい。
ロジアンミン白金、白金スルフィト錯塩、白金テトラミ
ンクロライドなどが好ましい。またロジウム源としては
、硝酸ロジウム、塩化ロジウム、硫酸ロジウム、ロジウ
ムスルフィト錯塩及びロジウムアンミン錯塩などが好ま
しい。白金及びロジウムの担持量は触媒1l当り白金、
ロジウムの合計で0.1〜10Gの範囲となるようにす
るのが好ましい。
本発明に使用される耐火性無機酸化物としては、アルミ
ナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、アルミナ−シリカ
、アルミナ−チタニア、アルミナ−ジルコニア、シリカ
−チタニア、シリカ−ジルコニア、チタニア−ジルコニ
ア及びアルミナ−マグネシアなどが挙げられるが、アル
ミナ、特に活性アルミナの使用が好ましい。活性アルミ
ナとしては、比表面積5〜180m2/gの活性アルミ
ナが好ましく、その結晶形としては、γ、δ、θ。
ナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、アルミナ−シリカ
、アルミナ−チタニア、アルミナ−ジルコニア、シリカ
−チタニア、シリカ−ジルコニア、チタニア−ジルコニ
ア及びアルミナ−マグネシアなどが挙げられるが、アル
ミナ、特に活性アルミナの使用が好ましい。活性アルミ
ナとしては、比表面積5〜180m2/gの活性アルミ
ナが好ましく、その結晶形としては、γ、δ、θ。
α、χ、に、ηの形をとるものが使用可能である。
またランタン、セリウム、ネオジム等の希土類元素、カ
ルシウム、バリウム等のアルカリ土類元素、さらにクロ
ム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、ジルコニウム
などの金属元素のうちの少くとも1種を酸化物の形で0
.1〜30重量%担持された活性アルミナも使用可能で
ある。
ルシウム、バリウム等のアルカリ土類元素、さらにクロ
ム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、ジルコニウム
などの金属元素のうちの少くとも1種を酸化物の形で0
.1〜30重量%担持された活性アルミナも使用可能で
ある。
本発明が規定する貴金属高担持の耐火性無機酸化物を0
.5〜20μの平均粒子径に調整するには以下の方法が
ある。すなわち上記耐火性無機酸化物粉体や、ベレット
状の耐火性無機酸化物に負金属化合物を含浸担持せしめ
これをミルなどで粉砕して目的とする粒子径に調整する
ことができる。
.5〜20μの平均粒子径に調整するには以下の方法が
ある。すなわち上記耐火性無機酸化物粉体や、ベレット
状の耐火性無機酸化物に負金属化合物を含浸担持せしめ
これをミルなどで粉砕して目的とする粒子径に調整する
ことができる。
このようにしてえられる粒子径を調整された粉体を含む
スラリーを一体構造を有するハニカム担体にウォッシュ
コートし、乾燥し必要により焼成して完成触媒をえる。
スラリーを一体構造を有するハニカム担体にウォッシュ
コートし、乾燥し必要により焼成して完成触媒をえる。
本発明に使用される一体構造を有するハニカム担体は、
通常、セラミックハニカム担体と称されるものであれば
よく、とくにコージェライト、ムライト、α−アルミナ
、ジルコニア、チタニア、リン酸チタン、アルミニウム
チタネート、ベタライト、スボジュメン、アルミノ・シ
リケート、珪酸マグネシウムなどを材料とするハニカム
担体が好ましく、中でもコージェライト質のものがとく
に内燃機関用として好ましい。その他、ステンレスまた
はFe −Cr −Aj!合金などの如き酸化抵抗性の
耐熱金属を用いて一体構造体としたものも使用される。
通常、セラミックハニカム担体と称されるものであれば
よく、とくにコージェライト、ムライト、α−アルミナ
、ジルコニア、チタニア、リン酸チタン、アルミニウム
チタネート、ベタライト、スボジュメン、アルミノ・シ
リケート、珪酸マグネシウムなどを材料とするハニカム
担体が好ましく、中でもコージェライト質のものがとく
に内燃機関用として好ましい。その他、ステンレスまた
はFe −Cr −Aj!合金などの如き酸化抵抗性の
耐熱金属を用いて一体構造体としたものも使用される。
これらモノリス担体は、押出成型法や、シート状素子を
巻き固める方法などで製造される。そのガス通過口(セ
ル型状〉の形は、6角形、4角形、3角形またはコルゲ
ーション型のいずれであってもよい。セル密度(セル数
/単位断面積)は150〜600セル/平方インチであ
れば十分に使用可能で、好結果を与える。
巻き固める方法などで製造される。そのガス通過口(セ
ル型状〉の形は、6角形、4角形、3角形またはコルゲ
ーション型のいずれであってもよい。セル密度(セル数
/単位断面積)は150〜600セル/平方インチであ
れば十分に使用可能で、好結果を与える。
[実施例]
以下、実施例にて本発明を更に詳細に説明するが、本発
明はこれら実施例のみに限定されるものではないことは
言うまでもない。
明はこれら実施例のみに限定されるものではないことは
言うまでもない。
実施例1
市販コージェライト質モノリス担体(日本碍子株式会社
製)を用いて、触媒を調整した。用いられたモノリス担
体は、横断面が1インチ平方当り約400個のガス流通
セルを有する外g!33履φ、長さ76a+Lの円柱状
のもので、約65M1の体積を有した。
製)を用いて、触媒を調整した。用いられたモノリス担
体は、横断面が1インチ平方当り約400個のガス流通
セルを有する外g!33履φ、長さ76a+Lの円柱状
のもので、約65M1の体積を有した。
白金(P t)1.5 aを含有するジニトロジアンミ
ン白金の硝酸水溶液と、比表面積100m /Ωの活
性アルミナ7.5gを混合し、充分に乾燥した後、空気
中400℃で2時間焼成して、16,7重量%pt含有
アルミナ粉体を調製した。
ン白金の硝酸水溶液と、比表面積100m /Ωの活
性アルミナ7.5gを混合し、充分に乾燥した後、空気
中400℃で2時間焼成して、16,7重量%pt含有
アルミナ粉体を調製した。
ロジウム(Rh)0.3+Itを含有する硝酸ロジウム
水溶液と上記と同様の活性アルミナ3gを混合し、充分
に乾燥した後、空気中400℃で2時間焼成して9重量
%Rh含有アルミナ粉体を調製した。
水溶液と上記と同様の活性アルミナ3gを混合し、充分
に乾燥した後、空気中400℃で2時間焼成して9重量
%Rh含有アルミナ粉体を調製した。
上記と同様の活性アルミナ139gと、前記pt含有ア
ルミナ粉体及びRh含有アルミナ粉体をボールミルで2
0時時間式粉砕することにより、コーティング用水性ス
ラリーをlI製した。このコーティング用水性スラリー
に前記モノリス担体を浸漬し、取り出した後、セル内の
過剰スラリーを圧縮空気でブローして、全てのセルの目
詰りを除去した。次いで130℃で3時間乾燥して、完
成触媒を得た。
ルミナ粉体及びRh含有アルミナ粉体をボールミルで2
0時時間式粉砕することにより、コーティング用水性ス
ラリーをlI製した。このコーティング用水性スラリー
に前記モノリス担体を浸漬し、取り出した後、セル内の
過剰スラリーを圧縮空気でブローして、全てのセルの目
詰りを除去した。次いで130℃で3時間乾燥して、完
成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をE 1ectron p
robeM 1cro analysis (E P
MA )によって3000倍の倍率のPt 、Rhの分
布写真を無作為に30ケ所撮影し分析したところ、pt
含有アルミナ及びRh含有アルミナがそれぞれ平均粒子
径5μで分散していた。またこの触媒は、触媒1l当り
アルミナ100g、Pt 1.01l1 、Rh O,
2りが担持されていた。
robeM 1cro analysis (E P
MA )によって3000倍の倍率のPt 、Rhの分
布写真を無作為に30ケ所撮影し分析したところ、pt
含有アルミナ及びRh含有アルミナがそれぞれ平均粒子
径5μで分散していた。またこの触媒は、触媒1l当り
アルミナ100g、Pt 1.01l1 、Rh O,
2りが担持されていた。
実施例2
Rh0.3(lを含有する硝酸ロジウム水溶液と、比表
面積120 rrt2/gの活性アルミナ142gを混
合し、乾燥後空気中400℃で2時間焼成して0.2重
量%Rh含有低担持アルミナ粉体を[Jした。
面積120 rrt2/gの活性アルミナ142gを混
合し、乾燥後空気中400℃で2時間焼成して0.2重
量%Rh含有低担持アルミナ粉体を[Jした。
実施例1において、9重量%Rh含有アルミナ粉体及び
活性アルミナを用いる代わりに当該Rh含有アルミナ粉
体を用いる以外は、実施例1と同様な方法で完成触媒を
得た。
活性アルミナを用いる代わりに当該Rh含有アルミナ粉
体を用いる以外は、実施例1と同様な方法で完成触媒を
得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
P【含有アルミナは、平均粒子径6μで分散していたが
、RhLto、5μ以上の粒子としては全く検出されな
かった。
P【含有アルミナは、平均粒子径6μで分散していたが
、RhLto、5μ以上の粒子としては全く検出されな
かった。
この触媒は、1l当りアルミナ100Q、Pt1.0o
1Rh0.2gが担持されていた。
1Rh0.2gが担持されていた。
実施例3
Pt1.!Mを含有するジニトロ・ジアンミン白金の硝
酸水溶液と、比表面積120m2/Qの活性アルミナ1
47gを混合し、乾燥後空気中400℃で2時間焼成し
て1重量%pt含有低担持アルミナ粉体をII製した。
酸水溶液と、比表面積120m2/Qの活性アルミナ1
47gを混合し、乾燥後空気中400℃で2時間焼成し
て1重量%pt含有低担持アルミナ粉体をII製した。
実施例1において16.1重量%Pt含有アルミナ粉体
及び、活性アルミナの代わりに°当該Pt含有アルミナ
粉体を用いる以外は、実施例1と同様な方法で完成触媒
を得た。
及び、活性アルミナの代わりに°当該Pt含有アルミナ
粉体を用いる以外は、実施例1と同様な方法で完成触媒
を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、Rh含有アルミナは平均粒子径4.5μで分散してい
たが、ptは0.5μ以上の粒子としては検出されなか
った。
、Rh含有アルミナは平均粒子径4.5μで分散してい
たが、ptは0.5μ以上の粒子としては検出されなか
った。
この触媒は、1j!当りアルミナ100g、pti、。
o、Rh0.2oが担持されていた。
実施例4
実施例1において、ジニトロジアンミン白金の硝酸水溶
液の代わりに、塩化白金酸水溶液を用いる以外は実施例
1と同様な方法で完成触媒を得た。なお、用いたPt含
有アルミナは16.81ω%Ptの担持量であった。
液の代わりに、塩化白金酸水溶液を用いる以外は実施例
1と同様な方法で完成触媒を得た。なお、用いたPt含
有アルミナは16.81ω%Ptの担持量であった。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、pt含有アルミナは平均粒子径7μ、Rh含有アルミ
ナは平均粒子径4μで分散していた。
、pt含有アルミナは平均粒子径7μ、Rh含有アルミ
ナは平均粒子径4μで分散していた。
この触媒は1l当りアルミナ100g、Pt1.O(J
。
。
RhO,2(IIが担持されていた。
実施例5
実施例1において、硝酸ロジウム水溶液の代わりに塩化
ロジウム水溶液を用いる以外は、実施例1と同様な方法
で完成触媒を得た。なお、用いたRh含有アルミナは8
.9重量%Rhの担持量であった。
ロジウム水溶液を用いる以外は、実施例1と同様な方法
で完成触媒を得た。なお、用いたRh含有アルミナは8
.9重量%Rhの担持量であった。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、pt含有アルミナは平均粒子径5μ、Rh含有アルミ
ナは平均粒子径8μで分散していた。
、pt含有アルミナは平均粒子径5μ、Rh含有アルミ
ナは平均粒子径8μで分散していた。
この触媒は1l当り、アルミナ100g、Pt1.Og
、Rh0.2CIが担持されていた。
、Rh0.2CIが担持されていた。
実施例6
厚さ60μでアルミニウムを含有するフェライトステン
レススチールの薄板とこの薄板をピッチ2.5履の波形
に成形した波板とを交互に重ねて積層し、外径33履φ
、長さ76m+の円柱状の金属製モノリス担体を成形し
た。この担体は、横断面が1インチ平方当り約475個
のガス流通セルを有していた。
レススチールの薄板とこの薄板をピッチ2.5履の波形
に成形した波板とを交互に重ねて積層し、外径33履φ
、長さ76m+の円柱状の金属製モノリス担体を成形し
た。この担体は、横断面が1インチ平方当り約475個
のガス流通セルを有していた。
実施例1においてコージェライト質モノリス担体の代わ
りに上記金属製モノリス担体を用いる以外は、実施例1
と同様な方法で完成触媒を得た。
りに上記金属製モノリス担体を用いる以外は、実施例1
と同様な方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、pt含有アルミナ平均粒子径4μ、Rh含有アルミナ
は平均粒子径3.5μで分散していた。
、pt含有アルミナ平均粒子径4μ、Rh含有アルミナ
は平均粒子径3.5μで分散していた。
この触媒は1l当りアルミナ100g、Pt1.Oo、
Rh0.21Jが担持されていた。
Rh0.21Jが担持されていた。
実施例7
実施例1で用いたと同じ活性アルミナ139gをボール
ミルで13時時間式粉砕して調製した水性スラリーに、
実施例1で調製した16.7重量%Pt含有アルミナ粉
体及び9重a%Rh含有粉体を添加し、ボールミルで更
に71li間湿式粉砕することにより、コーティング用
水性スラリーを調製した。当該コーティング用水性スラ
リーを用い実施例1と同様な方法で完成触媒を得た。
ミルで13時時間式粉砕して調製した水性スラリーに、
実施例1で調製した16.7重量%Pt含有アルミナ粉
体及び9重a%Rh含有粉体を添加し、ボールミルで更
に71li間湿式粉砕することにより、コーティング用
水性スラリーを調製した。当該コーティング用水性スラ
リーを用い実施例1と同様な方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、pt含有アルミナが平均粒子径15μ、Rh含有アル
ミナが10μで分散していた。
、pt含有アルミナが平均粒子径15μ、Rh含有アル
ミナが10μで分散していた。
この触媒は1l当りアルミナ100a 、ptl、01
) 、Rh O,21)が担持されていた。
) 、Rh O,21)が担持されていた。
比較例1
比表面積100TrL 7gの活性アルミナ150gを
ボールミルで湿式粉砕して調製した水性スラリーを用い
実施例1と同様な方法でコージェライト質モノリス担体
にアルミナをコーティングした。
ボールミルで湿式粉砕して調製した水性スラリーを用い
実施例1と同様な方法でコージェライト質モノリス担体
にアルミナをコーティングした。
白金0.0650を含有するジニトロジアンミン白金の
硝酸水溶液と、ロジウム0.0139を含有する硝酸ロ
ジウム水溶液を充分に攪拌して得られる混合溶液中に、
上記アルミナをコーティングした担体を8!漬し、溶液
中の白金およびロジウムをすべて吸着させた。担体を溶
液から引き出し、セル内の溶液を除去し、130℃で3
時間乾燥後、空気中400℃で2時間焼成して完成触媒
を得た。
硝酸水溶液と、ロジウム0.0139を含有する硝酸ロ
ジウム水溶液を充分に攪拌して得られる混合溶液中に、
上記アルミナをコーティングした担体を8!漬し、溶液
中の白金およびロジウムをすべて吸着させた。担体を溶
液から引き出し、セル内の溶液を除去し、130℃で3
時間乾燥後、空気中400℃で2時間焼成して完成触媒
を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、Pt、Rh共に0.5μ以上の粒子としては検出され
なかった。
、Pt、Rh共に0.5μ以上の粒子としては検出され
なかった。
この触媒は1l当りアルミナ100g、ptl、oa、
Rh0.2gが担持されていた。
Rh0.2gが担持されていた。
比較例2
Pt1.5!IIを含有するジニトロジアンミン白金の
硝酸水溶液と、比較例1で用いたのと同様の活性アルミ
ナ2.7gを混合し、充分に乾燥した後、空気中400
℃で2時間焼成して、357申量%pt含有アルミナ粉
体を調製した。
硝酸水溶液と、比較例1で用いたのと同様の活性アルミ
ナ2.7gを混合し、充分に乾燥した後、空気中400
℃で2時間焼成して、357申量%pt含有アルミナ粉
体を調製した。
Rh0.3(+を含有する硝酸ロジウム水溶液と、上記
と同様の活性アルミナ1.1gと混合し、充分に乾燥し
た後、空気中400℃で2時間焼成して、21.4重量
%Rh含有アルミナ粉体を調製した。
と同様の活性アルミナ1.1gと混合し、充分に乾燥し
た後、空気中400℃で2時間焼成して、21.4重量
%Rh含有アルミナ粉体を調製した。
当該P【含有アルミナ粉体、Rh含有アルミナ粉体及び
上記で用いたと同様の活性アルミナ1460を用い、実
施例1と同様の方法で完成触媒を得た。
上記で用いたと同様の活性アルミナ1460を用い、実
施例1と同様の方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、Pt含有アルミナ及びRh含有アルミナが、平均粒子
径6.5μで分散していた。
、Pt含有アルミナ及びRh含有アルミナが、平均粒子
径6.5μで分散していた。
この触媒は1l当りアルミナ100g、pti、og、
Rh0.2gが担持されていた。
Rh0.2gが担持されていた。
比較例3
比表面81l20m2/!IIペレツト状活性アルミナ
139gをボールミルで199時間湿粉砕して調製した
水性スラリーに、実施例1で調製した16.7重量%P
t含有アルミナ粉体及び、9m1%Rh含有アルミナ粉
体を添加し、ボールミルで更に1時間湿式粉砕すること
により、コーティング用水性スラリーを調製した。当該
コーティング用水性スラリーを用い、実施例1と同様な
方法で完成触媒を得た。
139gをボールミルで199時間湿粉砕して調製した
水性スラリーに、実施例1で調製した16.7重量%P
t含有アルミナ粉体及び、9m1%Rh含有アルミナ粉
体を添加し、ボールミルで更に1時間湿式粉砕すること
により、コーティング用水性スラリーを調製した。当該
コーティング用水性スラリーを用い、実施例1と同様な
方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、pt含有アルミナが平均粒子径30μ、Rh含有アル
ミナが平均粒子径40μで分散していた。
、pt含有アルミナが平均粒子径30μ、Rh含有アル
ミナが平均粒子径40μで分散していた。
この触媒は1l当り、アルミナ100g5Pt 1.O
Q、Rh0.2(lが担持されていた。
Q、Rh0.2(lが担持されていた。
比較例4
Rho、3gを含有する硝酸ロジウム水溶液と、比表面
Ml 20m2/aの活性アルミナ15G(lを混合し
、乾燥後、空気中400℃で2時間焼成して、0.2重
ω%Rh含有アルミナ粉体を調製した。
Ml 20m2/aの活性アルミナ15G(lを混合し
、乾燥後、空気中400℃で2時間焼成して、0.2重
ω%Rh含有アルミナ粉体を調製した。
市販の白金ブラック(平均粒子径1.0μ) (石福金
属興業株式会社製)1.5p及び当該Rh含有アルミナ
粉体を用い実施例1と同様な方法で完成触媒を得た。
属興業株式会社製)1.5p及び当該Rh含有アルミナ
粉体を用い実施例1と同様な方法で完成触媒を得た。
この触媒のコーティング層をEPMAで分析したところ
、Ptは平均粒子径1μで分散していた。
、Ptは平均粒子径1μで分散していた。
この触媒は1l当りアルミナ100g、Pt1.Of+
、Rh0.2(+が担持されていた。
、Rh0.2(+が担持されていた。
[発明の効果]
実施例1から実施例7までの触媒と、比較例1から、比
較例4までの触媒の電気炉エージング後における触媒性
能を調べた。
較例4までの触媒の電気炉エージング後における触媒性
能を調べた。
電気炉エージングは、空気中900℃で10時間触媒を
加熱するという、非常に厳しい高温酸化雰囲気で行なっ
た。
加熱するという、非常に厳しい高温酸化雰囲気で行なっ
た。
エージング後の触媒性能の評価は、市販の電子制御方式
のエンジン(4気筒1800cc )を使用し、各触媒
を充填したマルチコンバーターを、エンジンの排気系に
連設して行なった。空燃比をA/F= 14.6に固定
してエンジンを運転し、エンジン排気系の触媒コンバー
ターの前に熱交換器を取り付けて触媒入口ガス温度を3
00℃から500℃まで連続的に変化させた時の触媒入
口及び出口ガス組成を分析してCo、HC及びNoの浄
化率を求めることにより、触媒の低温での浄化性能を評
価した。
のエンジン(4気筒1800cc )を使用し、各触媒
を充填したマルチコンバーターを、エンジンの排気系に
連設して行なった。空燃比をA/F= 14.6に固定
してエンジンを運転し、エンジン排気系の触媒コンバー
ターの前に熱交換器を取り付けて触媒入口ガス温度を3
00℃から500℃まで連続的に変化させた時の触媒入
口及び出口ガス組成を分析してCo、HC及びNoの浄
化率を求めることにより、触媒の低温での浄化性能を評
価した。
上記のようにして求めたCo、HC及びNoの浄化率対
触媒入ロガス温度をグラフにプロットし、浄化率が50
%を示す触媒入口ガス温度(T 50 )を求めて触媒
の低温での浄化性能を評価する基準とした。
触媒入ロガス温度をグラフにプロットし、浄化率が50
%を示す触媒入口ガス温度(T 50 )を求めて触媒
の低温での浄化性能を評価する基準とした。
以上の触媒性能評価方法により得られた結果を第1表に
示す。
示す。
第1表 電気炉エージング後触媒性能評価結果法に、
実施例1から実施例7までの触媒と、比較例1から比較
例4までの触媒のエンジン耐久走行後における触媒活性
を調べた。
実施例1から実施例7までの触媒と、比較例1から比較
例4までの触媒のエンジン耐久走行後における触媒活性
を調べた。
市販の電子制御方式のエンジン(8気筒4400CC)
を使用し、各触媒を充填したマルチコンバーターをエン
ジンの排気系に連設して耐久テストを行なった。エンジ
ンは定常運転60秒、減速6秒(減速時に燃料がカット
されて、触媒は高温酸化雰囲気の厳しい条件に曝される
)というモード運転で運転し触媒入口ガス温度が定常運
転時800℃となる条件で50時間触媒をエージングし
た。
を使用し、各触媒を充填したマルチコンバーターをエン
ジンの排気系に連設して耐久テストを行なった。エンジ
ンは定常運転60秒、減速6秒(減速時に燃料がカット
されて、触媒は高温酸化雰囲気の厳しい条件に曝される
)というモード運転で運転し触媒入口ガス温度が定常運
転時800℃となる条件で50時間触媒をエージングし
た。
エンジン耐久走行後の触媒性能評価は、前記電気炉エー
ジング俊の評価と全く同じ方法で行ない、低温での浄化
性能を比較した。その結果を次に第2表に示す。
ジング俊の評価と全く同じ方法で行ない、低温での浄化
性能を比較した。その結果を次に第2表に示す。
第2表 エンジン耐久走行後の触媒性能評価結果第1
表及び第2表より明らかなように、本発明に開示する白
金および/またはロジウムを高い担持率で担持した耐火
性無機酸化物を、0.5〜20μの範囲の平均粒子径で
、分散担持した実施例1から実施例7の触媒は、いずれ
も貴金属を従来の担持分散状態とした比較例1の触媒よ
りもすぐれた触媒性能を示した。比較例2のように、白
金の担持率が30重量%以上であり、ロジウムの担持率
が20重量%以上の触媒、また比較例3のように、白金
およびロジウムの担持率が本発明に開示する範囲であっ
てもその平均粒子径が30μ以上と大きな触媒、また比
較例4のように白金が耐火性無機酸化物に担持されてい
ない触媒は、いずれも低い性能しか示さなかった。
表及び第2表より明らかなように、本発明に開示する白
金および/またはロジウムを高い担持率で担持した耐火
性無機酸化物を、0.5〜20μの範囲の平均粒子径で
、分散担持した実施例1から実施例7の触媒は、いずれ
も貴金属を従来の担持分散状態とした比較例1の触媒よ
りもすぐれた触媒性能を示した。比較例2のように、白
金の担持率が30重量%以上であり、ロジウムの担持率
が20重量%以上の触媒、また比較例3のように、白金
およびロジウムの担持率が本発明に開示する範囲であっ
てもその平均粒子径が30μ以上と大きな触媒、また比
較例4のように白金が耐火性無機酸化物に担持されてい
ない触媒は、いずれも低い性能しか示さなかった。
以上の結果から本発明に開示する白金、ロジウムの担持
分散状態の触媒は、通常のエンジン走行条件下はもちろ
ん高温酸化雰囲気のような厳しい条件下でも劣化の少な
いすぐれた耐久性をもつ触媒であることが明らかである
。
分散状態の触媒は、通常のエンジン走行条件下はもちろ
ん高温酸化雰囲気のような厳しい条件下でも劣化の少な
いすぐれた耐久性をもつ触媒であることが明らかである
。
Claims (4)
- (1)白金を5〜30重量%担持せしめてなる耐火性無
機酸化物(a)および/またはロジウムを1〜20重量
%担持せしめてなる耐火性無機酸化物(b)をそれぞれ
0.5〜20μの平均粒子径の粒子の形で含有せしめた
触媒組成物を、一体構造を有するハニカム担体に被覆担
持せしめてなることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。 - (2)当該触媒組成物が、当該耐火性無機酸化物(a)
および/または(b)、さらに耐火性無機酸化物(c)
からなることを特徴とする特許請求の範囲(1)記載の
触媒。 - (3)当該担体1lあたり、当該耐火性無機酸化物(a
)および/または(b)を1〜20g、当該耐火性無機
酸化物(c)を50〜200g担持せしめてなることを
特徴とする特許請求の範囲(2)記載の触媒。 - (4)用いられる耐火性無機酸化物が活性アルミナであ
ることを特徴とする特許請求の範囲(1)、(2)また
は(3)記載の触媒。
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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DE3751403T DE3751403T2 (de) | 1986-12-18 | 1987-12-18 | Katalysator zur Abgasreinigung und Verfahren zu seiner Herstellung. |
KR1019870014488A KR930000917B1 (ko) | 1986-12-18 | 1987-12-18 | 배기가스 정화용 촉매 및 그의 제조방법 |
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CN88100589A CN1013245B (zh) | 1987-01-20 | 1988-01-20 | 净化废气的催化剂及其生产方法 |
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1987
- 1987-01-23 JP JP62012288A patent/JPS63185450A/ja active Granted
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Also Published As
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