JPS61209045A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒Info
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- JPS61209045A JPS61209045A JP60048118A JP4811885A JPS61209045A JP S61209045 A JPS61209045 A JP S61209045A JP 60048118 A JP60048118 A JP 60048118A JP 4811885 A JP4811885 A JP 4811885A JP S61209045 A JPS61209045 A JP S61209045A
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- catalyst
- platinum
- carrier
- rhodium
- alumina
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は排ガス、特に自動車の内燃機関のような車輌
の内燃機関等から排出される排ガス中の窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）、炭化水素（Ｈｅ ）および−酸化炭素（ＣＯ）
を同時に効率よく浄化低減させる排ガス浄化用触媒に関
するものである。
の内燃機関等から排出される排ガス中の窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）、炭化水素（Ｈｅ ）および−酸化炭素（ＣＯ）
を同時に効率よく浄化低減させる排ガス浄化用触媒に関
するものである。
（従来の技術）
従来のこの種排ガス浄化用触媒としては、例えば特開昭
５２−１１６７７９号、同５４−１５９３９１号公報等
により提案されているものがある。
５２−１１６７７９号、同５４−１５９３９１号公報等
により提案されているものがある。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、このような従来の排ガス浄化用触媒にあ
っては、触媒成分である白金（ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ
）、パラジウム（Ｐｄ）等の貴金属の内特に高価な白金
、ロジウムを多量に担持させていたにも拘らず、希薄燃
焼エンジンおよび高速走行車輌等に用いられた場合、前
記貴金属成分が分散担持されている活性アルミナ層の熱
劣化および貴金属成分自身の酸化劣化等により貴金属成
分の分散状態が悪化し、また酸化物化することによる触
媒活性の失活により、浄化効率、特にリーン側（空気過
剰側）でのＮＯｘ、ＩＪラッチ（燃料過剰側）でのＫＯ
に対する浄化率が低下するという問題点があった。
っては、触媒成分である白金（ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ
）、パラジウム（Ｐｄ）等の貴金属の内特に高価な白金
、ロジウムを多量に担持させていたにも拘らず、希薄燃
焼エンジンおよび高速走行車輌等に用いられた場合、前
記貴金属成分が分散担持されている活性アルミナ層の熱
劣化および貴金属成分自身の酸化劣化等により貴金属成
分の分散状態が悪化し、また酸化物化することによる触
媒活性の失活により、浄化効率、特にリーン側（空気過
剰側）でのＮＯｘ、ＩＪラッチ（燃料過剰側）でのＫＯ
に対する浄化率が低下するという問題点があった。
（問題点を解決するための手段）
この発明は一般式Ｌｎ、Ｏｓ（但しＬｎはランタニド金
属を示す）で表わされるランタニド金属のセスキ酸化物
とＰｄ金属とから成る一般式Ｌｎ２ＰｄＯ４で表わされ
る複合酸化物と白金または白金とロジウムを、セリウム
を含むアルミナコート層上に分散担持させることにより
従来の触媒の問題点を解決したものである。
属を示す）で表わされるランタニド金属のセスキ酸化物
とＰｄ金属とから成る一般式Ｌｎ２ＰｄＯ４で表わされ
る複合酸化物と白金または白金とロジウムを、セリウム
を含むアルミナコート層上に分散担持させることにより
従来の触媒の問題点を解決したものである。
この発明の好適例の融媒にあっては、モノリス担体基材
表面にセリアを含むアルミナ層と、このアルミナ層上に
一般式Ｌｎ、Ｏ，で表わされるランタニド金属のセスキ
酸化物とＰａ金属とから成る一般式Ｌｎ２ＰｄＯ，で表
わされる複合酸化物と、白金または白金とロジウムが分
散担持されて構成されている。
表面にセリアを含むアルミナ層と、このアルミナ層上に
一般式Ｌｎ、Ｏ，で表わされるランタニド金属のセスキ
酸化物とＰａ金属とから成る一般式Ｌｎ２ＰｄＯ，で表
わされる複合酸化物と、白金または白金とロジウムが分
散担持されて構成されている。
次にこの発明の触媒の製造方法を、ランタニド金属とし
てランタンおよびネオジムを用いて説明する。先ずｒ−
アルミナ、δ−アルミナのような活性アルミナの粒状担
体にあらかじめ硝酸セリウム等の水溶液を用い、浸漬法
等で所定のセリウムを担持し、焼成して得られるあらか
じめセリウムを含む活性アルミナと、市販セリアおよび
酸化ランタンまたは酸化ネオジム等に所定量の塩化パラ
ジウムを含浸担持した後、６００°Ｃ以上の温度で焼成
して得られる一般式Ｌｎ２ＰｄＯ，で表わされる複合酸
化物粉末とを、硝酸ベーマイトアルミナゾルの如きアル
ミナゾルと混合粉砕して得られるスラリーを、フープイ
エライト質を主成分とするモノリス担体基材表面に塗布
した後、乾燥し、焼成して触媒担体を得る。得られた触
媒担体に、塩化白金酸、塩化ロジウムの如き白金、ロジ
ウムの水溶性塩の水溶液を用い、浸漬法等で白金または
白金とロジウムを担持させ、乾燥した後、燃焼ガス気流
中で５６０℃〜７５０℃の温度で、０．５時間〜２時間
焼成して触媒を得る。尚焼成は昇温徐冷パターンを用い
るのが望ましい。
てランタンおよびネオジムを用いて説明する。先ずｒ−
アルミナ、δ−アルミナのような活性アルミナの粒状担
体にあらかじめ硝酸セリウム等の水溶液を用い、浸漬法
等で所定のセリウムを担持し、焼成して得られるあらか
じめセリウムを含む活性アルミナと、市販セリアおよび
酸化ランタンまたは酸化ネオジム等に所定量の塩化パラ
ジウムを含浸担持した後、６００°Ｃ以上の温度で焼成
して得られる一般式Ｌｎ２ＰｄＯ，で表わされる複合酸
化物粉末とを、硝酸ベーマイトアルミナゾルの如きアル
ミナゾルと混合粉砕して得られるスラリーを、フープイ
エライト質を主成分とするモノリス担体基材表面に塗布
した後、乾燥し、焼成して触媒担体を得る。得られた触
媒担体に、塩化白金酸、塩化ロジウムの如き白金、ロジ
ウムの水溶性塩の水溶液を用い、浸漬法等で白金または
白金とロジウムを担持させ、乾燥した後、燃焼ガス気流
中で５６０℃〜７５０℃の温度で、０．５時間〜２時間
焼成して触媒を得る。尚焼成は昇温徐冷パターンを用い
るのが望ましい。
（作 用）
一般にｒ−アルミナ、δ−アルミナ等の活性アルミナは
高温下では安定なα−アルミナと称する不活性アルミナ
に変化し、比表面積を１〜２ ｍ ／ｇしか有しなくな
る。従って活性アルミナ担体をそのまま触媒用担体とし
て使用し、その上に白金、ロジウム等の貴金属成分を担
持させて触媒にすると、高温下では担持された貴金属成
分がシンタリングを起し活性を失う。しかしながら活性
アルミナにセリウムを担持させると活性アルミナの耐熱
性は著しく向上し、高温下で使用されても、α−アルミ
ナに変化しにくくなる。活性アルミナへのセリウムの担
持量は金属換算で対アルミナ比１重量％以下では耐熱性
向上効果が少なく、また５重量％以上では耐熱性は向上
するが、相対的に活性アルミナの比表面積を低下させる
ことになり好ましくない。従って望ましくはセリウムを
金属換算で対アルミナ比２〜８重ｆｆｉチ担持させて、
上記耐熱性の向上をはたす。この発明においては、さら
にセリアをセリアの持つ酸素（０２）ストレージ効果を
触媒担体に付与する目的で添加する。この結果、活性ア
ルミナの高比表面積とセリアの持つ０゜ストレージ効果
とが、触媒化後の排ガス浄化性能向上に寄与する効果は
大であり、特に自動車の内燃機関がリッチ側（燃料過剰
側）となった場合でも、セリアの持つ０□ストレージ効
果により安定した高浄化性能を示すようになる。なお活
性アルミナと混合するセリア粉末は、金属換算５０重量
％より多くしても、これによる性能向上効果は殆んどな
く、また５重量％未満では０２ストレージ効果が発明者
の要求性能と比較して不十分であるので、５〜５０重量
％の範囲とするのが好ましい。以上の効果を持つ触媒担
体基材に酸化ランタンとＰｄより成るＬａ、ＰｄＯ，ま
たは酸化ネオジムとＰｄより成るＮｄ、ｌＰｄＯ４を添
加する。Ｐｄはそれ自体有効な触媒成分であり、特に高
温下での熱安定性に優れるものであるが、その反応機構
は主に酸化反応種であり、ロジウムのようなＮＯｘの還
元反応に対する活性は、殆んど持っていない。しかるに
ランタニドの積層構造を持ち、Ｐｄ単独では示さない還
元触媒格子が二次元方向に拡がっているために起る０２
捕促性によるものと考えられ、特にリーン側（空気過剰
側）でのＮＯｘ還元反応性に対する効果が大きい。すな
わち本触媒は比較的安価なパラジウムをランタニド金属
との複合酸化物として用いることで、高価なロジウムの
代用ならびにロジウム金属が酸化物化され、その触媒活
性を低下させてしまうリーン側（空気過剰側）でのＮＯ
ｘ浄化効率を向上させることにより、広範囲の排ガス雰
囲気中での浄化率の安定向上を計るものである。
高温下では安定なα−アルミナと称する不活性アルミナ
に変化し、比表面積を１〜２ ｍ ／ｇしか有しなくな
る。従って活性アルミナ担体をそのまま触媒用担体とし
て使用し、その上に白金、ロジウム等の貴金属成分を担
持させて触媒にすると、高温下では担持された貴金属成
分がシンタリングを起し活性を失う。しかしながら活性
アルミナにセリウムを担持させると活性アルミナの耐熱
性は著しく向上し、高温下で使用されても、α−アルミ
ナに変化しにくくなる。活性アルミナへのセリウムの担
持量は金属換算で対アルミナ比１重量％以下では耐熱性
向上効果が少なく、また５重量％以上では耐熱性は向上
するが、相対的に活性アルミナの比表面積を低下させる
ことになり好ましくない。従って望ましくはセリウムを
金属換算で対アルミナ比２〜８重ｆｆｉチ担持させて、
上記耐熱性の向上をはたす。この発明においては、さら
にセリアをセリアの持つ酸素（０２）ストレージ効果を
触媒担体に付与する目的で添加する。この結果、活性ア
ルミナの高比表面積とセリアの持つ０゜ストレージ効果
とが、触媒化後の排ガス浄化性能向上に寄与する効果は
大であり、特に自動車の内燃機関がリッチ側（燃料過剰
側）となった場合でも、セリアの持つ０□ストレージ効
果により安定した高浄化性能を示すようになる。なお活
性アルミナと混合するセリア粉末は、金属換算５０重量
％より多くしても、これによる性能向上効果は殆んどな
く、また５重量％未満では０２ストレージ効果が発明者
の要求性能と比較して不十分であるので、５〜５０重量
％の範囲とするのが好ましい。以上の効果を持つ触媒担
体基材に酸化ランタンとＰｄより成るＬａ、ＰｄＯ，ま
たは酸化ネオジムとＰｄより成るＮｄ、ｌＰｄＯ４を添
加する。Ｐｄはそれ自体有効な触媒成分であり、特に高
温下での熱安定性に優れるものであるが、その反応機構
は主に酸化反応種であり、ロジウムのようなＮＯｘの還
元反応に対する活性は、殆んど持っていない。しかるに
ランタニドの積層構造を持ち、Ｐｄ単独では示さない還
元触媒格子が二次元方向に拡がっているために起る０２
捕促性によるものと考えられ、特にリーン側（空気過剰
側）でのＮＯｘ還元反応性に対する効果が大きい。すな
わち本触媒は比較的安価なパラジウムをランタニド金属
との複合酸化物として用いることで、高価なロジウムの
代用ならびにロジウム金属が酸化物化され、その触媒活
性を低下させてしまうリーン側（空気過剰側）でのＮＯ
ｘ浄化効率を向上させることにより、広範囲の排ガス雰
囲気中での浄化率の安定向上を計るものである。
（実施例）
以下この発明を、実施例、比較例および試験例により説
明する。
明する。
実施例１
γ−アルミナまたはδ−アルミナを主成分とする粒状担
体（粒径２〜４ ａｍ ）を硝酸セリウム水溶液に含浸
し乾燥した後、空気雰囲気中６００°Ｃで１時間焼成し
、アルミナに対してセリウムを金属換算で３重量％含む
粒状担体を得た。次に市販酸化ランタン粉末５９り当り
Ｐｄ３．９５ｇを塩化パラジウム水溶液を用いて担持し
、乾燥した後、空気気流中７５０°Ｃで２時間焼成して
得たパラジウム−ランタン複合酸化物粉末６３ｇと、市
販セリア粉末４５４９と、セリウムを含む活性アルミナ
粒状担体１００６りと、硝酸酸性ベーマイトアルミナゾ
ル（ベーマイトアルミナ１０重量％懸濁液に１０重量％
ＨＮＯ３を添加することにより得たゾル）２４７８ｇを
ボールミルボットに投入し、６時間粉砕した後、得られ
たスラリーをモノリス担体基材（１，７７Ｘ４００セル
）に塗布し、１ｏｏ〜１８０″Ｃで１時間乾燥した後、
６５０°Ｃで２時間燃焼ガス気流中で焼成した。この場
合の塗布量は８４０９／＠に設定した。さらにこの担体
に担体１個当り白金を１．６２、塩化白金酸水溶液を用
い含浸担持した後、マイクｎ波乾燥装置を用いて急速乾
燥し、その後慾焼ガス雰囲気中６００″Ｃで２時間焼成
して触媒１を得た。
体（粒径２〜４ ａｍ ）を硝酸セリウム水溶液に含浸
し乾燥した後、空気雰囲気中６００°Ｃで１時間焼成し
、アルミナに対してセリウムを金属換算で３重量％含む
粒状担体を得た。次に市販酸化ランタン粉末５９り当り
Ｐｄ３．９５ｇを塩化パラジウム水溶液を用いて担持し
、乾燥した後、空気気流中７５０°Ｃで２時間焼成して
得たパラジウム−ランタン複合酸化物粉末６３ｇと、市
販セリア粉末４５４９と、セリウムを含む活性アルミナ
粒状担体１００６りと、硝酸酸性ベーマイトアルミナゾ
ル（ベーマイトアルミナ１０重量％懸濁液に１０重量％
ＨＮＯ３を添加することにより得たゾル）２４７８ｇを
ボールミルボットに投入し、６時間粉砕した後、得られ
たスラリーをモノリス担体基材（１，７７Ｘ４００セル
）に塗布し、１ｏｏ〜１８０″Ｃで１時間乾燥した後、
６５０°Ｃで２時間燃焼ガス気流中で焼成した。この場
合の塗布量は８４０９／＠に設定した。さらにこの担体
に担体１個当り白金を１．６２、塩化白金酸水溶液を用
い含浸担持した後、マイクｎ波乾燥装置を用いて急速乾
燥し、その後慾焼ガス雰囲気中６００″Ｃで２時間焼成
して触媒１を得た。
実施例２
実施例１において得られたセリウムを含む活性アルミナ
粒状担体１００６ｇと、市販酸化ネオジム粉末１９．６
ｇ当りＰｄを８．９５Ｌ；ｉ塩化パラジウム水溶液を用
いて担持し、乾燥した後、空気気流中７５０°Ｃで２時
間焼成して得たパラジウム−ネオジム複合酸化物粉末２
８．６ｇと、市販セリフ４９５りと、硝酸酸性ベーマイ
トアルミナゾル２４７８９をボールミルボットへ投入し
た以外は実施例１と同様にして触媒２を得た。
粒状担体１００６ｇと、市販酸化ネオジム粉末１９．６
ｇ当りＰｄを８．９５Ｌ；ｉ塩化パラジウム水溶液を用
いて担持し、乾燥した後、空気気流中７５０°Ｃで２時
間焼成して得たパラジウム−ネオジム複合酸化物粉末２
８．６ｇと、市販セリフ４９５りと、硝酸酸性ベーマイ
トアルミナゾル２４７８９をボールミルボットへ投入し
た以外は実施例１と同様にして触媒２を得た。
実施例３
実施例１において、市販酸化ランタン５９ｇ当りＰｄ２
．４７９を担持して得たパラジウム−ランタン複合酸化
物粉末６１．５ｇを用いた以外は同様にして触媒担体を
得たのち、担体１個（４００セル、１゜７ｔ）当り白金
１．０ ｇ担持して触媒３を得た。
．４７９を担持して得たパラジウム−ランタン複合酸化
物粉末６１．５ｇを用いた以外は同様にして触媒担体を
得たのち、担体１個（４００セル、１゜７ｔ）当り白金
１．０ ｇ担持して触媒３を得た。
実施例４
実施例２において、市販酸化ネオジム１９゜６２当り、
Ｐｄを２．４７９担持して得たパラジウムーネオジ情ム
複合酸化物２２．１２を用いた以外は同様にして触媒担
体を得た後、担体１個（４００セル、１．７１ ）当り
白金１．０りを担持して触媒４を得た。
Ｐｄを２．４７９担持して得たパラジウムーネオジ情ム
複合酸化物２２．１２を用いた以外は同様にして触媒担
体を得た後、担体１個（４００セル、１．７１ ）当り
白金１．０りを担持して触媒４を得た。
実施例５
実施例１において、市販酸化ランタン５９ｇ当り、Ｐｄ
を２，４７９担持して得たパラジウム−ランタン複合酸
化物６１．５ｇを用いた以外は同様にして触媒担体を得
たのち、担体１個（４００セル、１．７１ ）当り白金
０．９０２、ロジウム０．１０ｇを担持して触媒５を得
た。
を２，４７９担持して得たパラジウム−ランタン複合酸
化物６１．５ｇを用いた以外は同様にして触媒担体を得
たのち、担体１個（４００セル、１．７１ ）当り白金
０．９０２、ロジウム０．１０ｇを担持して触媒５を得
た。
実施例６
実施例２において、市販酸化ネオジム１９．６ｇ当りＰ
ｄを２，４７ｇ担持して得たパラジウム−ネオジム複合
酸化物２２．１９を用いた以外は同様にして触媒担体を
得たのち、担体１個（４００セル、１．７り当り白金０
．９０９、ロジウム０，１０りを担持して触媒６を得た
。
ｄを２，４７ｇ担持して得たパラジウム−ネオジム複合
酸化物２２．１９を用いた以外は同様にして触媒担体を
得たのち、担体１個（４００セル、１．７り当り白金０
．９０９、ロジウム０，１０りを担持して触媒６を得た
。
実施例７
実施例１において、市販酸化ランタン５９ｇ当りＰｄを
１．７３９担持して得たパラジウム−ランタン複合酸化
物６０．７９を用いた以外は同様にして触媒担体を得た
のち、担体１個（４００セル、１．７〕）当り白金１．
５９ｇ、ロジウムｏ、１５９りを担持して触媒７を得た
。
１．７３９担持して得たパラジウム−ランタン複合酸化
物６０．７９を用いた以外は同様にして触媒担体を得た
のち、担体１個（４００セル、１．７〕）当り白金１．
５９ｇ、ロジウムｏ、１５９りを担持して触媒７を得た
。
実施例８
実施例２において、市販酸化ネオジム１９．６り当り、
Ｐｄ１．７３ｇを担持して得たパラジウム−ネオジム複
合酸化物２１．８９を用いた以外は同様にして触媒担体
を得たのち、担体１個（４００セル、１．７ ｔ ）当
り、白金１．５９２、ロジウム０．１５９ｇを担持して
触媒８を得た。
Ｐｄ１．７３ｇを担持して得たパラジウム−ネオジム複
合酸化物２１．８９を用いた以外は同様にして触媒担体
を得たのち、担体１個（４００セル、１．７ ｔ ）当
り、白金１．５９２、ロジウム０．１５９ｇを担持して
触媒８を得た。
比較例１
アルミナ・ゾル２５６１１、活性アルミナ粒状担体１４
３’Ｎｌをボールミルに投入し、６時間粉砕したのち、
コーティング担体基材（４０〇七ｈ、１．７ ｔ ）に
付着させ、６５０°Ｃで２時間焼成した。この場合の付
着量は３４０９／個に設定した。さらにこの担体を白金
とロジウムの塩酸酸性溶液に浸漬し、白金１゜９り７個
、ロジウム０．１９９／個になるように担持させた後、
６００″Ｃで２時間焼成して触媒Ａを得た。
３’Ｎｌをボールミルに投入し、６時間粉砕したのち、
コーティング担体基材（４０〇七ｈ、１．７ ｔ ）に
付着させ、６５０°Ｃで２時間焼成した。この場合の付
着量は３４０９／個に設定した。さらにこの担体を白金
とロジウムの塩酸酸性溶液に浸漬し、白金１゜９り７個
、ロジウム０．１９９／個になるように担持させた後、
６００″Ｃで２時間焼成して触媒Ａを得た。
比較例２
比較例１において、白金、ロジウムの担持量を、白金２
．５Ｖ［、ロジウムｏ、＋ｓｏ９／個として触媒Ｂを得
た。
．５Ｖ［、ロジウムｏ、＋ｓｏ９／個として触媒Ｂを得
た。
比較例３
アルミナ・ゾル２５６３り、セリウムを金属換ｎ５ｒｌ
ｊｔＲｔ％含む活性アルミナ担体１４８７りを用いた以
外は比較例１と同様にして触媒Ｃを得た。
ｊｔＲｔ％含む活性アルミナ担体１４８７りを用いた以
外は比較例１と同様にして触媒Ｃを得た。
比較例４
アルミナ・ゾル２５６８り、セリウムを金属換算０．５
重ｆｉ％含む活性アルミナ粒状担体１３６２．７）、市
販セリ７６９．８９を用いた以外は比較例１と同様にし
て触媒りを得た。
重ｆｉ％含む活性アルミナ粒状担体１３６２．７）、市
販セリ７６９．８９を用いた以外は比較例１と同様にし
て触媒りを得た。
比較例５
特開昭５２−１１６７７９号公報に記載された方法に従
って、シリカ・ゾル２５６３９、セリウムを金属換算８
重量％含む活性アルミナ粒状担体１４８７９をボールミ
ルに混ぜ込み、６時間粉砕した後、コーティング担体基
材（４００セル、１．７１）に付着し、６５０’Ｃで２
時間焼成した。この場合の付着量は８４０９７４Ｂに設
定した。さらにこの担体を塩化白金酸と塩化ロジウムの
混合水浴液に浸漬し、白金１．ｏ９／ｇ１、ロジウム０
．１９り／値付着させた後、Ｈ２／Ｎ、気流中で還元し
た。その後６００℃で２時間焼成して触媒Ｅを得た。
って、シリカ・ゾル２５６３９、セリウムを金属換算８
重量％含む活性アルミナ粒状担体１４８７９をボールミ
ルに混ぜ込み、６時間粉砕した後、コーティング担体基
材（４００セル、１．７１）に付着し、６５０’Ｃで２
時間焼成した。この場合の付着量は８４０９７４Ｂに設
定した。さらにこの担体を塩化白金酸と塩化ロジウムの
混合水浴液に浸漬し、白金１．ｏ９／ｇ１、ロジウム０
．１９り／値付着させた後、Ｈ２／Ｎ、気流中で還元し
た。その後６００℃で２時間焼成して触媒Ｅを得た。
比較例６
特開昭５４−１５９３９１号公報に記載された方法に従
って、アルミナ・ゾルｇ５ｏａｇ、活性アルミナ粒吠担
体１４３７９をボールミルに混ぜ込み、６時間粉砕した
後、コーティング担体基材（４００セル、１．７１ ）
に付着し、６５０℃で２時間焼成した。この場合の付着
量は８４０ｇ／個に設定した。次いで０６（Ｎｏ８）、
水溶液を用い、セリウムを金属換算で２８９付着させた
。この後１２０°Ｃで８時間乾燥し、空気中６００″Ｃ
で２時間焼成しまた。その後、塩化白金酸と塩化ロジウ
ムの混合水溶液中に浸漬し、白金１゜９９７＠、ロジウ
ム０．１９９／個担持した後、焼成して触媒Ｆを得た。
って、アルミナ・ゾルｇ５ｏａｇ、活性アルミナ粒吠担
体１４３７９をボールミルに混ぜ込み、６時間粉砕した
後、コーティング担体基材（４００セル、１．７１ ）
に付着し、６５０℃で２時間焼成した。この場合の付着
量は８４０ｇ／個に設定した。次いで０６（Ｎｏ８）、
水溶液を用い、セリウムを金属換算で２８９付着させた
。この後１２０°Ｃで８時間乾燥し、空気中６００″Ｃ
で２時間焼成しまた。その後、塩化白金酸と塩化ロジウ
ムの混合水溶液中に浸漬し、白金１゜９９７＠、ロジウ
ム０．１９９／個担持した後、焼成して触媒Ｆを得た。
試験例
実施例１〜８より得た触媒１〜８、比較例１〜６より得
た触媒Ａ−Ｆにつき、下記条件で耐久試験を行ったのち
、触媒出口温度８９０℃における２特性評価を行、得た
結果を第１表に示す。
た触媒Ａ−Ｆにつき、下記条件で耐久試験を行ったのち
、触媒出口温度８９０℃における２特性評価を行、得た
結果を第１表に示す。
耐久試験条件
触 媒 モノリス型貴金属触媒排気ガス
触媒出口温度 ７５０’Ｃ空間速度 約７
万Ｈｒ−１ 耐久時間 １００時間 エ ン ジ ン 排気量
２２００ＣＣ燃 料 無鉛ガソリン
耐久中入ロエミッション Ｃｏ Ｏ，４〜０．６
％０．０．５±０．１％ Ｎｏ １０００１００ ０ｐｐ ２５００ ｐｐｍ Ｇｏ２１４．９±０．１チ ２特性評価 触媒出ロガスｉｆｉ實 ｆ９９０’ｃエンジ
ン ２θｏｏｃｃ（日産自動車株式会社製）
（発明の効果） 以上説明してきたように、この発明の触媒は、モノリス
担体基材表面にセリアを含む活性アルミナ層と、この層
中にセリアおよびパラジウム−ランタニド金属（好まし
くはランタンまたはネオジム）複合酸化物を含む担体に
、白金または白金とロジウムが担持された構成としたた
め、排ガス雰囲気がリーン側（空気過剰側）となった場
合またはリッチ側（燃料過剰側）となった場合でも、高
効率でＨｅ 、 ００ 、 ＮＯｘの８成分を同時に除
宍できることから高耐熱性を持ち、しかも広範囲のエン
ジン排気システムに対応して浄化性能の安定向上を計る
ことができるという効果が得られる。
触媒出口温度 ７５０’Ｃ空間速度 約７
万Ｈｒ−１ 耐久時間 １００時間 エ ン ジ ン 排気量
２２００ＣＣ燃 料 無鉛ガソリン
耐久中入ロエミッション Ｃｏ Ｏ，４〜０．６
％０．０．５±０．１％ Ｎｏ １０００１００ ０ｐｐ ２５００ ｐｐｍ Ｇｏ２１４．９±０．１チ ２特性評価 触媒出ロガスｉｆｉ實 ｆ９９０’ｃエンジ
ン ２θｏｏｃｃ（日産自動車株式会社製）
（発明の効果） 以上説明してきたように、この発明の触媒は、モノリス
担体基材表面にセリアを含む活性アルミナ層と、この層
中にセリアおよびパラジウム−ランタニド金属（好まし
くはランタンまたはネオジム）複合酸化物を含む担体に
、白金または白金とロジウムが担持された構成としたた
め、排ガス雰囲気がリーン側（空気過剰側）となった場
合またはリッチ側（燃料過剰側）となった場合でも、高
効率でＨｅ 、 ００ 、 ＮＯｘの８成分を同時に除
宍できることから高耐熱性を持ち、しかも広範囲のエン
ジン排気システムに対応して浄化性能の安定向上を計る
ことができるという効果が得られる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、排ガス中の窒素酸化物、炭化水素および一酸化炭素
を同時に効率よく浄化低減させる排ガス浄化用触媒であ
つて、一般式Ｌｎ＿２Ｏ＿３（但しＬｎはランタニド金
属を示す）で表わされるランタニド金属のセスキ酸化物
とパラジウム金属とから成る一般式Ｌｎ＿２ＰｄＯ＿４
で表わされる複合酸化物と、白金または白金とロジウム
を、セリウムを含むアルミナコート層上に分散担持した
ことを特徴とする排ガス浄化用触媒。 ２、一般式Ｌｎ＿２Ｏ＿３のランタニド金属がランタン
またはネオジムである特許請求の範囲第１項記載の排ガ
ス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60048118A JPS61209045A (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60048118A JPS61209045A (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 排ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61209045A true JPS61209045A (ja) | 1986-09-17 |
| JPH0554381B2 JPH0554381B2 (ja) | 1993-08-12 |
Family
ID=12794406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60048118A Granted JPS61209045A (ja) | 1985-03-13 | 1985-03-13 | 排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61209045A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5234881A (en) * | 1992-06-05 | 1993-08-10 | Ford Motor Company | Binary LA-PA oxide catalyst and method of making the catalyst |
| US5391533A (en) * | 1993-02-19 | 1995-02-21 | Amtx, Inc. | Catalyst system for producing chlorine dioxide |
| EP1510245A1 (en) | 2003-08-25 | 2005-03-02 | Honda Motor Co., Ltd | Purification catalyst for exhaust gas and production method therefor |
| CN100391599C (zh) * | 2005-07-31 | 2008-06-04 | 浙江师范大学 | CeO2基复合氧化物涂层负载Pd催化剂及其制备方法 |
| US7674746B2 (en) | 2003-09-12 | 2010-03-09 | Honda Motor Co., Ltd. | Catalyst for clarifying exhaust gas and method for preparation thereof, and exhaust gas clarification catalyst device for vehicle |
| US7811960B2 (en) | 2004-09-24 | 2010-10-12 | Honda Motor Co., Ltd. | Catalyst for exhaust gas purification and exhaust gas purification apparatus |
-
1985
- 1985-03-13 JP JP60048118A patent/JPS61209045A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5234881A (en) * | 1992-06-05 | 1993-08-10 | Ford Motor Company | Binary LA-PA oxide catalyst and method of making the catalyst |
| US5391533A (en) * | 1993-02-19 | 1995-02-21 | Amtx, Inc. | Catalyst system for producing chlorine dioxide |
| EP1510245A1 (en) | 2003-08-25 | 2005-03-02 | Honda Motor Co., Ltd | Purification catalyst for exhaust gas and production method therefor |
| CN1305563C (zh) * | 2003-08-25 | 2007-03-21 | 本田技研工业株式会社 | 废气净化催化剂及其制造方法、及车用废气净化催化装置 |
| US7259127B2 (en) | 2003-08-25 | 2007-08-21 | Honda Motor Co., Ltd. | Purification catalyst for exhaust gas, production method therefor, and purification catalyst device for exhaust gas |
| US7674746B2 (en) | 2003-09-12 | 2010-03-09 | Honda Motor Co., Ltd. | Catalyst for clarifying exhaust gas and method for preparation thereof, and exhaust gas clarification catalyst device for vehicle |
| US7811960B2 (en) | 2004-09-24 | 2010-10-12 | Honda Motor Co., Ltd. | Catalyst for exhaust gas purification and exhaust gas purification apparatus |
| CN100391599C (zh) * | 2005-07-31 | 2008-06-04 | 浙江师范大学 | CeO2基复合氧化物涂层负载Pd催化剂及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0554381B2 (ja) | 1993-08-12 |
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