JPS62124265A - Ｔｉ合金板材の製造法 - Google Patents
Ｔｉ合金板材の製造法Info
- Publication number
- JPS62124265A JPS62124265A JP26220885A JP26220885A JPS62124265A JP S62124265 A JPS62124265 A JP S62124265A JP 26220885 A JP26220885 A JP 26220885A JP 26220885 A JP26220885 A JP 26220885A JP S62124265 A JPS62124265 A JP S62124265A
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- JP
- Japan
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- alloy
- hot rolling
- transformation point
- hot
- thickness
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- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕。
この発明は、航空礪やジェットエンジンなどの製造に用
いられているＴｉ合金板材の製造法に関するものである
。
いられているＴｉ合金板材の製造法に関するものである
。
従来、一般に、上記の分野などで各種のＴｉ合金板材が
用いられているが、これらのＴｉ合金板材は、例えば直
径：５００ｍφのインゴットから熱間鍛造にて厚さ：２
００ｍの厚板素材を成形し、ついでこの厚板素材に、加
熱と圧延とをそれぞれ２０回繰り返し施して厚さ１２Ｍ
の板材とすることによってＩｎされている。
用いられているが、これらのＴｉ合金板材は、例えば直
径：５００ｍφのインゴットから熱間鍛造にて厚さ：２
００ｍの厚板素材を成形し、ついでこの厚板素材に、加
熱と圧延とをそれぞれ２０回繰り返し施して厚さ１２Ｍ
の板材とすることによってＩｎされている。
しかし、上記の従来方法にＪ３いては、熱間圧延工程の
後半、すなわちＴｉ合金熱延板素材の板厚が漸次薄くな
るにつれて、温度低下が茗しく、変形抵抗が増大するよ
うになるために、わずかな圧延旧で加熱しな（プればな
らず、この結果加熱−圧延の繰り返し工数が多くなり、
工数および熱澁の面でコスト高の原因となるばかりでな
く、最小板厚にも制限があり、せいぜい２Ｈ程度の板厚
のものしか製造することができないのが現状である。
後半、すなわちＴｉ合金熱延板素材の板厚が漸次薄くな
るにつれて、温度低下が茗しく、変形抵抗が増大するよ
うになるために、わずかな圧延旧で加熱しな（プればな
らず、この結果加熱−圧延の繰り返し工数が多くなり、
工数および熱澁の面でコスト高の原因となるばかりでな
く、最小板厚にも制限があり、せいぜい２Ｈ程度の板厚
のものしか製造することができないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、熱間圧
延工程における加熱−圧延の工数をできるだけ少なくし
た状態で所望の板厚のＴｉ合金板材を製造すべく研究を
行なった結果、 熱間圧延工程の所定板厚のＴｉ合金熱延根素月を２枚以
上重ね合わせ、その重ね合ねＶ面全周にモって溶接を施
して、これを一体重ね体とし、ついで、この一体重ね体
に対して、 熱間圧延終了温度二Ｔ１合金のβ変態点〜Ｔｉ合金のβ
変態点−１００”Ｃ１ 熱間圧延終了温度：Ｔｉ合金のβ変態点−３５０℃以上
、 の条件で熱間圧延を施すと、この熱間圧延条件において
は、Ｔｉ合金の組織は、α＋β相の２相共存組織で、析
出しているα相の粒径が小さく、かつα相粒界のβ相自
体の変形抵抗も小さい状態にあるために、α相にはほと
んど変形が加わらないことから、圧延を容易に行なうこ
とができ、しかも一体重ね体なので、一枚の素材に比し
て温度低下が緩慢となることと相まって、加熱回数を低
減することができ、かつ２Ｍ以下の板厚のＴｉ合金板材
の製造も可能であるという知見を得たのである。
延工程における加熱−圧延の工数をできるだけ少なくし
た状態で所望の板厚のＴｉ合金板材を製造すべく研究を
行なった結果、 熱間圧延工程の所定板厚のＴｉ合金熱延根素月を２枚以
上重ね合わせ、その重ね合ねＶ面全周にモって溶接を施
して、これを一体重ね体とし、ついで、この一体重ね体
に対して、 熱間圧延終了温度二Ｔ１合金のβ変態点〜Ｔｉ合金のβ
変態点−１００”Ｃ１ 熱間圧延終了温度：Ｔｉ合金のβ変態点−３５０℃以上
、 の条件で熱間圧延を施すと、この熱間圧延条件において
は、Ｔｉ合金の組織は、α＋β相の２相共存組織で、析
出しているα相の粒径が小さく、かつα相粒界のβ相自
体の変形抵抗も小さい状態にあるために、α相にはほと
んど変形が加わらないことから、圧延を容易に行なうこ
とができ、しかも一体重ね体なので、一枚の素材に比し
て温度低下が緩慢となることと相まって、加熱回数を低
減することができ、かつ２Ｍ以下の板厚のＴｉ合金板材
の製造も可能であるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであり
、したがって熱間圧延開始温度が、゛「ｉ合金のβ変態
点を越えて高くなると、組織的にβ相単相となり、針状
のα相が析出するようになってα相の形状を制御するこ
とができなくなり、この結果Ｔｉ合金の特性低下をもた
らし、一方、その温度がβ変態点−１００℃未満になる
と、変形抵抗が急激に上臂するようになり、圧延効率が
低下し、加熱回数の増加をもたらすようになることから
、熱間圧延開始温度を、Ｔｉ合金のβ変態点〜Ｔｉ合金
のβ変態点−１００℃と定めた。また、熱間圧延終了温
度がβ変態点−３５０℃未満になると、合金自体の変形
抵抗が増大するようになると共に、α相が成長し、一方
粒界のβ相の割合が相対的に少なくなり、かつβ相中の
合金成分濃度も高くなってβ相自体の変形抵抗も上背す
るようになり、この結果α相に大きな変形が加わり、望
ましくない圧延集合組織が形成されて、特性のうち、特
に曲げ性および成形性が低下するようになることから、
その温度をβ変態点−３５０℃以上と定めた。
、したがって熱間圧延開始温度が、゛「ｉ合金のβ変態
点を越えて高くなると、組織的にβ相単相となり、針状
のα相が析出するようになってα相の形状を制御するこ
とができなくなり、この結果Ｔｉ合金の特性低下をもた
らし、一方、その温度がβ変態点−１００℃未満になる
と、変形抵抗が急激に上臂するようになり、圧延効率が
低下し、加熱回数の増加をもたらすようになることから
、熱間圧延開始温度を、Ｔｉ合金のβ変態点〜Ｔｉ合金
のβ変態点−１００℃と定めた。また、熱間圧延終了温
度がβ変態点−３５０℃未満になると、合金自体の変形
抵抗が増大するようになると共に、α相が成長し、一方
粒界のβ相の割合が相対的に少なくなり、かつβ相中の
合金成分濃度も高くなってβ相自体の変形抵抗も上背す
るようになり、この結果α相に大きな変形が加わり、望
ましくない圧延集合組織が形成されて、特性のうち、特
に曲げ性および成形性が低下するようになることから、
その温度をβ変態点−３５０℃以上と定めた。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
Ｔｉ −６％Ａｔ−４％Ｖの組成（１埴％）をもった厚
さ：６ＭのＴｉ合金熱延板素材を２枚用意し、この素材
を重ね合せた状態で、ＴＩＧ溶接により川ね合わせ面全
周にそって空気孔を形成しながら溶接を施して一体重ね
体を成形し、ついで、この−・体重ね体に対して、熱間
圧延開始温度を上記のｌ′ｉ合金のβ変態点である９９
０℃より４０℃低い９５０℃とし、−万態間圧延終了温
度を６４０℃とした条件で６回つづの加熱−圧延を癌し
て全体厚さを３．８ｍｍとした後、溶接部を切断して解
体し、温度ニア２０℃で焼鈍し、矯正し、脱スケールし
、酸洗することによって板厚： １７ＭのＴｉ合金板材
を製造した。
さ：６ＭのＴｉ合金熱延板素材を２枚用意し、この素材
を重ね合せた状態で、ＴＩＧ溶接により川ね合わせ面全
周にそって空気孔を形成しながら溶接を施して一体重ね
体を成形し、ついで、この−・体重ね体に対して、熱間
圧延開始温度を上記のｌ′ｉ合金のβ変態点である９９
０℃より４０℃低い９５０℃とし、−万態間圧延終了温
度を６４０℃とした条件で６回つづの加熱−圧延を癌し
て全体厚さを３．８ｍｍとした後、溶接部を切断して解
体し、温度ニア２０℃で焼鈍し、矯正し、脱スケールし
、酸洗することによって板厚： １７ＭのＴｉ合金板材
を製造した。
実施例 ２
一体重ね体を、Ｔ１−８％へｆｆ１−１％Ｍｏ−１％■
の組成（以上１１％）をもった板厚：４ＭのＴｉ合金熱
延板素材：３枚で構成し、かつ熱間圧延開始温度を１０
００℃とし、−万態間圧延終了温度を７００℃とし、か
つ加熱−圧延の回数をそれぞれ５回とする以外は実施例
１におけると同一の条件で板厚：１ｍのＴｉ合金ｍｔ４
を製造した。
の組成（以上１１％）をもった板厚：４ＭのＴｉ合金熱
延板素材：３枚で構成し、かつ熱間圧延開始温度を１０
００℃とし、−万態間圧延終了温度を７００℃とし、か
つ加熱−圧延の回数をそれぞれ５回とする以外は実施例
１におけると同一の条件で板厚：１ｍのＴｉ合金ｍｔ４
を製造した。
ついで、上記実施例１．２で得られたＴｉ合金板材につ
いて、引張強さ、０．２％体力、および伸びを測定し、
さらにＪＩＳＺ２２４８に基づき、■ブロック法にて、
曲げ角度を１０５６とした条件で曲げ試験を行ない、破
断が生じない最小のＲ／ｌ （ただしＲ：曲げの内側平
径、ｔ：板厚）を求めた。これらの結果を第１表に示し
た。
いて、引張強さ、０．２％体力、および伸びを測定し、
さらにＪＩＳＺ２２４８に基づき、■ブロック法にて、
曲げ角度を１０５６とした条件で曲げ試験を行ない、破
断が生じない最小のＲ／ｌ （ただしＲ：曲げの内側平
径、ｔ：板厚）を求めた。これらの結果を第１表に示し
た。
第１表に示される結果は、同一組成の従来Ｔｉ第 １
表 合金板材のもつ特性とほぼ同等の値を示すものである。
表 合金板材のもつ特性とほぼ同等の値を示すものである。
上述のように、この発明の方法によれば、通常の方法で
￥１造されたＴｉ合金板材と同等の特性を有し、かつ２
履以下の板厚をもった薄肉のＴ１合金板材を、特に熱間
圧延工程における後半での加熱−圧延の繰り返し工数を
著しく低減した状態で製造することができるのである。
￥１造されたＴｉ合金板材と同等の特性を有し、かつ２
履以下の板厚をもった薄肉のＴ１合金板材を、特に熱間
圧延工程における後半での加熱−圧延の繰り返し工数を
著しく低減した状態で製造することができるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 熱間圧延途中の所定板厚のＴｉ合金熱延板素材を２枚以
上重ね合わせ、その重ね合わせ面全周にそって溶接を施
して、これを一体重ね体とし、ついで、この一体重ね体
を、 熱間圧延開始温度：Ｔｉ合金のβ変態点〜Ｔｉ合金のβ
変態点−１００℃、 熱間圧延終了温度：Ｔｉ合金のβ変態点 −３５０℃以上、 の条件で熱間圧延し、圧延後解体することを特徴とする
Ｔｉ合金板材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26220885A JPS62124265A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | Ｔｉ合金板材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26220885A JPS62124265A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | Ｔｉ合金板材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124265A true JPS62124265A (ja) | 1987-06-05 |
| JPS635466B2 JPS635466B2 (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=17372575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26220885A Granted JPS62124265A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | Ｔｉ合金板材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62124265A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017018508A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
| WO2017018509A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
| WO2017018517A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延用チタン素材 |
-
1985
- 1985-11-21 JP JP26220885A patent/JPS62124265A/ja active Granted
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017018508A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
| WO2017018509A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
| WO2017018517A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-02 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延用チタン素材 |
| JP6137423B1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-05-31 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
| KR20180030122A (ko) * | 2015-07-29 | 2018-03-21 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열간 압연용 티탄 소재 |
| CN107847994A (zh) * | 2015-07-29 | 2018-03-27 | 新日铁住金株式会社 | 钛复合材料以及热轧用钛材 |
| CN107847993A (zh) * | 2015-07-29 | 2018-03-27 | 新日铁住金株式会社 | 热轧用钛坯料 |
| JPWO2017018517A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2018-05-24 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延用チタン素材 |
| JPWO2017018508A1 (ja) * | 2015-07-29 | 2018-06-07 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
| US20180200766A1 (en) * | 2015-07-29 | 2018-07-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Titanium material for hot rolling |
| RU2704986C2 (ru) * | 2015-07-29 | 2019-11-01 | Ниппон Стил Корпорейшн | Титановый материал для горячей прокатки |
| US10913242B2 (en) | 2015-07-29 | 2021-02-09 | Nippon Steel Corporation | Titanium material for hot rolling |
| US10920300B2 (en) | 2015-07-29 | 2021-02-16 | Nippon Steel Corporation | Titanium composite material and titanium material for hot rolling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS635466B2 (ja) | 1988-02-03 |
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