JPS635466B2 - - Google Patents
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- JPS635466B2 JPS635466B2 JP26220885A JP26220885A JPS635466B2 JP S635466 B2 JPS635466 B2 JP S635466B2 JP 26220885 A JP26220885 A JP 26220885A JP 26220885 A JP26220885 A JP 26220885A JP S635466 B2 JPS635466 B2 JP S635466B2
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- Japan
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- alloy
- hot rolling
- hot
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- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 16
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- Metal Rolling (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は、航空機やジエツトエンジンなどの
製造に用いられているTi合金板材の製造法に関
するものである。 （従来の技術） 従来、一般に、上記の分野などで各種のTi合
金板材が用いられているが、これらのTi合金板
材は、例えば直径：500mmφのインゴツトから熱
間鍛造にて厚さ：200mmの厚板素材を成形し、つ
いでこの厚板素材に、加熱と圧延とをそれぞれ20
回繰り返し施して厚さ：２mmの板材とすることに
よつて製造されている。 （発明が解決しようとする問題点） しかし、上記の従来方法においては、熱間圧延
工程の後半、すなわちTi合金熱延板素材の板厚
が漸次薄くなるにつれて、温度低下が著しく、変
形抵抗が増大するようになるために、わずかな圧
延量で加熱しなければならず、この結果加熱―圧
延の繰り返し工数が多くなり、工数および熱量の
面でコスト高の原因となるばかりでなく、最小板
厚にも制限があり、せいぜい２mm程度の板厚のも
のしか製造することができないのが現状である。 （問題点を解決するための手段） そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、熱間圧延工程における加熱―圧延の工数をで
きるだけ少なくした状態で所望の板厚のTi合金
板材を製造すべく研究を行なつた結果、 熱間圧延途中の所定板厚のTi合金熱延板素材
を２枚以上重ね合わせ、その重ね合わせ面全周に
そつて溶接を施して、これを一体重ね体とし、 ついで、この一体重ね体に対して、 熱間圧延開始温度：Ti合金のβ変態点〜Ti合
金のβ変態点―100℃、 熱間圧延終了温度：Ti合金のβ変態点―350℃
以上、 の条件で熱間圧延を施すと、この熱間圧延条件に
おいては、Ti合金の組織は、α＋β相の２相共
存組織で、析出しているα相の粒径が小さく、か
つα相粒界のβ相自体の変形抵抗も小さい状態に
あるために、α相にほとんど変形が加わらないこ
とから、圧延を容易に行なうことができ、しかも
一体重ね体なので、一枚の素材に比して温度低下
が緩慢となることと相まつて、加熱回数を低減す
ることができ、かつ２mm以下の板厚のTi合金板
材の製造も可能であるという知見を得たのであ
る。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであり、したがつて熱間圧延開始温度が、Ti
合金のβ変態点を越えて高くなると、組織的にβ
相単相となり、針状のα相が析出するようになつ
てα相の形状を制御することができなくなり、こ
の結果Ti合金の特性低下をもたらし、一方、そ
の温度がβ変態点―100℃未満になると、変形抵
抗が急激に上昇するようになり、圧延効率が低下
し、加熱回数の増加をもたらすようになることか
ら、熱間圧延開始温度を、Ti合金のβ変態点〜
Ti合金のβ変態点―100℃と定めた。また、熱間
圧延終了温度がβ変態点―350℃未満になると、
合金自体の変形抵抗が増大するようになると共
に、α相が成長し、一方粒界のβ相の割合が相対
的に少なくなり、かつβ相中の合金成分濃度も高
くなつてβ相自体の変形抵抗も上昇するようにな
り、この結果α相に大きな変形が加わり、望まし
くない圧延集合組織が形成されて、特性のうち、
特に曲げ性および成形性が低下するようになるこ
とから、その温度をβ変態点―350℃以上と定め
た。 〔実施例〕 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 実施例 １ Ti―６％Al―４％Ｖの組成（重量％）をもつ
た厚さ：６mmのTi合金熱延板素材を２枚用意し、
この素材を重ね合せた状態で、TIG溶接により重
ね合わせ面全周にそつて空気孔を形成しながら溶
接を施して一体重ね体を成形し、ついで、この一
体重ね体に対して、熱間圧延開始温度を上記の
Ti合金のβ変態点である990℃より40℃低い950
℃とし、一方熱間圧延終了温度を640℃とした条
件で６回つづの加熱―圧延を施して全体厚さを
3.8mmとした後、溶接部を切断して解体し、温
度：720℃で焼鈍し、矯正し、脱スケールし、酸
洗することによつて板厚：1.7mmのTi合金板材を
製造した。 実施例 ２ 一体重ね体を、Ti―８％Al―１％Mo―１％Ｖ
の組成（以上重量％）をもつた板厚：４mmのTi
合金熱延板素材：３枚で構成し、かつ熱間圧延開
始温度を1000℃とし、一方熱間圧延終了温度を
700℃とし、かつ加熱―圧延の回数をそれぞれ５
回とする以外は実施例１におけると同一の条件で
板厚：１mmのTi合金板材を製造した。 ついで、上記実施例１，２で得られたTi合金
板材について、引張強さ、0.2％体力、および伸
びを測定し、さらにJISZ2248に基づき、Ｖブロ
ツク法にて、曲げ角度を105゜とした条件で曲げ試
験を行ない、破断が生じない最小のＲ／ｔ（ただ
しＲ：曲げの内側半径、ｔ：板厚）を求めた。こ
れらの結果を第１表に示した。 （発明の効果） 第１表に示される結果は、同一組成の従来Ti
製造に用いられているTi合金板材の製造法に関
するものである。 （従来の技術） 従来、一般に、上記の分野などで各種のTi合
金板材が用いられているが、これらのTi合金板
材は、例えば直径：500mmφのインゴツトから熱
間鍛造にて厚さ：200mmの厚板素材を成形し、つ
いでこの厚板素材に、加熱と圧延とをそれぞれ20
回繰り返し施して厚さ：２mmの板材とすることに
よつて製造されている。 （発明が解決しようとする問題点） しかし、上記の従来方法においては、熱間圧延
工程の後半、すなわちTi合金熱延板素材の板厚
が漸次薄くなるにつれて、温度低下が著しく、変
形抵抗が増大するようになるために、わずかな圧
延量で加熱しなければならず、この結果加熱―圧
延の繰り返し工数が多くなり、工数および熱量の
面でコスト高の原因となるばかりでなく、最小板
厚にも制限があり、せいぜい２mm程度の板厚のも
のしか製造することができないのが現状である。 （問題点を解決するための手段） そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、熱間圧延工程における加熱―圧延の工数をで
きるだけ少なくした状態で所望の板厚のTi合金
板材を製造すべく研究を行なつた結果、 熱間圧延途中の所定板厚のTi合金熱延板素材
を２枚以上重ね合わせ、その重ね合わせ面全周に
そつて溶接を施して、これを一体重ね体とし、 ついで、この一体重ね体に対して、 熱間圧延開始温度：Ti合金のβ変態点〜Ti合
金のβ変態点―100℃、 熱間圧延終了温度：Ti合金のβ変態点―350℃
以上、 の条件で熱間圧延を施すと、この熱間圧延条件に
おいては、Ti合金の組織は、α＋β相の２相共
存組織で、析出しているα相の粒径が小さく、か
つα相粒界のβ相自体の変形抵抗も小さい状態に
あるために、α相にほとんど変形が加わらないこ
とから、圧延を容易に行なうことができ、しかも
一体重ね体なので、一枚の素材に比して温度低下
が緩慢となることと相まつて、加熱回数を低減す
ることができ、かつ２mm以下の板厚のTi合金板
材の製造も可能であるという知見を得たのであ
る。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであり、したがつて熱間圧延開始温度が、Ti
合金のβ変態点を越えて高くなると、組織的にβ
相単相となり、針状のα相が析出するようになつ
てα相の形状を制御することができなくなり、こ
の結果Ti合金の特性低下をもたらし、一方、そ
の温度がβ変態点―100℃未満になると、変形抵
抗が急激に上昇するようになり、圧延効率が低下
し、加熱回数の増加をもたらすようになることか
ら、熱間圧延開始温度を、Ti合金のβ変態点〜
Ti合金のβ変態点―100℃と定めた。また、熱間
圧延終了温度がβ変態点―350℃未満になると、
合金自体の変形抵抗が増大するようになると共
に、α相が成長し、一方粒界のβ相の割合が相対
的に少なくなり、かつβ相中の合金成分濃度も高
くなつてβ相自体の変形抵抗も上昇するようにな
り、この結果α相に大きな変形が加わり、望まし
くない圧延集合組織が形成されて、特性のうち、
特に曲げ性および成形性が低下するようになるこ
とから、その温度をβ変態点―350℃以上と定め
た。 〔実施例〕 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 実施例 １ Ti―６％Al―４％Ｖの組成（重量％）をもつ
た厚さ：６mmのTi合金熱延板素材を２枚用意し、
この素材を重ね合せた状態で、TIG溶接により重
ね合わせ面全周にそつて空気孔を形成しながら溶
接を施して一体重ね体を成形し、ついで、この一
体重ね体に対して、熱間圧延開始温度を上記の
Ti合金のβ変態点である990℃より40℃低い950
℃とし、一方熱間圧延終了温度を640℃とした条
件で６回つづの加熱―圧延を施して全体厚さを
3.8mmとした後、溶接部を切断して解体し、温
度：720℃で焼鈍し、矯正し、脱スケールし、酸
洗することによつて板厚：1.7mmのTi合金板材を
製造した。 実施例 ２ 一体重ね体を、Ti―８％Al―１％Mo―１％Ｖ
の組成（以上重量％）をもつた板厚：４mmのTi
合金熱延板素材：３枚で構成し、かつ熱間圧延開
始温度を1000℃とし、一方熱間圧延終了温度を
700℃とし、かつ加熱―圧延の回数をそれぞれ５
回とする以外は実施例１におけると同一の条件で
板厚：１mmのTi合金板材を製造した。 ついで、上記実施例１，２で得られたTi合金
板材について、引張強さ、0.2％体力、および伸
びを測定し、さらにJISZ2248に基づき、Ｖブロ
ツク法にて、曲げ角度を105゜とした条件で曲げ試
験を行ない、破断が生じない最小のＲ／ｔ（ただ
しＲ：曲げの内側半径、ｔ：板厚）を求めた。こ
れらの結果を第１表に示した。 （発明の効果） 第１表に示される結果は、同一組成の従来Ti
【表】
合金板材のもつ特性とほぼ同等の値を示すもので
ある。 上述のように、この発明の方法によれば、通常
の方法で製造されたTi合金板材と同等の特性を
有し、かつ２mm以下の板厚をもつた薄肉のTi合
金板材を、特に熱間圧延工程における後半での加
熱―圧延の繰り返し工数を著しく低減した状態で
製造することができるのである。
ある。 上述のように、この発明の方法によれば、通常
の方法で製造されたTi合金板材と同等の特性を
有し、かつ２mm以下の板厚をもつた薄肉のTi合
金板材を、特に熱間圧延工程における後半での加
熱―圧延の繰り返し工数を著しく低減した状態で
製造することができるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間圧延途中の所定板厚のTi合金熱延板素
材を２枚以上重ね合わせ、その重ね合わせ面全周
にそつて溶接を施して、これを一体重ね体とし、 ついで、この一体重ね体を、 熱間圧延開始温度：Ti合金のβ変態点〜Ti合
金のβ変態点―100℃、 熱間圧延終了温度：Ti合金のβ変態点―350℃
以上、 の条件で熱間圧延し、圧延後解体することを特徴
とするTi合金板材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26220885A JPS62124265A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | Ｔｉ合金板材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26220885A JPS62124265A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | Ｔｉ合金板材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124265A JPS62124265A (ja) | 1987-06-05 |
| JPS635466B2 true JPS635466B2 (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=17372575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26220885A Granted JPS62124265A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | Ｔｉ合金板材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62124265A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107847993B (zh) * | 2015-07-29 | 2020-02-21 | 日本制铁株式会社 | 热轧用钛坯料 |
| KR102100946B1 (ko) * | 2015-07-29 | 2020-04-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 티탄 복합재 및 열간 압연용 티탄재 |
| JP6137423B1 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-05-31 | 新日鐵住金株式会社 | チタン複合材および熱間圧延用チタン材 |
-
1985
- 1985-11-21 JP JP26220885A patent/JPS62124265A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62124265A (ja) | 1987-06-05 |
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