JPS6126739A - 成形金型用Ｃｏ基耐熱合金 - Google Patents
成形金型用Ｃｏ基耐熱合金Info
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- JPS6126739A JPS6126739A JP14569384A JP14569384A JPS6126739A JP S6126739 A JPS6126739 A JP S6126739A JP 14569384 A JP14569384 A JP 14569384A JP 14569384 A JP14569384 A JP 14569384A JP S6126739 A JPS6126739 A JP S6126739A
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- Japan
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- alloy
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- hardness
- thermal shock
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高硬度および高靭性を有し、さらに耐摩耗
性、耐熱衝撃性、および耐酸化性にすぐれ、したがって
これらの特性が要求される７ｎ。
性、耐熱衝撃性、および耐酸化性にすぐれ、したがって
これらの特性が要求される７ｎ。
Ｓｎ 、 ＡＩ 、およびＣＵ、並びにこれらの合金な
どのダイカストや、乾電池などの製造、さらにプラスチ
ックの成形などに際して、金型として用いるのに適した
Ｃｏ基耐熱合金に関するものである。
どのダイカストや、乾電池などの製造、さらにプラスチ
ックの成形などに際して、金型として用いるのに適した
Ｃｏ基耐熱合金に関するものである。
一般に、ダイカストに際して、例えば７ｎ。
Ｓｎ、およびｐｂ金合金溶湯は２８０〜４５０℃の範囲
内の温度で金型に鋳込れ、またＡｌやＣｕ合金はそれよ
り高い５８０〜９２０’Ｃの範囲内の温度で鋳込まれて
おり、したがってダイカストの成形金型は、その表面温
度が水冷状態で２００〜７００℃にも達するものであり
、このようにダイカストの成形金型は繰返しの加熱と冷
却、並びに高圧にさらされるものである。
内の温度で金型に鋳込れ、またＡｌやＣｕ合金はそれよ
り高い５８０〜９２０’Ｃの範囲内の温度で鋳込まれて
おり、したがってダイカストの成形金型は、その表面温
度が水冷状態で２００〜７００℃にも達するものであり
、このようにダイカストの成形金型は繰返しの加熱と冷
却、並びに高圧にさらされるものである。
このことは、プラスチック用成形金型や、乾電池、例え
ばマンガン乾電池用成形金型においても同様である。
ばマンガン乾電池用成形金型においても同様である。
従来、上記の各種成形金型の製造には、Ｆｅ−Ｎ＋−Ａ
ｌ系合金や、Ｆｅ−Ｗ−Ｃｒ−Ｖ系合金、さらにｃ ｏ
−ｃ ｒ−ｗ系合金が用いられている。
ｌ系合金や、Ｆｅ−Ｗ−Ｃｒ−Ｖ系合金、さらにｃ ｏ
−ｃ ｒ−ｗ系合金が用いられている。
しかし、これらの従来耐熱合金は、上記の各種成形金型
に要求される特性、すなわち硬さ、靭性、耐摩耗性、耐
熱衝撃性、および耐酸化性を具備したものでないため、
最近の技術進歩に伴う使用条件のより一層の苛酷化と含
まって、比較的短期間で使用寿命に至るのが現状である
。
に要求される特性、すなわち硬さ、靭性、耐摩耗性、耐
熱衝撃性、および耐酸化性を具備したものでないため、
最近の技術進歩に伴う使用条件のより一層の苛酷化と含
まって、比較的短期間で使用寿命に至るのが現状である
。
そこで、本発明者等は上述のような観点から、上記の各
種成形金型の製造に適した材料を開発すべく研究を行な
った結果、＠倣％で、 Ｃ：０．５〜３％。
種成形金型の製造に適した材料を開発すべく研究を行な
った結果、＠倣％で、 Ｃ：０．５〜３％。
Ｓｉ ： ０．１〜５％。
Ｍｎ ： ０．０１ ＝２％。
Ｃｒ：１０〜３７％。
ｗ：ｏ、ｉ〜１７％。
１ｙｌｏ ： ０．１〜１０％。
Ｔｉ ： ０．０１〜３．５％。
Ａｌ ： ０．０１ 〜４％。
を含有し、さらに必要に応じて、
Ｎｉ：８〜３２％。
Ｆｅ：１〜１６％。
Ｎｂ ： ０．０１〜２．０％。
Ｂ ： ０．００１〜２．０％。
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＣｏと不
可避不純物（望ましくはＣｏ：４０％以上含有）からな
る組成（以上重石％）を有するＣｏ基耐熱合金は、高硬
度および高靭性を有し、さらに耐摩耗性、耐熱衝撃性、
および耐酸化性にすぐれ、したがってこれらの特性が要
求される各種の成形金型として用いた場合に、きわめて
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得た
のである。
可避不純物（望ましくはＣｏ：４０％以上含有）からな
る組成（以上重石％）を有するＣｏ基耐熱合金は、高硬
度および高靭性を有し、さらに耐摩耗性、耐熱衝撃性、
および耐酸化性にすぐれ、したがってこれらの特性が要
求される各種の成形金型として用いた場合に、きわめて
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得た
のである。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説
明する。
、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説
明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏ，Ｔｉ、およびＮｂなどと
結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さを向上さ
せる作用があるが、その含有量が０．５％未満では所望
の高硬度を確保することができず、一方３％を越えて含
有させると耐熱衝撃性が劣化するようになることがら、
その含有量を０．５〜３％と定めた。
結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さを向上さ
せる作用があるが、その含有量が０．５％未満では所望
の高硬度を確保することができず、一方３％を越えて含
有させると耐熱衝撃性が劣化するようになることがら、
その含有量を０．５〜３％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および欄流れ性を
改善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では
前記作用に所望の改善効果が得られず、一方５％を越え
て含有させてもより一層の改善効果は期待できないこと
がら、その含有量を０．１’−５％と定めた。
改善する作用があるが、その含有量が０．１％未満では
前記作用に所望の改善効果が得られず、一方５％を越え
て含有させてもより一層の改善効果は期待できないこと
がら、その含有量を０．１’−５％と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、肉盛溶接性を改善する作用があるが、そ
の含有量が０．０１％未満では所望の肉盛溶接性を確保
することができず、一方２％を越えて含有させてもより
一層の向上効果は現われないことから、その含有間を０
．０１〜２％と定めた。
の含有量が０．０１％未満では所望の肉盛溶接性を確保
することができず、一方２％を越えて含有させてもより
一層の向上効果は現われないことから、その含有間を０
．０１〜２％と定めた。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化性を向上させる作
用があるが、その含有量が１０％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方３７％以上含有させると耐熱
衝撃性に低下傾向が坦われるようになることから、その
含有量を１０−３７％と定めた。
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化性を向上させる作
用があるが、その含有量が１０％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方３７％以上含有させると耐熱
衝撃性に低下傾向が坦われるようになることから、その
含有量を１０−３７％と定めた。
（ｅ） Ｗ
Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含０量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方１７％を越えて含有させると肉盛溶
接性や切削性が劣化するようになることから、その含有
量を０．１〜１７％と定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含０量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方１７％を越えて含有させると肉盛溶
接性や切削性が劣化するようになることから、その含有
量を０．１〜１７％と定めた。
（ｆ） Ｍｏ
Ｍｏ酸成分は、Ｗとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方１０％を越えて含有させると、耐熱
衝撃性および靭性が劣化するようになることから、その
含有量を０，１〜１０％と定めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方１０％を越えて含有させると、耐熱
衝撃性および靭性が劣化するようになることから、その
含有量を０，１〜１０％と定めた。
（Ｆ） Ｔｉ
Ｔｉ成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつＭｏ型の炭化物お
よび窒化物、さらにＮｉを含有する場合にはＡｌとも結
合してＮｉ３ （Ａｆｆｉ。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつＭｏ型の炭化物お
よび窒化物、さらにＮｉを含有する場合にはＡｌとも結
合してＮｉ３ （Ａｆｆｉ。
Ｔｉ）の金属間化合物を形成して、高温硬さおよび耐熱
衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．０１％未満 −では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３．５％を越えて
含有させると、炭化物の鮒が多くなりすぎて耐熱衝撃性
および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含有量を
０．０１〜３．５％と定めた。
衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．０１％未満 −では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３．５％を越えて
含有させると、炭化物の鮒が多くなりすぎて耐熱衝撃性
および靭性が劣化するようになると共に、耐酸化性にも
劣化傾向が現われるようになることから、その含有量を
０．０１〜３．５％と定めた。
（ｈ） Ａｌ
Ａｌ成分には、Ｃｒと共に耐酸化性を向上させ、かつ上
記のようにＮｉおよびＴｉと結合してＮｉ ３ （Ａｌ
、Ｔｉ ）の金属間化合物を形成すると共に、窒化物を
形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性を一
段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する作用
があるが、その含有量が０．０１％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方４％を越えて含有させると
、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになるばか
りでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でなくな
ることから、その含有量を０．０１〜４％と定めた。
記のようにＮｉおよびＴｉと結合してＮｉ ３ （Ａｌ
、Ｔｉ ）の金属間化合物を形成すると共に、窒化物を
形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性を一
段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する作用
があるが、その含有量が０．０１％未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方４％を越えて含有させると
、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになるばか
りでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でなくな
ることから、その含有量を０．０１〜４％と定めた。
（ｉ） Ｎｉ
Ｎ１成分には、オースブナイト地を安定にして耐熱ｌＩ
ｊ撃性および靭性を向上させるほか、ＡｌおよびＴｉと
結合して金属間化合物二Ｎ１３ （Ａｌ。
ｊ撃性および靭性を向上させるほか、ＡｌおよびＴｉと
結合して金属間化合物二Ｎ１３ （Ａｌ。
Ｔｉ）を形成し、もって高温硬さく高温耐摩耗性）およ
び高温強度を改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸
化性を向Ｆさせる作用があるので、特にこれらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が８％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方３２％を越えて含有させてもより一層の向上効果は得
られないことから、その含有量を８〜３２％と定めた。
び高温強度を改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸
化性を向Ｆさせる作用があるので、特にこれらの特性が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が８％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方３２％を越えて含有させてもより一層の向上効果は得
られないことから、その含有量を８〜３２％と定めた。
（ｊ） Ｆｅ
Ｆｅ成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上させる作
用があるので、前記特性が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が１％未満では所望の耐熱
衝撃性向上効果が得られず、一方１６％を越えて含有さ
せると、高温硬さが低下するようになることから、その
含有量を１〜１６％と定めた。
用があるので、前記特性が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が１％未満では所望の耐熱
衝撃性向上効果が得られず、一方１６％を越えて含有さ
せると、高温硬さが低下するようになることから、その
含有量を１〜１６％と定めた。
（ｋ） ＮｂおよびＢ
これらの成分には、高温硬さく高温耐摩耗性）および高
温強度を一段と向上させる作用があるので′、特に前記
作用が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
れぞれ、その含有量が９．００１％未満では前記作用に
所望の向上効果が得られず、一方それぞれ２．０％を越
えて含有させると、耐熱衝撃性が劣化するようになるこ
とから、それぞれの含有量を、Ｎｂ ： ０．０１〜
２％、 １３ ： ０．００１〜２％と定めた。
温強度を一段と向上させる作用があるので′、特に前記
作用が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
れぞれ、その含有量が９．００１％未満では前記作用に
所望の向上効果が得られず、一方それぞれ２．０％を越
えて含有させると、耐熱衝撃性が劣化するようになるこ
とから、それぞれの含有量を、Ｎｂ ： ０．０１〜
２％、 １３ ： ０．００１〜２％と定めた。
つぎに、この発明のＣｏ基耐熱合金を実施例により比較
例と対比しながら具体的に説明する。
例と対比しながら具体的に説明する。
通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第１表に示される
通りの成分組成をもった溶湯を大気中または真空中で溶
解し、ついで砂型または金型に鋳造して上端部直径二６
０朧φ×下端部直径＝５０履φ×高さ：１５ＯＮＲの寸
法をもったインゴットとすることによって本発明Ｃｏ基
耐熱合金１〜３６、および従来耐熱合金１〜３をそれぞ
れ調製した。
通りの成分組成をもった溶湯を大気中または真空中で溶
解し、ついで砂型または金型に鋳造して上端部直径二６
０朧φ×下端部直径＝５０履φ×高さ：１５ＯＮＲの寸
法をもったインゴットとすることによって本発明Ｃｏ基
耐熱合金１〜３６、および従来耐熱合金１〜３をそれぞ
れ調製した。
なお、砂型鋳造は、本発明Ｃｏ基耐熱合金３〜３０．３
５．３６および従来耐熱合金３について行ない、他の耐
熱合金についてはすべて金型鋳造した。
５．３６および従来耐熱合金３について行ない、他の耐
熱合金についてはすべて金型鋳造した。
さらに、上記の金型鋳造した耐熱合金、すなわち本発明
Ｃｏ基耐熱合金１．２および３１〜３４゜および従来耐
熱合金１，２に対しては、９００〜１２５０℃の範囲内
の温度で熱間加工（鍛造、圧延、および溝Ｏ−ル加工）
を施して、これを１５鋼 ×長さ：２００ｍの寸法をも
ったビレットとし、かつ本発明Ｃｏ基耐熱合金１．２お
よび３１〜３４には温度： １２００℃に２時間保持後
空冷の熱処理を施し、また従来耐熱合金１には、温度：
１１５０℃に２時間保持の溶体化処理と、温度：５６０
℃に２４時間保持の時効処理を施し、さらに従来耐熱合
金２には、温度：１１５０℃に加熱優油冷の焼入れ処理
と、温度： ７００℃に２時間保持の焼もどし処理を施
した。
Ｃｏ基耐熱合金１．２および３１〜３４゜および従来耐
熱合金１，２に対しては、９００〜１２５０℃の範囲内
の温度で熱間加工（鍛造、圧延、および溝Ｏ−ル加工）
を施して、これを１５鋼 ×長さ：２００ｍの寸法をも
ったビレットとし、かつ本発明Ｃｏ基耐熱合金１．２お
よび３１〜３４には温度： １２００℃に２時間保持後
空冷の熱処理を施し、また従来耐熱合金１には、温度：
１１５０℃に２時間保持の溶体化処理と、温度：５６０
℃に２４時間保持の時効処理を施し、さらに従来耐熱合
金２には、温度：１１５０℃に加熱優油冷の焼入れ処理
と、温度： ７００℃に２時間保持の焼もどし処理を施
した。
つぎに、この結果得られた本発明Ｃｏ基耐熱合金１〜３
６．および従来耐熱合金１〜３について、硬さ測定試験
、常温シャルピー衝撃試験、Ａ１合金をダイカストする
に際して金型が受ける急速加熱と急速冷却の繰返しに近
い条件での熱衝撃試験、および酸化試験をそれぞれ行な
った。
６．および従来耐熱合金１〜３について、硬さ測定試験
、常温シャルピー衝撃試験、Ａ１合金をダイカストする
に際して金型が受ける急速加熱と急速冷却の繰返しに近
い条件での熱衝撃試験、および酸化試験をそれぞれ行な
った。
なお、硬さ測定試験においては、常温におけるロックウ
ェル硬さくＣスケール）、並びに８００℃および９００
℃におけるビッカース硬さを測定した。
ェル硬さくＣスケール）、並びに８００℃および９００
℃におけるビッカース硬さを測定した。
また、熱衝撃試験は、−万端面の中心部に直径＝１０ｍ
φの球面凹みを形成した１ ２＃ＩＸ １２ｓＸ３０履
の角柱状試験片を用い、この試験片の球面凹みを酸素−
プロパンガスバーナーにより３０秒間加熱して、その温
度を約９００℃とした後、直ちに噴霧水を２０秒間吹付
けて、その温度を約２００℃とする工程を１サイクルと
し、これを繰返し行ない、３サイクル終了ごとに前記球
面凹みを螢光浸透探傷法を用いて観察し、割れが発生す
るまでのサイクル数を測定することにより行なった。
φの球面凹みを形成した１ ２＃ＩＸ １２ｓＸ３０履
の角柱状試験片を用い、この試験片の球面凹みを酸素−
プロパンガスバーナーにより３０秒間加熱して、その温
度を約９００℃とした後、直ちに噴霧水を２０秒間吹付
けて、その温度を約２００℃とする工程を１サイクルと
し、これを繰返し行ない、３サイクル終了ごとに前記球
面凹みを螢光浸透探傷法を用いて観察し、割れが発生す
るまでのサイクル数を測定することにより行なった。
さらに、酸化試験は、直径：１０ＩｌｌＩｌφＸ厚さ＝
１０ｍの寸法をもった試験片を用い、この試験片を、大
気中、温度： １２００℃に加熱して２００時間連続保
持した後空冷の条件で行ない、試験後、その表面に形成
されている酸化物被膜を剥離して秤量し、この秤量値を
試験片の全表面積で除して求めた値を酸化減量として表
わした。これらの試験結果を第２表に示した。なお、第
２表の割れ発生までのサイクル数の欄における「３０以
上」は３０ザイクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに
割れ発生が見られないものである。
１０ｍの寸法をもった試験片を用い、この試験片を、大
気中、温度： １２００℃に加熱して２００時間連続保
持した後空冷の条件で行ない、試験後、その表面に形成
されている酸化物被膜を剥離して秤量し、この秤量値を
試験片の全表面積で除して求めた値を酸化減量として表
わした。これらの試験結果を第２表に示した。なお、第
２表の割れ発生までのサイクル数の欄における「３０以
上」は３０ザイクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに
割れ発生が見られないものである。
第２表に示される結果から、本発明Ｃｏ基耐熱合金１〜
３６は、いずれも従来耐熱合金１〜３に比して、きわめ
て高い常温および高温硬さ、並びに高靭性を有し、かつ
耐熱衝撃性および耐酸化性にもすぐれていることが明ら
かである。
３６は、いずれも従来耐熱合金１〜３に比して、きわめ
て高い常温および高温硬さ、並びに高靭性を有し、かつ
耐熱衝撃性および耐酸化性にもすぐれていることが明ら
かである。
上述のように、この発明のＣｏ基耐熱合金は、著しく高
い常温および高温硬さ、並びに高靭性を有し、さらにす
ぐれた耐摩耗性、耐熱！ｊ撃性、耐酸化性、および高温
強度を具備しているので、特にこれらの特性が要求され
る各種の成形金型の製造に用いるのに適し、しかもこの
結果の成形金型はきわめて長期に亘って安定的性能を発
揮するのである。
い常温および高温硬さ、並びに高靭性を有し、さらにす
ぐれた耐摩耗性、耐熱！ｊ撃性、耐酸化性、および高温
強度を具備しているので、特にこれらの特性が要求され
る各種の成形金型の製造に用いるのに適し、しかもこの
結果の成形金型はきわめて長期に亘って安定的性能を発
揮するのである。
−２２＝
Claims (8)
- （１）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％、 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （２）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％。 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ：８〜３２％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （３）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％、 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｆｅ：１〜１６％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （４）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％、 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．０１〜２％およびＢ：０．００１〜２％のう
ちの１種または２種、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （５）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％、 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ：８〜３２％と、 Ｆｅ：１〜１６％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （６）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％。 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％、 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ：８〜３２％と、 Ｎｂ：０．０１〜２％およびＢ：０．００１〜２％のう
ちの１種または２種、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （７）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％。 Ｍｏ：０．１〜１０％。 Ｔｉ：０．０１〜３．５％、 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｆｅ：１〜１６％と、 Ｎｂ：０．０１〜２％およびＢ：０．００１〜２％のう
ちの１種または２種、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。 - （８）Ｃ：０．５〜３％、 Ｓｉ：０．１〜５％、 Ｍｎ：０．０１〜２％、 Ｃｒ：１０〜３７％、 Ｗ：０．１〜１７％、 Ｍｏ：０．１〜１０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．５％。 Ａｌ：０．０１〜４％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ：８〜３２％と、 Ｆｅ：１〜１６％と、 Ｎｂ：０．０１〜２％およびＢ：０．００１〜２％のう
ちの１種または２種、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする成形金型用Ｃｏ基
耐熱合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14569384A JPS6126739A (ja) | 1984-07-13 | 1984-07-13 | 成形金型用Ｃｏ基耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14569384A JPS6126739A (ja) | 1984-07-13 | 1984-07-13 | 成形金型用Ｃｏ基耐熱合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6126739A true JPS6126739A (ja) | 1986-02-06 |
| JPS6330380B2 JPS6330380B2 (ja) | 1988-06-17 |
Family
ID=15390914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14569384A Granted JPS6126739A (ja) | 1984-07-13 | 1984-07-13 | 成形金型用Ｃｏ基耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6126739A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008069455A (ja) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Haynes Internatl Inc | 窒化物強化可能なコバルト−クロム−鉄−ニッケル合金 |
| GB2504372A (en) * | 2012-05-03 | 2014-01-29 | Kennametal Inc | A surgical implant made from a Co-Cr-Mo-Si-C alloy |
| CN107058934A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-08-18 | 滁州市东华模具制造有限公司 | 一种采用复合涂层提高汽车冷冲压模具寿命的方法 |
| CN112342441A (zh) * | 2020-11-07 | 2021-02-09 | 南京聚力化工机械有限公司 | 一种高耐磨合金材料及其制备方法 |
-
1984
- 1984-07-13 JP JP14569384A patent/JPS6126739A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008069455A (ja) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Haynes Internatl Inc | 窒化物強化可能なコバルト−クロム−鉄−ニッケル合金 |
| KR101232533B1 (ko) | 2006-09-15 | 2013-02-12 | 헤인스 인터내셔널, 인코포레이티드 | 질화물 강화에 유용한 코발트-크롬-철-니켈 합금 |
| GB2504372A (en) * | 2012-05-03 | 2014-01-29 | Kennametal Inc | A surgical implant made from a Co-Cr-Mo-Si-C alloy |
| GB2504372B (en) * | 2012-05-03 | 2015-02-18 | Kennametal Inc | Surgical orthopedic implants made from wear-resistant cobalt-chromium-molybdenum alloys |
| US9078753B2 (en) | 2012-05-03 | 2015-07-14 | Kennametal Inc. | Surgical orthopedic implants made from wear-resistant cobalt—chromium—molybdenum alloys |
| CN107058934A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-08-18 | 滁州市东华模具制造有限公司 | 一种采用复合涂层提高汽车冷冲压模具寿命的方法 |
| CN112342441A (zh) * | 2020-11-07 | 2021-02-09 | 南京聚力化工机械有限公司 | 一种高耐磨合金材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6330380B2 (ja) | 1988-06-17 |
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