JPS625979B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS625979B2 JPS625979B2 JP13859481A JP13859481A JPS625979B2 JP S625979 B2 JPS625979 B2 JP S625979B2 JP 13859481 A JP13859481 A JP 13859481A JP 13859481 A JP13859481 A JP 13859481A JP S625979 B2 JPS625979 B2 JP S625979B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- content
- less
- resistance
- effect
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 25
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 28
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 19
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 12
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 12
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 M 7 C 3 Chemical class 0.000 description 1
- ATRMIFNAYHCLJR-UHFFFAOYSA-N [O].CCC Chemical compound [O].CCC ATRMIFNAYHCLJR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
Description
この発明は、特に耐熱衝撃性、高温耐食性、お
よび高温耐摩耗性にすぐれ、これらの特性が要求
される継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイド
シユーとして使用するのに適したNi基鋳造合金
に関するものである。 一般に、熱間傾斜圧延機は、上下位置に配した
２個の樽形傾斜ロール，左右位置に配したガイド
シユー、および前面中心位置に配したプラグを備
え、この間に1150〜1250℃に加熱された丸ビレツ
トを供給し、前記樽形傾斜ロールとプラグにより
熱間穿孔圧延して継目無鋼管を製造するものであ
る。この場合、この素管は楕円形を呈しながら成
形されることになるが、この素管の外径および肉
厚を一定に調整するために設けられたのがガイド
シユーである。 したがつて、素管は螺旋状に回転前進しながら
ガイドシユーの表面と摺動するため、高温に加熱
された素管と接触するガイドシユーは、熱伝導に
よる急速加熱と冷却水による急冷の繰返し、並び
に大きな応力負荷状態での転がり摺動摩擦にさら
されることになる。 従来、このような苛酷な条件下で使用に供され
るガイドシユーの製造には、Fe―23％Cr―３％
Ni系やFe―26％Cr―２％Ni系などの高Cr低Ni耐
熱耐摩耗性合金鋼や、Fe―１％Ｃ―20％Cr―７
％Ni―５％Co―５％Cu系やNi―１％Ｃ―15％Cr
―５％Mo系などの鋳造合金等が使用されている
が、これらの合金のあるものは、高温耐食性不足
が原因で高温加熱された素管の表面に発生したス
ケールや鋼片がその表面に焼付き、これが原因で
鋼管の表面に疵がついて製造歩留を悪くしたり、
また、あるものは局部的高温加熱と水冷の繰返し
による熱衝撃に耐えられず、割れが生じたり、さ
らに、あるものは高温における耐摩耗性不足が原
因で短い使用寿命しか示さないなど、これらのガ
イドシユーに要求される耐熱衝撃性，高温耐食
性、および高温耐摩耗性を兼ね備えた合金は未だ
開発されていないのが現状である。 本発明者等は、上述のような観点から、継目無
鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユーに要求
される特性をすべて兼ね備えた鋳造合金を得べく
研究を行なつた結果、Ｃ：0.55〜２％、Si：0.1
〜３％、Mn：0.1〜３％、Cr：10〜28％未満、
Fe：３〜30％、Ｗ：0.5〜10％、Mo：0.5〜10
％、Ti：0.01〜3.5％、Al：0.01〜3.5％を含有
し、さらに必要に応じてNb：0.01〜1.5％および
Ｂ：0.001〜0.2％のうちの１種または２種を含有
し、残りがNiと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）をもつたNi基鋳造合金は、すぐれた
耐熱衝撃性，高温耐食性，および高温耐摩耗性を
兼ね備え、したがつてこれらの特性が要求される
熱間傾斜圧延機のガイドシユーとして使用した場
合に、きわめて長期に亘つてすぐれた性能を安定
的に発揮するという知見を得たのである。 この発明は上記知見にもとづいてなされたもの
であつて、以下に成分組成範囲を上記の通りに限
定した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、高温で素地中に固溶する一方、
Cr，Ｗ，Mo，Ti，Nb，およびTaなどと結合し
てM7C3，MC，およびM23C6型などの炭化物を形
成し、もつて強度と硬さの向上をはかり、この結
果としてすぐれた耐摩耗性のほか、溶接性および
鋳造性を確保する作用があるが、その含有量が
0.55％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方２％を越えて含有させると、炭化物の析
出が多くなるばかりでなく、その粒径が粗大化し
て靭性が低下し、急熱急冷による熱衝撃に耐えら
れなくなることから、その含有量を0.55〜２％と
定めた。 (b) Si Si成分には、Crと共に高温耐食性を向上させ
る作用があるほか、脱酸作用並びに溶湯の流動性
を改善して鋳造性を向上させる作用があり、さら
に高温強度も改善する作用があるが、その含有量
が0.1％未満では前記各作用に所望の効果が得ら
れず、一方３％を越えて含有させると、Crとの
関連において靭性および溶接性が低下するように
なることから、その含有量を0.1〜３％と定め
た。 なお、Si成分には、上記のように脱酸作用があ
るので、これを脱酸剤として使用した場合などに
は、不可避不純物として0.1％未満の範囲で含有
する場合があるが、この場合には、不可避不純物
含有量を含め、全体含有量が0.1％以上になるよ
うにすればよい。 (c) Mn Mn成分には、Niと共に素地に固溶してオース
テナイトを安定化させ、また耐熱衝撃性および高
温耐摩耗性を向上させる作用があり、かつ脱酸作
用も合せもつが、その含有量が0.1％未満では所
望の作用効果を確保することができず、一方３％
を越えて含有させると、高温耐食性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.1〜３％と定
めた。 また、Mn成分にも、上記のように脱酸作用の
ほか、脱硫作用があるので、これを脱酸脱硫剤と
して使用した場合などには、Si成分と同様に不可
避不純物として0.1％未満の範囲で含有する場合
があるが、この場合も不可避不純物含有量を含
め、全体含有量が0.1％以上になるように成分調
整すればよい。 (d) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して合金の硬さを向上さ
せ、もつて高温耐摩耗性を改善するほか、高温耐
食性をも向上させる作用があるが、その含有量が
10％未満では所望の作用効果が得られず、一方、
28％以上含有させると耐熱衝撃性が低下するよう
になることから、その含有量を10〜28％未満と定
めた。 (e) Fe Fe成分は、所定量を含有する場合、Niと同等
の作用効果を発揮するので、コスト低減をはかる
目的で高価なNi成分の１部代替成分として含有
されるが、３％未満の含有では経済的効果が十分
でなく、一方30％を越えて含有させると、高温強
度が低下するようになることから、その含有量を
３〜30％と定めた。 (f) Ｗ Ｗ成分には、Moと共に素地に固溶するほか、
Ｃと結合して炭化物を形成し、合金の高温強度、
高温硬さ、および高温耐摩耗性を改善する作用が
あるが、その含有量が0.5％未満では所望の作用
効果が得られず、一方10％を越えて含有させる
と、耐摩耗性は向上するようになる反面、靭性お
よび耐熱衝撃性の劣化が著しくなることから、そ
の含有量を0.5〜10％と定めた。 (g) Mo Mo成分には、上記のようにＷとの共存におい
て素地に固溶して、これを強化し、かつ炭化物を
形成して合金の高温強度，高温硬さ，および高温
耐摩耗性を改善する作用があるが、その含有量が
0.5％満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方10％を越えて含有させると、Ｗの場合と同様
に靭性および耐熱衝撃性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を0.5〜10％と定めた。 (h) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3（Al，Ti）の金属間化合物を形成
して、高温強度，高温耐摩耗性，耐熱衝撃性，お
よび靭性を向上させる作用があるが、その含有量
が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方3.5％を越えて含有させると、高温にお
ける炭化物形成が促進されて合金の靭性が低下
し、さらに高温での酸化物の生成も顕著となつて
高温耐食性劣化の原因となることから、その含有
量を0.01〜3.5％と定めた。 (i) Al Al成分には、Crとの共存において高温での耐
酸化性および耐食性を改善し、さらに上記のよう
にNiおよびTiと結合してNi3（Al，Ti）の金属間
化合物を形成するほか、窒化物を形成して高温強
度および耐摩耗性を一段そ高め、かつ耐熱衝撃性
および靭性を向上させる作用があるが、その含有
量が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方3.5％を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下して製造が困難となる
ばかりでなく、靭性および溶接性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を0.01〜3.5
％と定めた。 (j) Nb この成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
し、かつMC型の炭化物および窒化物を形成し
て、高温強度および高温耐摩耗性をさらに一段と
向上させる均等的作用があるので、これらの特性
が特に必要とされる場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0.01％未満では前記向上作用
に所望の効果が得られず、一方1.5％を越えて含
有させると、高温での酸化物の生成が著しくなる
などの高温耐食性の劣化をもたらし、さらに炭化
物の形成が多くなり過ぎて靭性および耐熱衝撃性
の劣化をもたらすことから、その含有量を0.01〜
1.5％と定めた。 (k) Ｂ この成分には、高温強度，高温耐摩耗性，耐摩
衝撃性，および高温耐食性をより一層向上させる
均等的作用があるので、必要に応じて含有される
が、その含有量が0.001％未満では所望の向上効
果が得られず、一方0.2％を越えて含有させる
と、靭性，耐熱衝撃性，さらには鋳造性および溶
接性の劣化をきたらすようになることから、その
含有量を0.001〜0.2％と定めた。 つぎに、この発明の鋳造合金を実施例により比
較例と対比しながら説明する。 実施例 通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第１表に
示される通りの成分組成をもつた溶湯を大気中溶
解し、ついで砂型に鋳造することによつて、本発
明鋳造合金１〜31，比較鋳造合金１〜17，および
従来鋳造合金１，２の各種試験片をそれぞれ製造
し、これらの試験片を用いて、硬さ測定試験，
よび高温耐摩耗性にすぐれ、これらの特性が要求
される継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイド
シユーとして使用するのに適したNi基鋳造合金
に関するものである。 一般に、熱間傾斜圧延機は、上下位置に配した
２個の樽形傾斜ロール，左右位置に配したガイド
シユー、および前面中心位置に配したプラグを備
え、この間に1150〜1250℃に加熱された丸ビレツ
トを供給し、前記樽形傾斜ロールとプラグにより
熱間穿孔圧延して継目無鋼管を製造するものであ
る。この場合、この素管は楕円形を呈しながら成
形されることになるが、この素管の外径および肉
厚を一定に調整するために設けられたのがガイド
シユーである。 したがつて、素管は螺旋状に回転前進しながら
ガイドシユーの表面と摺動するため、高温に加熱
された素管と接触するガイドシユーは、熱伝導に
よる急速加熱と冷却水による急冷の繰返し、並び
に大きな応力負荷状態での転がり摺動摩擦にさら
されることになる。 従来、このような苛酷な条件下で使用に供され
るガイドシユーの製造には、Fe―23％Cr―３％
Ni系やFe―26％Cr―２％Ni系などの高Cr低Ni耐
熱耐摩耗性合金鋼や、Fe―１％Ｃ―20％Cr―７
％Ni―５％Co―５％Cu系やNi―１％Ｃ―15％Cr
―５％Mo系などの鋳造合金等が使用されている
が、これらの合金のあるものは、高温耐食性不足
が原因で高温加熱された素管の表面に発生したス
ケールや鋼片がその表面に焼付き、これが原因で
鋼管の表面に疵がついて製造歩留を悪くしたり、
また、あるものは局部的高温加熱と水冷の繰返し
による熱衝撃に耐えられず、割れが生じたり、さ
らに、あるものは高温における耐摩耗性不足が原
因で短い使用寿命しか示さないなど、これらのガ
イドシユーに要求される耐熱衝撃性，高温耐食
性、および高温耐摩耗性を兼ね備えた合金は未だ
開発されていないのが現状である。 本発明者等は、上述のような観点から、継目無
鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユーに要求
される特性をすべて兼ね備えた鋳造合金を得べく
研究を行なつた結果、Ｃ：0.55〜２％、Si：0.1
〜３％、Mn：0.1〜３％、Cr：10〜28％未満、
Fe：３〜30％、Ｗ：0.5〜10％、Mo：0.5〜10
％、Ti：0.01〜3.5％、Al：0.01〜3.5％を含有
し、さらに必要に応じてNb：0.01〜1.5％および
Ｂ：0.001〜0.2％のうちの１種または２種を含有
し、残りがNiと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）をもつたNi基鋳造合金は、すぐれた
耐熱衝撃性，高温耐食性，および高温耐摩耗性を
兼ね備え、したがつてこれらの特性が要求される
熱間傾斜圧延機のガイドシユーとして使用した場
合に、きわめて長期に亘つてすぐれた性能を安定
的に発揮するという知見を得たのである。 この発明は上記知見にもとづいてなされたもの
であつて、以下に成分組成範囲を上記の通りに限
定した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、高温で素地中に固溶する一方、
Cr，Ｗ，Mo，Ti，Nb，およびTaなどと結合し
てM7C3，MC，およびM23C6型などの炭化物を形
成し、もつて強度と硬さの向上をはかり、この結
果としてすぐれた耐摩耗性のほか、溶接性および
鋳造性を確保する作用があるが、その含有量が
0.55％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方２％を越えて含有させると、炭化物の析
出が多くなるばかりでなく、その粒径が粗大化し
て靭性が低下し、急熱急冷による熱衝撃に耐えら
れなくなることから、その含有量を0.55〜２％と
定めた。 (b) Si Si成分には、Crと共に高温耐食性を向上させ
る作用があるほか、脱酸作用並びに溶湯の流動性
を改善して鋳造性を向上させる作用があり、さら
に高温強度も改善する作用があるが、その含有量
が0.1％未満では前記各作用に所望の効果が得ら
れず、一方３％を越えて含有させると、Crとの
関連において靭性および溶接性が低下するように
なることから、その含有量を0.1〜３％と定め
た。 なお、Si成分には、上記のように脱酸作用があ
るので、これを脱酸剤として使用した場合などに
は、不可避不純物として0.1％未満の範囲で含有
する場合があるが、この場合には、不可避不純物
含有量を含め、全体含有量が0.1％以上になるよ
うにすればよい。 (c) Mn Mn成分には、Niと共に素地に固溶してオース
テナイトを安定化させ、また耐熱衝撃性および高
温耐摩耗性を向上させる作用があり、かつ脱酸作
用も合せもつが、その含有量が0.1％未満では所
望の作用効果を確保することができず、一方３％
を越えて含有させると、高温耐食性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.1〜３％と定
めた。 また、Mn成分にも、上記のように脱酸作用の
ほか、脱硫作用があるので、これを脱酸脱硫剤と
して使用した場合などには、Si成分と同様に不可
避不純物として0.1％未満の範囲で含有する場合
があるが、この場合も不可避不純物含有量を含
め、全体含有量が0.1％以上になるように成分調
整すればよい。 (d) Cr Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残り
の部分が炭化物を形成して合金の硬さを向上さ
せ、もつて高温耐摩耗性を改善するほか、高温耐
食性をも向上させる作用があるが、その含有量が
10％未満では所望の作用効果が得られず、一方、
28％以上含有させると耐熱衝撃性が低下するよう
になることから、その含有量を10〜28％未満と定
めた。 (e) Fe Fe成分は、所定量を含有する場合、Niと同等
の作用効果を発揮するので、コスト低減をはかる
目的で高価なNi成分の１部代替成分として含有
されるが、３％未満の含有では経済的効果が十分
でなく、一方30％を越えて含有させると、高温強
度が低下するようになることから、その含有量を
３〜30％と定めた。 (f) Ｗ Ｗ成分には、Moと共に素地に固溶するほか、
Ｃと結合して炭化物を形成し、合金の高温強度、
高温硬さ、および高温耐摩耗性を改善する作用が
あるが、その含有量が0.5％未満では所望の作用
効果が得られず、一方10％を越えて含有させる
と、耐摩耗性は向上するようになる反面、靭性お
よび耐熱衝撃性の劣化が著しくなることから、そ
の含有量を0.5〜10％と定めた。 (g) Mo Mo成分には、上記のようにＷとの共存におい
て素地に固溶して、これを強化し、かつ炭化物を
形成して合金の高温強度，高温硬さ，および高温
耐摩耗性を改善する作用があるが、その含有量が
0.5％満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方10％を越えて含有させると、Ｗの場合と同様
に靭性および耐熱衝撃性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を0.5〜10％と定めた。 (h) Ti Ti成分には、素地の結晶粒の成長を抑制する
ばかりでなく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ
MC型の炭化物および窒化物、さらにNiおよびAl
と結合してNi3（Al，Ti）の金属間化合物を形成
して、高温強度，高温耐摩耗性，耐熱衝撃性，お
よび靭性を向上させる作用があるが、その含有量
が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方3.5％を越えて含有させると、高温にお
ける炭化物形成が促進されて合金の靭性が低下
し、さらに高温での酸化物の生成も顕著となつて
高温耐食性劣化の原因となることから、その含有
量を0.01〜3.5％と定めた。 (i) Al Al成分には、Crとの共存において高温での耐
酸化性および耐食性を改善し、さらに上記のよう
にNiおよびTiと結合してNi3（Al，Ti）の金属間
化合物を形成するほか、窒化物を形成して高温強
度および耐摩耗性を一段そ高め、かつ耐熱衝撃性
および靭性を向上させる作用があるが、その含有
量が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方3.5％を越えて含有させると、溶湯の
流動性および鋳造性が低下して製造が困難となる
ばかりでなく、靭性および溶接性も低下して実用
的でなくなることから、その含有量を0.01〜3.5
％と定めた。 (j) Nb この成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制
し、かつMC型の炭化物および窒化物を形成し
て、高温強度および高温耐摩耗性をさらに一段と
向上させる均等的作用があるので、これらの特性
が特に必要とされる場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0.01％未満では前記向上作用
に所望の効果が得られず、一方1.5％を越えて含
有させると、高温での酸化物の生成が著しくなる
などの高温耐食性の劣化をもたらし、さらに炭化
物の形成が多くなり過ぎて靭性および耐熱衝撃性
の劣化をもたらすことから、その含有量を0.01〜
1.5％と定めた。 (k) Ｂ この成分には、高温強度，高温耐摩耗性，耐摩
衝撃性，および高温耐食性をより一層向上させる
均等的作用があるので、必要に応じて含有される
が、その含有量が0.001％未満では所望の向上効
果が得られず、一方0.2％を越えて含有させる
と、靭性，耐熱衝撃性，さらには鋳造性および溶
接性の劣化をきたらすようになることから、その
含有量を0.001〜0.2％と定めた。 つぎに、この発明の鋳造合金を実施例により比
較例と対比しながら説明する。 実施例 通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第１表に
示される通りの成分組成をもつた溶湯を大気中溶
解し、ついで砂型に鋳造することによつて、本発
明鋳造合金１〜31，比較鋳造合金１〜17，および
従来鋳造合金１，２の各種試験片をそれぞれ製造
し、これらの試験片を用いて、硬さ測定試験，
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
常温シヤルピー衝撃試験，大越式金属間摩耗試
験，および実機の急速加熱および急速冷却の繰返
しに近い条件での熱衝撃試験をそれぞれ行なつ
た。 なお、硬さ測定試験は常温，900℃，および
1000℃におけるビツカース硬さを測定することに
より行ない、また大越式金属間摩耗試験は、相手
材：SUJ―２（HRC：57以上），荷重：18.2Kg，
摩擦速度：0.083m／secの条件で、かつ常温乾燥
状態で行ない、これらの結果から比摩耗量を算出
した。さらに熱衝撃試験は、一方端面の中心部に
直径：10mmφの球面凹みを形成した12mm×12mm×
30mmの角柱状試験片を用い、この試験片の球面凹
みを、酸素―プロパンガスバーナにより30秒間加
熱して、その温度を約900℃とした後、直ちに噴
霧水を20秒間吹付けて、その温度を約200℃とす
る工程を１サイクルとし、これを繰返し行ない、
３回ごとに前記球面凹みを螢光探傷法を用いて観
察し、割れが発生するまでのサイクル数を測定す
ることにより行なつた。これらの試験結果を第２
表に合せて示した。なお、第２表の割れ発生まで
のサイクル数の欄における「30以上」は、30サイ
イクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに割れ発
生が見られないものである。 第２表に示される結果から、本発明鋳造合金１
〜31は、いずれも従来鋳造合金１，２に比して、
きわめてすぐれた常温および高温硬さを有し、か
つ常温靭性，耐摩耗性，および耐熱衝撃性にもす
ぐれていることがわかる。このように本発明鋳造
合金１〜31は、いずれもすぐれた常温および高温
硬さ，靭性，耐摩耗性，耐熱衝撃性を兼ね備えて
いるのに対して、構成成分のうちのいずれかの成
分の含有量（第１表で※印を付したもの）がこの
発明の範囲から外れた組成を有する比較鋳造合金
１〜17においては、これらの特性のうち少なくと
もいずれかの特性が劣つたものになつている。 上述のように、この発明の鋳造合金は、特に、
すぐれた高温耐食性，耐摩耗性，および耐熱衝撃
性を具備しているので、これらの特性が要求され
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機（穿孔機も含
む）のガイドシユーとして使用した場合、きわめ
て長期に亘つて安定的性能を発揮するなど工業上
有用な特性を有するのである。
験，および実機の急速加熱および急速冷却の繰返
しに近い条件での熱衝撃試験をそれぞれ行なつ
た。 なお、硬さ測定試験は常温，900℃，および
1000℃におけるビツカース硬さを測定することに
より行ない、また大越式金属間摩耗試験は、相手
材：SUJ―２（HRC：57以上），荷重：18.2Kg，
摩擦速度：0.083m／secの条件で、かつ常温乾燥
状態で行ない、これらの結果から比摩耗量を算出
した。さらに熱衝撃試験は、一方端面の中心部に
直径：10mmφの球面凹みを形成した12mm×12mm×
30mmの角柱状試験片を用い、この試験片の球面凹
みを、酸素―プロパンガスバーナにより30秒間加
熱して、その温度を約900℃とした後、直ちに噴
霧水を20秒間吹付けて、その温度を約200℃とす
る工程を１サイクルとし、これを繰返し行ない、
３回ごとに前記球面凹みを螢光探傷法を用いて観
察し、割れが発生するまでのサイクル数を測定す
ることにより行なつた。これらの試験結果を第２
表に合せて示した。なお、第２表の割れ発生まで
のサイクル数の欄における「30以上」は、30サイ
イクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに割れ発
生が見られないものである。 第２表に示される結果から、本発明鋳造合金１
〜31は、いずれも従来鋳造合金１，２に比して、
きわめてすぐれた常温および高温硬さを有し、か
つ常温靭性，耐摩耗性，および耐熱衝撃性にもす
ぐれていることがわかる。このように本発明鋳造
合金１〜31は、いずれもすぐれた常温および高温
硬さ，靭性，耐摩耗性，耐熱衝撃性を兼ね備えて
いるのに対して、構成成分のうちのいずれかの成
分の含有量（第１表で※印を付したもの）がこの
発明の範囲から外れた組成を有する比較鋳造合金
１〜17においては、これらの特性のうち少なくと
もいずれかの特性が劣つたものになつている。 上述のように、この発明の鋳造合金は、特に、
すぐれた高温耐食性，耐摩耗性，および耐熱衝撃
性を具備しているので、これらの特性が要求され
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機（穿孔機も含
む）のガイドシユーとして使用した場合、きわめ
て長期に亘つて安定的性能を発揮するなど工業上
有用な特性を有するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.55〜２％、 Si：0.1〜３％、 Mn：0.1〜３％、 Cr：10〜28％未満、 Fe：３〜30％、 Ｗ：0.5〜10％、 Mo：0.5〜10％、 Ti：0.01〜3.5％、 Al：0.01〜3.5％、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする継目
無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユー用
Ni基鋳造合金。 ２ Ｃ：0.55〜２％、 Si：0.1〜３％、 Mn：0.1〜３％、 Cr：10〜28％未満、 Fe：３〜30％、 Ｗ：0.5〜10％、 Mo：0.5〜10％、 Ti：0.01〜3.5％、 Al：0.01〜3.5％、 を含有し、さらに、 Nb：0.01〜1.5％、 を含有し、残りが不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする継目無鋼管
製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユー用Ni基鋳
造合金。 ３ Ｃ：0.55〜２％、 Si：0.1〜３％、 Mn：0.1〜３％、 Cr：10〜28％未満、 Fe：３〜30％、 Ｗ：0.5〜10％、 Mo：0.5〜10％、 Ti：0.01〜3.5％、 Al：0.01〜3.5％、 を含有し、さらに、 Ｂ：0.001〜0.2％、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする継目
無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユー用
Ni基鋳造合金。 ４ Ｃ：0.55〜２％、 Si：0.1〜３％、 Mn：0.1〜３％、 Cr：10〜28％未満、 Fe：３〜30％、 Ｗ：0.5〜10％、 Mo：0.5〜10％、 Ti：0.01〜3.5％、 Al：0.01〜3.5％、 を含有し、さらに、 Nb：0.01〜1.5％、 Ｂ：0.001〜0.2％、 を含有し、残りがNiと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有することを特徴とする継目
無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユー用
Ni基鋳造合金。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13859481A JPS5842742A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユ−用Ｎｉ基鋳造合金 |
| KR8203637A KR890001446B1 (ko) | 1981-09-04 | 1982-08-03 | 무계목강관 제조용 열간경사 압연기의 가이드슈용 Ni기 주조합금 |
| CH2434/83A CH657380A5 (de) | 1981-09-04 | 1982-09-02 | Bei erhoehten temperaturen hitzebestaendige, verschleissfeste und zaehe legierung auf nickelbasis. |
| US06/858,576 US4727740A (en) | 1981-09-04 | 1982-09-02 | Thermal and wear resistant tough nickel based alloy guide rolls |
| DE19823248963 DE3248963T1 (de) | 1981-09-04 | 1982-09-02 | Bei erhöhten Temperaturen hitzebeständige verschleißfeste und zähe Legierung auf Nickelbasis |
| PCT/JP1982/000352 WO1983000883A1 (en) | 1981-09-04 | 1982-09-02 | Heat- and abrasion-resistant tough nickel-based alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13859481A JPS5842742A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユ−用Ｎｉ基鋳造合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5842742A JPS5842742A (ja) | 1983-03-12 |
| JPS625979B2 true JPS625979B2 (ja) | 1987-02-07 |
Family
ID=15225738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13859481A Granted JPS5842742A (ja) | 1981-09-04 | 1981-09-04 | 継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユ−用Ｎｉ基鋳造合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5842742A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59229470A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-22 | Mitsubishi Metal Corp | 高靭性Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系鋳造耐熱合金 |
-
1981
- 1981-09-04 JP JP13859481A patent/JPS5842742A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5842742A (ja) | 1983-03-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6145695B2 (ja) | ||
| JP4462452B1 (ja) | 高合金管の製造方法 | |
| US6117388A (en) | Hot working die steel and member comprising the same for high-temperature use | |
| KR890001446B1 (ko) | 무계목강관 제조용 열간경사 압연기의 가이드슈용 Ni기 주조합금 | |
| JP3581028B2 (ja) | 熱間工具鋼及びその熱間工具鋼からなる高温用部材 | |
| JPS628507B2 (ja) | ||
| JP2745646B2 (ja) | 熱間加工性のすぐれた高温耐摩耗性Ｃｏ基合金の製造法 | |
| JPS625979B2 (ja) | ||
| JPS6121297B2 (ja) | ||
| JPH0365426B2 (ja) | ||
| JP2001234288A (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JPS626630B2 (ja) | ||
| CN106555095B (zh) | 用于含h2s油气工程的耐蚀合金、含有该合金的油井管及其制造方法 | |
| JPS62182238A (ja) | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 | |
| KR910003573B1 (ko) | 가이드슈용 Ni기 주조합금 | |
| JPS6126739A (ja) | 成形金型用Ｃｏ基耐熱合金 | |
| JPS59159976A (ja) | 成形金型用耐熱合金 | |
| KR890004521B1 (ko) | 가이드슈용 주조합금 | |
| JPS58217663A (ja) | ガイドシユ−用鋳造合金 | |
| JPS6227553A (ja) | 高炭素−高クロム鋼及びその製造方法 | |
| JPS58204163A (ja) | ガイドシユ−用鋳造合金 | |
| JPS58207351A (ja) | ガイドシユ−用Ｎｉ基鋳造合金 | |
| RU2020184C1 (ru) | Сталь | |
| JPS58207352A (ja) | ガイドシユ−用Ｎｉ基鋳造合金 | |
| JPS5920746B2 (ja) | ピアサ−及びプラグミル等のプラグ用合金鋳鋼 |