JPS58204163A - ガイドシユ−用鋳造合金 - Google Patents
ガイドシユ−用鋳造合金Info
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- JPS58204163A JPS58204163A JP8766282A JP8766282A JPS58204163A JP S58204163 A JPS58204163 A JP S58204163A JP 8766282 A JP8766282 A JP 8766282A JP 8766282 A JP8766282 A JP 8766282A JP S58204163 A JPS58204163 A JP S58204163A
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- JP
- Japan
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- seamless steel
- unavoidable impurities
- steel pipes
- casting alloy
- rolling mill
- Prior art date
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- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に耐熱衝撃性、高温耐酸化性。
および高温耐摩耗性にすぐれ、これらの特性が要求され
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機9ガイドシユーとし
て使用するのに適した鋳造合金に関するものである。
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機9ガイドシユーとし
て使用するのに適した鋳造合金に関するものである。
一般に、熱間傾斜圧延機は、上下位置に配した2個の樽
形傾斜ロール、左右位置に配したガイドシュー、および
前面中心位置に配したプラグを備え、この間に11.5
0−1250℃に加熱された丸゛ビレットを供給し、前
記樽形傾斜ロールとプラグによυ熱間穿孔圧延して継目
無鋼管を製造するものである。この場合、この素管は楕
円形を呈しながら成形されることになるが、この素管の
外径および肉厚を一定に調整するために設けられたのが
ガイドシューである。
形傾斜ロール、左右位置に配したガイドシュー、および
前面中心位置に配したプラグを備え、この間に11.5
0−1250℃に加熱された丸゛ビレットを供給し、前
記樽形傾斜ロールとプラグによυ熱間穿孔圧延して継目
無鋼管を製造するものである。この場合、この素管は楕
円形を呈しながら成形されることになるが、この素管の
外径および肉厚を一定に調整するために設けられたのが
ガイドシューである。
したがって、素管は螺旋状に回転前進しながらガイドシ
ューの表面と摺動するため、高温に力す熱された素管と
5接触するガイドシューは、熱伝導による急速加熱と冷
却水による急冷の繰返し、並びに大きな応力負荷状態で
の転がシ摺動摩擦にさらされることにな4゜ 従来、このような苛酷な条件下で使用午供されるガイド
シューの製造には、 F、e−2,3%Cr−3%N1
系やFe−26%Cr72%Ni系などの高cr低N1
耐熱耐摩耗性合金鋼や、Fe−1%C−20%Cr−7
%Ni−5%Co−5%Cu系やNi−1%C−15%
cr−5%Mo系などの鋳造合金等が使用されているが
、これらの合金のあるものは、高温耐酸化性不足が原因
で^温加熱された素管の一面に発生したスケ13− 一ルや鋼片がその表面に焼付き、これが原因で鋼管の表
面に疵がついて製造歩留を悪くしたり、また、あるもの
は局部的高澤加熱と水冷の繰返しによる熱衝撃に耐えら
れず、割れが生じたシ、さらに、あるものは高温におけ
る耐摩耗性不足が原因で短い使用寿命しか示さないなど
、これらのガイドシューに要求される耐熱衝撃性、高温
耐酸化性。
ューの表面と摺動するため、高温に力す熱された素管と
5接触するガイドシューは、熱伝導による急速加熱と冷
却水による急冷の繰返し、並びに大きな応力負荷状態で
の転がシ摺動摩擦にさらされることにな4゜ 従来、このような苛酷な条件下で使用午供されるガイド
シューの製造には、 F、e−2,3%Cr−3%N1
系やFe−26%Cr72%Ni系などの高cr低N1
耐熱耐摩耗性合金鋼や、Fe−1%C−20%Cr−7
%Ni−5%Co−5%Cu系やNi−1%C−15%
cr−5%Mo系などの鋳造合金等が使用されているが
、これらの合金のあるものは、高温耐酸化性不足が原因
で^温加熱された素管の一面に発生したスケ13− 一ルや鋼片がその表面に焼付き、これが原因で鋼管の表
面に疵がついて製造歩留を悪くしたり、また、あるもの
は局部的高澤加熱と水冷の繰返しによる熱衝撃に耐えら
れず、割れが生じたシ、さらに、あるものは高温におけ
る耐摩耗性不足が原因で短い使用寿命しか示さないなど
、これらのガイドシューに要求される耐熱衝撃性、高温
耐酸化性。
および高温耐摩耗性を兼ね備えた合金は未だ開発されて
いないのが現状である。
いないのが現状である。
本発明者等は1.上述のような観点から、継目無鋼管製
造用熱間傾斜圧延機のガイドシューに要求される特性を
すべて兼ね備えた鋳造合金を得べく研究を行なった結果
、C: 0.5.5〜1.9 % 、 Cr :28〜
39 %、 Ni: 25〜46%、Co:1〜8%。
造用熱間傾斜圧延機のガイドシューに要求される特性を
すべて兼ね備えた鋳造合金を得べく研究を行なった結果
、C: 0.5.5〜1.9 % 、 Cr :28〜
39 %、 Ni: 25〜46%、Co:1〜8%。
Ti:0.01〜4.5%、Ag:0.01〜4.5%
、W:01〜8係、Mo:0.1〜9%を含有し、必要
に応じてSi: O,1〜3.%またはMn:0.1〜
2%を含有し、さらに必要に応じてN:0.005〜0
.2俤と、Nb: 0.01〜1.5 %およびTa
: 0.01〜1.5%のうちの1種または2種と、B
:0.001〜0.2%お14− よびZr:O,001〜02%のうちの1種または2種
とからなる群から選んだ少なくとも1種を含有し、残り
がFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)をも
った鋳造合金は、すぐれた耐熱衝撃性。
、W:01〜8係、Mo:0.1〜9%を含有し、必要
に応じてSi: O,1〜3.%またはMn:0.1〜
2%を含有し、さらに必要に応じてN:0.005〜0
.2俤と、Nb: 0.01〜1.5 %およびTa
: 0.01〜1.5%のうちの1種または2種と、B
:0.001〜0.2%お14− よびZr:O,001〜02%のうちの1種または2種
とからなる群から選んだ少なくとも1種を含有し、残り
がFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)をも
った鋳造合金は、すぐれた耐熱衝撃性。
高温耐酸化性、および高温耐摩耗性を兼ね備え、したが
ってこれらの特性が要求される熱間傾斜圧延機のがイド
シューとして使用した場合に、きわめて長期に亘ってす
ぐれた性能を安定的に発揮するという知見を得たのであ
る。
ってこれらの特性が要求される熱間傾斜圧延機のがイド
シューとして使用した場合に、きわめて長期に亘ってす
ぐれた性能を安定的に発揮するという知見を得たのであ
る。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説
明する。
、以下に成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説
明する。
(a) C
C成分には、高温で素地中に固溶する一方、Cr。
W 、 Mo 、 Ti、 Nb 、 およびTaなど
と結合してM7CA+MO,およびM23C、型などの
炭化物を形成し、もって強度と硬さの向上をはかり(;
この結果としてすぐれた耐摩耗性のほか、溶接性および
鋳造性を確保する作用があるが、その含有量が055係
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方1、9
%を越えて含有させると、炭化物の析出が多くなるば
かりでなく、その粒径が粗大化して靭性が低下し、急熱
急冷による熱衝撃に耐えられなくなることから、その含
有量を055〜1.9係と定めた。
と結合してM7CA+MO,およびM23C、型などの
炭化物を形成し、もって強度と硬さの向上をはかり(;
この結果としてすぐれた耐摩耗性のほか、溶接性および
鋳造性を確保する作用があるが、その含有量が055係
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方1、9
%を越えて含有させると、炭化物の析出が多くなるば
かりでなく、その粒径が粗大化して靭性が低下し、急熱
急冷による熱衝撃に耐えられなくなることから、その含
有量を055〜1.9係と定めた。
(b) Cr
Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して合金の硬さを向上させ、もって高温耐
摩耗性を改善するほか、高温耐酸化性をも向上させる作
用があるが、その含有量が28%未満では所望の作用効
果が得られず、一方39%を越えて含有させると耐熱衝
撃性が低下するようになることから、その含有量を28
〜39チと定めた。
炭化物を形成して合金の硬さを向上させ、もって高温耐
摩耗性を改善するほか、高温耐酸化性をも向上させる作
用があるが、その含有量が28%未満では所望の作用効
果が得られず、一方39%を越えて含有させると耐熱衝
撃性が低下するようになることから、その含有量を28
〜39チと定めた。
(c) Ni
N1成分には、オーステナイト地を安廃にして耐熱衝撃
性および靭性を高めるほか、AlおよびT1と結合して
金属間化合物(Ni3 (AA、 Ti))を形成し、
合金の高温強度および高温耐摩耗性を改善し、さらにO
rと共に高温耐酸化性を向上させる作用があるが、その
含有量が25%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方49%を越えて含有させてもより一層の改善効
果は見られず、経済性をも考慮して、その含有量を25
〜49%と定めた。
性および靭性を高めるほか、AlおよびT1と結合して
金属間化合物(Ni3 (AA、 Ti))を形成し、
合金の高温強度および高温耐摩耗性を改善し、さらにO
rと共に高温耐酸化性を向上させる作用があるが、その
含有量が25%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方49%を越えて含有させてもより一層の改善効
果は見られず、経済性をも考慮して、その含有量を25
〜49%と定めた。
(d) C。
C’O成分には、素地に固溶して、これを強化し、高温
強度を改善するほか、高温耐摩耗性および耐熱衝撃性を
向上させる作用があるが、その含有量が1係未満では所
望の作用効果が得られず、一方8%を越えて含有させて
もより一層の改善効果が見られず、むしろ前記作用効果
の減少すら見られるようになることから、その含有量を
1〜8チと定めた。
強度を改善するほか、高温耐摩耗性および耐熱衝撃性を
向上させる作用があるが、その含有量が1係未満では所
望の作用効果が得られず、一方8%を越えて含有させて
もより一層の改善効果が見られず、むしろ前記作用効果
の減少すら見られるようになることから、その含有量を
1〜8チと定めた。
(e) Ti
T1成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろこの結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化
物および窒化物、さらに上記のようにN5 (AA、
Ti )の金属間化合物を形成して、高温強度および高
温耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が0
.01%未満では前記作用に所17− 望の効果が得られず、一方4.5%を越えて含有させる
と、高温における炭化物形成が促進されて、合金の靭性
が低下し、さらに蕎温での酸化物の生成も顕著となって
高温耐酸化性の劣化をまねくようになることから、その
含有量を0.01〜4.5%と定めた。
なく、むしろこの結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化
物および窒化物、さらに上記のようにN5 (AA、
Ti )の金属間化合物を形成して、高温強度および高
温耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が0
.01%未満では前記作用に所17− 望の効果が得られず、一方4.5%を越えて含有させる
と、高温における炭化物形成が促進されて、合金の靭性
が低下し、さらに蕎温での酸化物の生成も顕著となって
高温耐酸化性の劣化をまねくようになることから、その
含有量を0.01〜4.5%と定めた。
(f) AA
AQC成分は、Crとの共存において高温での耐酸化性
および耐食性を改善し、さらに上記のようにN1および
T1と結合してNi3 (AA、’Ti)の金属間化合
物を形成するほか、窒化物を形成して高温強度および耐
摩耗性を一段と高め、かつ耐漏衝撃性および靭性を向上
させる作用があるが、その含有量が0.01%未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方45%を越えて
含有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下して製
造が困難となるばかりでなく、靭性および溶接性も低下
して実用的でなくなることから、その含有量を0.01
〜4.5係と定めた。
および耐食性を改善し、さらに上記のようにN1および
T1と結合してNi3 (AA、’Ti)の金属間化合
物を形成するほか、窒化物を形成して高温強度および耐
摩耗性を一段と高め、かつ耐漏衝撃性および靭性を向上
させる作用があるが、その含有量が0.01%未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方45%を越えて
含有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下して製
造が困難となるばかりでなく、靭性および溶接性も低下
して実用的でなくなることから、その含有量を0.01
〜4.5係と定めた。
(g) W
18−
W成分にも、素地中に固溶すると共にCと炭化物を形成
して高温硬さおよび耐摩耗性を改善する作用があるが、
その含有量が0.1%未満では所望の作用効果が得られ
ず、一方8チを越えて含有させると、耐摩耗性は向上す
るようになるが、靭性および耐熱衝撃性が劣化するよう
になることから、その含有量を01〜8%と定めた。
して高温硬さおよび耐摩耗性を改善する作用があるが、
その含有量が0.1%未満では所望の作用効果が得られ
ず、一方8チを越えて含有させると、耐摩耗性は向上す
るようになるが、靭性および耐熱衝撃性が劣化するよう
になることから、その含有量を01〜8%と定めた。
(h) M。
Mo成分には、Wと同様に、特に高温耐摩耗性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が0.1%未満では所望
のすぐれた高温耐摩耗性を得ることができず、一方9係
を越えて含有させると、Wと同様に靭性および耐熱衝撃
性が劣化するようになることから、その含有量を01〜
9%と定めた。
せる作用があるが、その含有量が0.1%未満では所望
のすぐれた高温耐摩耗性を得ることができず、一方9係
を越えて含有させると、Wと同様に靭性および耐熱衝撃
性が劣化するようになることから、その含有量を01〜
9%と定めた。
(i) 5i
Si成分には、Orと共に耐熱性を向上させる作用があ
るほか、脱酸作用並びに溶湯の流動性を改善して鋳造性
を向上させる作用があり、さらに高温強度も改善する作
用があるので、特にこれらの特性が要求される場合に必
要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%未満で
は前記各作用に所望の効果が得られず、一方3%を越え
て含有させると、Crとの関連において靭性および溶接
性が低下するようになることから、その含有量を0.1
〜3係と定めた。
るほか、脱酸作用並びに溶湯の流動性を改善して鋳造性
を向上させる作用があり、さらに高温強度も改善する作
用があるので、特にこれらの特性が要求される場合に必
要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%未満で
は前記各作用に所望の効果が得られず、一方3%を越え
て含有させると、Crとの関連において靭性および溶接
性が低下するようになることから、その含有量を0.1
〜3係と定めた。
なお、S1成分は、これを脱酸剤として使用した場合な
ど不可避不純物として0.1%未満の範囲で含有する場
合があるが、この場合には、不可避不純物含有量を含め
、全体含有量が0,1%以上になるようにすればよい。
ど不可避不純物として0.1%未満の範囲で含有する場
合があるが、この場合には、不可避不純物含有量を含め
、全体含有量が0,1%以上になるようにすればよい。
(j) Mn
Mn成分には、Niと共に素地に固溶してオーステナイ
トを安定化させ、また耐熱衝撃性および高温耐摩耗性を
向上させる作用があシ、かつ脱酸作用も合せもつので、
これらの特性が特に必要とされる場合に含有されるが、
その含有量が0.1%未満では所望の作用効果を確保す
ることができず、一方2%を越えて含有させると、高温
耐酸化性が劣 1化するようになることから、その含
有量を01〜2%と定めた。
トを安定化させ、また耐熱衝撃性および高温耐摩耗性を
向上させる作用があシ、かつ脱酸作用も合せもつので、
これらの特性が特に必要とされる場合に含有されるが、
その含有量が0.1%未満では所望の作用効果を確保す
ることができず、一方2%を越えて含有させると、高温
耐酸化性が劣 1化するようになることから、その含
有量を01〜2%と定めた。
なお、Mn成分も、Si成分と同様に不可避不純物 。
とじて0.1%未満の範囲で含有する場合があるが、こ
の場合も不可避不純物含有量を含め、全体含有量が01
%以上になるように成分調整すればよい。
の場合も不可避不純物含有量を含め、全体含有量が01
%以上になるように成分調整すればよい。
(k) N
N成分には、その一部がオーステナイト素地に固溶して
、これを安定化すると共に、残りの部分が金属窒化物を
形成して高温強度を一段と向上させる作用があるので、
特に高温強度が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0、 OO5%未満では、よシ一層
の高温強度改善効果が見られず、一方0.2%を越えて
含有させると、窒化物量が増大するばかシでなく、窒化
物粒子の粗大化が起って脆化し、耐熱衝撃性が劣化する
ようになることから、その含有量を0.005〜0.2
%と限定した。
、これを安定化すると共に、残りの部分が金属窒化物を
形成して高温強度を一段と向上させる作用があるので、
特に高温強度が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0、 OO5%未満では、よシ一層
の高温強度改善効果が見られず、一方0.2%を越えて
含有させると、窒化物量が増大するばかシでなく、窒化
物粒子の粗大化が起って脆化し、耐熱衝撃性が劣化する
ようになることから、その含有量を0.005〜0.2
%と限定した。
(t)NbおよびTa
これらの成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制し、
かつMO型の炭化物および窒化物を形成して、高温強度
および高温耐摩耗性をさらに一段21− と向上させる均等的作用があるので、これらの特性が特
に必要とされる場合に必要に応じて含有されるが、その
含有量がそれぞれ0.01%未満では前記向上作用に所
望の効果が得られず、一方1.5係を越えてそれぞれ含
有させると、高温での酸化物の生成が著しくなるなどの
高温耐酸化性の劣化をもたらし、さらに炭化物の形成が
多くなり過ぎて靭性および耐熱衝撃性の劣化をもたらす
ことから、それぞれの含有量を0.01〜1.5%と定
めた。
かつMO型の炭化物および窒化物を形成して、高温強度
および高温耐摩耗性をさらに一段21− と向上させる均等的作用があるので、これらの特性が特
に必要とされる場合に必要に応じて含有されるが、その
含有量がそれぞれ0.01%未満では前記向上作用に所
望の効果が得られず、一方1.5係を越えてそれぞれ含
有させると、高温での酸化物の生成が著しくなるなどの
高温耐酸化性の劣化をもたらし、さらに炭化物の形成が
多くなり過ぎて靭性および耐熱衝撃性の劣化をもたらす
ことから、それぞれの含有量を0.01〜1.5%と定
めた。
(m) BおよびZr
これらの成分には、高温強度、高温耐摩耗性。
耐熱衝撃性、および高温耐酸化性をより一層向上させる
均等的作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がそれぞれ0.001%未満では所望の向上効
果が得られず、一方0.2 %を越えて含有させると、
靭性、耐熱衝撃性、さらには鋳造性および溶接性の劣化
をきたすようになることから、それぞれの含有量を0.
001〜0.2係と定めた。
均等的作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がそれぞれ0.001%未満では所望の向上効
果が得られず、一方0.2 %を越えて含有させると、
靭性、耐熱衝撃性、さらには鋳造性および溶接性の劣化
をきたすようになることから、それぞれの含有量を0.
001〜0.2係と定めた。
つぎに、この発明の鋳造合金を実施例により比22−
−29−
較例と対比しながら説明する。
実施例
通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第1表に示される
通りの成分組成をもった溶湯を大気中溶解し、ついで砂
型に鋳造することによって、本発明鋳造合金1〜62.
比較鋳造合金1−10.および従来鋳造合金l、2の各
種試験片をそれぞれ製造し、これらの試験片を用いて、
硬さ測定試験。
通りの成分組成をもった溶湯を大気中溶解し、ついで砂
型に鋳造することによって、本発明鋳造合金1〜62.
比較鋳造合金1−10.および従来鋳造合金l、2の各
種試験片をそれぞれ製造し、これらの試験片を用いて、
硬さ測定試験。
常温シャルピー衝撃試験、大越式金属間摩耗試験。
および実機の急速加熱および急速冷却の繰返しに近い条
件での熱衝撃試験をそれぞれ行なった。
件での熱衝撃試験をそれぞれ行なった。
なお、硬さ測定試験は常温、900℃、および1OOo
℃におけるビッカース硬さを測定することによシ行ない
、また大越式金属間摩耗試験は、相手材: S UJ
−2(HHC: 5 ’i’以上)、荷重:1B、2に
1i1.摩擦速度:0.083m156cの条件で、か
つ常温乾燥状態で行ない、これらの結果から比摩耗量を
算出した。さらに熱衝撃試験は、一方端面の中心部に直
径:10龍φの球面凹みを形成した1zmmX12龍X
30 vrvtの角柱状試験片を用い、30− この試験片の球面凹みを、酸素−プロパンガスバーナに
より30秒間加熱して、その温度を約900℃とした後
、直ちに噴霧水を20秒間吹付けて、その温度を約20
0℃とする工程を1サイクルとし、これを繰返し行ない
、3回ごとに前記球面凹みを螢光探傷法を用いて観察し
、割れが発生するまでのサイクル数を測定することによ
り行なった。
℃におけるビッカース硬さを測定することによシ行ない
、また大越式金属間摩耗試験は、相手材: S UJ
−2(HHC: 5 ’i’以上)、荷重:1B、2に
1i1.摩擦速度:0.083m156cの条件で、か
つ常温乾燥状態で行ない、これらの結果から比摩耗量を
算出した。さらに熱衝撃試験は、一方端面の中心部に直
径:10龍φの球面凹みを形成した1zmmX12龍X
30 vrvtの角柱状試験片を用い、30− この試験片の球面凹みを、酸素−プロパンガスバーナに
より30秒間加熱して、その温度を約900℃とした後
、直ちに噴霧水を20秒間吹付けて、その温度を約20
0℃とする工程を1サイクルとし、これを繰返し行ない
、3回ごとに前記球面凹みを螢光探傷法を用いて観察し
、割れが発生するまでのサイクル数を測定することによ
り行なった。
これらの試験結果を第2表に合せて示した。なお、第2
表の割れ発生までのサイクル数の欄における「30以上
」は、30サイクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに
割れ発生が見られないものである。
表の割れ発生までのサイクル数の欄における「30以上
」は、30サイクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに
割れ発生が見られないものである。
第2表に示される結果から、本発明鋳造合金1〜62は
、いずれも従来鋳造合金1.2に比して、きわめてすぐ
れた常温および高温硬さを有し、かつ常温靭性、耐摩耗
性、および耐熱衝撃性にもすぐれていることがわかる。
、いずれも従来鋳造合金1.2に比して、きわめてすぐ
れた常温および高温硬さを有し、かつ常温靭性、耐摩耗
性、および耐熱衝撃性にもすぐれていることがわかる。
このように本発明鋳造合金1〜62は、いずれもすぐれ
た常温および高温硬さ、靭性、耐摩耗性、耐熱衝撃性を
兼ね備えているのに対して、構成成分のうちのいずれか
の31− 成分(※印表示)の含有量がこの発明の範囲から外れた
組成を有する比較鋳造合金1〜10においては、これら
の特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったものに
なっている。
た常温および高温硬さ、靭性、耐摩耗性、耐熱衝撃性を
兼ね備えているのに対して、構成成分のうちのいずれか
の31− 成分(※印表示)の含有量がこの発明の範囲から外れた
組成を有する比較鋳造合金1〜10においては、これら
の特性のうち少なくともいずれかの特性が劣ったものに
なっている。
上述のように、この発明の鋳造合金は、特に、すぐれた
耐熱性、耐摩耗性、および耐熱衝撃性を具備しているの
で、これらの特性が要求される継目無鋼管製造用熱間傾
斜圧延機(穿孔機も含む)のガイドシューとして使用し
た場合、きわめて長期に亘って安定的性能を発揮するな
ど工業上有用な特性を有するのである。
耐熱性、耐摩耗性、および耐熱衝撃性を具備しているの
で、これらの特性が要求される継目無鋼管製造用熱間傾
斜圧延機(穿孔機も含む)のガイドシューとして使用し
た場合、きわめて長期に亘って安定的性能を発揮するな
ど工業上有用な特性を有するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1) 和 夫
32−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 28
〜39 %。 lNi: 2.5〜49%、 Co : 1〜B、%、
Ti:0.01〜4.5 %、 M : 0.01〜4
.5%、W:0.1〜8%。 Mo:0.1〜9チを含有し、残りがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とす
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用鋳
造合金。 (2)、 ’C:0.55〜1.9 %、 cr: 2
’8〜39 %。 Ni:25〜49%、co;l〜8%、 Ti :0.
01〜4.5%、 Al : 0.01〜4.5%、w
:o、1〜s%。 Mo: 0.1〜9 %、 オよびSi:0.1〜3%
を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用
熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (3) C二 0.5 5 〜1 、9 %
、 Cr: 2 B 〜 3 9 %。 Ni: 25〜49チ、Co:1〜8チ、’Ti :
0.01〜45%、 AQ : 0.01〜4.5 %
、 W : 0.1〜8%。 MO: 0.1〜9%、およびMn:0.1〜2%を含
有し、残シがFeと不可避不純物からなる組成(以上重
量係)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間
傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (4:) C: 0.55〜1.9%、 Cr :
28〜3’9 %。 Ni:25〜49%、 Co: 1〜8%、Ti :
0.01〜4.5チ、AQ:0.01鵡4,5チ、W:
0.1〜8チ。 Mo: 0.1〜9 %を含有し、さらにN:0005
〜0.2チを含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成(以上重量係)を有゛することを特徴とする一継
目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用鋳造合
金。 (5) C: O,’55〜’ l’、 9%、’C
r: 2’8〜39%。 Nip’ 2 5 〜49 % 、Co:1 〜8
% 、 Ti 二 〇、 01〜4.5%、Aε
:0.σ1〜4.5係、W:0.1〜8%。 Mo二01〜9%、およ゛びSi:0.1〜3%を含有
しさらにN:0.005〜0.2%を含有し、残りがF
eと不可避不純物からなる組成(以上重量係)を有する
ことを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のが
イドシュー用鋳造合金。 (6) C: 0.5 5 〜1.9 %、
C’r 二 2 B 〜 3 9 %
。 Ni:25〜49チ、Co:1〜8%、Ti:0.01
〜4.5チ、AQ:0.01〜4.5係、W:0.1〜
8チ。 MO二0.1〜9%、およびMn:0.1〜2%を含有
し、さらにN:0.005〜0.2%を含有し、残シが
Feと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有す
ることを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機の
ガイドシュー用鋳造合金。 (7) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 28
〜39 %。 Ni:25〜49チ、Co:1〜8%、Ti:0.01
〜4.5%、AIt:0.01〜4.5%、W:0.1
〜8チ。 Mo:0.1〜9%を含有し、さらにNb:001〜1
.5係およびTa : 0.01〜1.5 %のうちの
1種または2種を含有し、残りがFeと不可避不純物か
らなる組成(以上重量係)を有することを特徴とする継
目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用鋳造合
金。 (8) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 28
〜39 %。 Ni:25〜49チ、Co:1〜8%、Ti:0.01
〜4.5%、 Ag : 0.01〜4.5 %、 W
: 0.1〜8 %。 Mo: 0.1〜9%、およびSi:0.1〜3%を含
有し、さらにNb二O,01−1,5%およびTa:0
.01〜1.5%のうちの1種または2種を含有し、残
りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量係)を
有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延
機のガイドシュー用鋳造合金。 (9) C: 0.55〜1.9%、 Cr:、、2
8〜39 %。 Ni: 2 5 〜491耀5 、 Co 二
1〜8 % 、Ti:0.01 〜4.5%、Aε:0
.01〜4.5%、W:0.1〜8%。 Mo: 0.1〜9%、およびMn:0.1〜2%を含
有し、さらにNb: 0.01〜1.5 %およびTa
:0.01〜1.5チのうちの1種または2種を含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量係
)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾
□斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (10) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
8〜39 %。 Ni: 2 5〜49 %、Co:1〜8 %、Ti
:0.01〜4.5 %、AA:0.01〜4.5
係、W:0.1〜8 チ。 Mo:0.1〜9%を含有し、さらにB:0.001〜
02%およびZr:0.001〜0.2%のうちの1種
または2種を含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成(以上重量係)を有することを特徴とする継目無
鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用鋳造合金。 (11) C二 0.5 5 〜1.9 % 、
Cr: 2 8 〜3 9 % 。 Ni:25〜49%、Co:1〜8%、Ti:0.01
〜4.5.係、AA:0.01〜4.5%、W:0.1
〜8%。 Mo:0.1〜9%、およびSi:0.1〜3%を含有
し、さらにB :0.001〜0.2%およびZr:0
.OO1〜0.2チのうちの1種または2種を含有し、
残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)
を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧
延機のガイドシュー用鋳造合金。 (12) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 2
B 〜39%。 Ni: 25〜49 %、 co: 1〜8%、Ti:
0.01〜4.5%、A1:0.01〜4.5チ、W:
0.1〜8チ。 5− Mo: 0.1〜9%、およびM’n:0.1〜2%を
含有し、さらにB :O,OOl 〜0.2 %および
Zr:O,OO1〜0、2 %のうちの1種または2種
を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用
熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (13) C: 0.55〜1.9%、 Cr : 2
BN29%。 Nに 2 5 〜4 9 %、 Co: 1
〜8 % 、Ti:0.01 〜4.5%、 An
: 0.01〜4.5%、W:0.1〜8%。 Mo: 0.1〜9%を含有し、さらにN:0.005
〜0.2%と、Nb:01O1〜1.5%およびTa:
0.01〜1.5%のうちの1種または2種を含有し、
残シがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量係)
を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧
延機のガイドシュー用鋳造合金。 (14) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 28
〜3 (1%。 Ni: 2 5 〜4 9 % 、 Co :
l 〜 8 % 、’I’i 二 〇、01 〜
4.5%、AIt:0.01〜4.5%、W:0.1〜
8%。 Mo: 0.1〜9%、およびSi: 0.1〜3%を
含有し、さらにN:0.005〜02%と、Nb:0.
01〜1.56− 係およびTa二〇、01=1.5 %のうちの1種また
は2種を含有し、残シがFeと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管
製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (15) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
8〜39%。 Ni: 25〜49%、 Co: 1〜8%、Ti:0
.01〜4.5%、Al:C)、01〜4.5係、W:
0.1〜8チ。 Mo: 0.1〜9%、 Mn : 0.1〜2%を含
有し、さらにN二O,005〜0.2係と、Nb:0.
01〜1.5係およびTa:0.01〜1,5%のうち
の1種または2種を含有し、残りがFeと不可避不純物
からなる組成(以上重量係)を有することを特徴とする
継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造
合金。 (16) C: 0.55〜1.9%、 Cr:
2 B 〜39 %。 Ni: 25〜49%、Co: 1〜8′%、T1:
0.O2N2.5係、g:0.01〜4.5%、W:
0.1〜8%。 Mo: 0.1〜9%を含有し、さらにN:0.005
〜0.2%と、B :O,OO1〜0.2 %およびZ
r:O,OO1〜02チのうちの1種または2種を含有
し、残シがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量
%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾
斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (1’i’) C: 0.55〜1.9 %、 Cr:
28〜39%。 Nに ;;: 5〜49%、Co:1 〜8 % 、
Ti:0.01 〜4.5%、AA:0.01〜4.5
%、W:0.1〜8%。 Mo: 0.1〜9%、およびSi: 0.1〜3%を
含有し、さらにN二O,OO5〜0.2係と、B:O,
OO1〜0.2係およびZr:O,OO1〜0.2%の
うちの1種または2種を含有し、残りがFeと不可避不
純物からなる組成(以上重量%)を有することを特徴と
する継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用
鋳造合金。 (18) C: 0.55〜1.9%、 Or: 2−
8〜39%。 Ni 二 2 5 〜4 9 %、 Co:
1 〜8 %、’Ti : 0.0 1
〜4.5%、AA:0.01〜4.5係、W:0.1〜
8%。 Mo: 0.1〜9%、およびMn: O,l −2%
を含有し、さらにN:0.005〜0.2%と、B:0
.001〜0.2チおよびZr:O,OO1〜0.2%
のうちの1種または2種を含有し、残りがFeと不可避
不純物からなる組成(以上重量係)を有することを特徴
とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー
用鋳造合金。 (19) C: 0.55〜1.9%、Cr:28〜5
9%。 Ni:25〜49%、Co:1〜8%、Ti:0.01
〜4.5チ、Afi:0.01〜4.5%、W:0.1
〜8%。 Mo: 0.1〜9%を含有し、さらにNb:0.01
〜1、5%およびTa : 0.01〜1.5 %のう
ちの1種または2種と、B : 0.001〜0.2%
およびZr : 0.001〜02%のうちの1種また
は2種とを含有し、残りがFeと不可避不純物からなる
組成(以上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼
管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (20) C: 0.55〜1.9%、Cr:28〜3
9%。 Ni:25〜49%、Co:1〜8%、Ti:0.01
〜4.5係、d:o、01〜4.5チ、W:0.1〜8
チ。 Mo: 0.1〜9%、およびSi:O,1〜3%を含
有し、さらにNb: 0.01〜1.5 %およびTa
:0.01〜1.5%のうちの1種または2種と、B:
0.001〜9− 02%およびZr : 0.001〜0.2 %のうち
の1種または2種とを含有し、残シがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量係)を有することを特徴とす
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳
造合金。 (21) C: 0.55〜1.9%、Cr:28〜3
9%。 Ni: 25〜49 %、 Co: 1〜8%、Ti:
0.01〜4.5%、AA:0.01〜4.5%、W:
0.1〜8チ。 Mo:0.1〜9%、およびMn:0.1−2!%を含
有し、さらにNb: 0.01〜1.5 %およびTa
:0.01〜1.5チのうちの1種または2種と、B:
0.001〜0.2%およびZr: 0.001〜0.
2 %のうちの1種または2種とを含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有するこ
とを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイ
ドシュー用鋳造合金。 (22) C: 0.55〜1.9 %、 Or: 2
8〜3996゜Ni: 25〜49%、 Co: 1〜
8チ、Ti:0.01〜4.5チ、、Q:0.01〜4
5%、W:0.1〜8チ。 Mo: 0.1〜9%を含有し、さらにN:0.005
〜10− 0.2%と、 Nb: 0.01〜1.5 %およびT
a:0.01〜1.5係のうちの1種または2種と、B
:O,OO1〜0.2%およびZr:0.OOl 〜0
.2%のうちの1種または2種とを含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有するこ
とを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイ
ドシュー用鋳造合金。 (23) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
B 〜39 %。 Ni:25〜49%、 Co: 1〜8 %、 ’ri
: 0.01〜4.5%、 AA : 0.01〜4
.5%、W:0.1〜8%。 Mo: 0.1〜9 %、およびSi: 0.1〜3
qbを含有し、さらにNeo。005〜0.2%と、N
b: 0.01−1.5係およびTa:0.01〜1.
5%のうちの1種または2種と、B : o、ool〜
0.2 %およびZr:0001〜0.2%のうちの1
種または2種とを含有し、残りがFeと不可避不純物か
らなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする継
目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合
金。 (24) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
8〜39%。 Ni: 25〜49係、Co:1〜8%、Ti:0.0
1〜4.5 %、 AA : 0.01〜45
係、W:0.1〜8 %。 Mo: 0.1〜9%、およびMn:0.1〜2%を含
有し、さらにN:0.005〜0.2%と、Nb:0.
01〜1.5係およびTa: 0.01−1.5 %の
うちの1種または2種と、B : 0.001〜0.2
%およびZr:O,OO1〜0、2 %のうちの1種ま
たは2種とを含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成(以上重量係)を有することを特徴とする継目無
鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8766282A JPS58204163A (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | ガイドシユ−用鋳造合金 |
KR8205103A KR890004521B1 (ko) | 1982-05-24 | 1982-11-11 | 가이드슈용 주조합금 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8766282A JPS58204163A (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | ガイドシユ−用鋳造合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58204163A true JPS58204163A (ja) | 1983-11-28 |
JPS613861B2 JPS613861B2 (ja) | 1986-02-05 |
Family
ID=13921155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8766282A Granted JPS58204163A (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | ガイドシユ−用鋳造合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58204163A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104827197A (zh) * | 2015-05-09 | 2015-08-12 | 安徽再制造工程设计中心有限公司 | 一种焊接用Ni-Cr-Al纳米焊层及其制备方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5722982A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-06 | Takahiro Yoshioka | Device for improving two-wheel barrow into tricycle |
-
1982
- 1982-05-24 JP JP8766282A patent/JPS58204163A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5722982A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-06 | Takahiro Yoshioka | Device for improving two-wheel barrow into tricycle |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104827197A (zh) * | 2015-05-09 | 2015-08-12 | 安徽再制造工程设计中心有限公司 | 一种焊接用Ni-Cr-Al纳米焊层及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS613861B2 (ja) | 1986-02-05 |
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