JPS58217663A - ガイドシユ−用鋳造合金 - Google Patents
ガイドシユ−用鋳造合金Info
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- JPS58217663A JPS58217663A JP9961482A JP9961482A JPS58217663A JP S58217663 A JPS58217663 A JP S58217663A JP 9961482 A JP9961482 A JP 9961482A JP 9961482 A JP9961482 A JP 9961482A JP S58217663 A JPS58217663 A JP S58217663A
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- Japan
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- unavoidable impurities
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- steel pipes
- seamless steel
- rolling mill
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に耐熱衝撃性、高温耐酸化性。
および高温耐摩耗性にすぐれ、これらの特性が要求され
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシューとし
て使用するのに適した鋳造合金に関するものである。
る継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシューとし
て使用するのに適した鋳造合金に関するものである。
一般に、熱間傾斜圧延機は、上下位置に配した2個の樽
形傾斜ロール、左右位置に配したガイドシュー、および
前面中心位置に配したプラグを備え、この間に11’5
0〜1250℃に加熱された丸ビレットを供給し、前記
樽形傾斜ロールとプラグにより熱間穿孔圧延して継目無
鋼管を製造するものである。この場合、この素管は楕円
形を呈しながら成形されることになるが、この素管の外
径および肉厚を一定に調整するために設けられたのがガ
イドシューである。
形傾斜ロール、左右位置に配したガイドシュー、および
前面中心位置に配したプラグを備え、この間に11’5
0〜1250℃に加熱された丸ビレットを供給し、前記
樽形傾斜ロールとプラグにより熱間穿孔圧延して継目無
鋼管を製造するものである。この場合、この素管は楕円
形を呈しながら成形されることになるが、この素管の外
径および肉厚を一定に調整するために設けられたのがガ
イドシューである。
したがって、素管は螺旋状に回転前進しながらガイドシ
ューの表面と摺動するため、高温に加熱された素管と接
触するガイドシューは、熱伝導による急速加熱と冷却水
による急冷の繰返し、並びに大きな応力負荷状態での転
がり摺動摩擦にさらされることになる。
ューの表面と摺動するため、高温に加熱された素管と接
触するガイドシューは、熱伝導による急速加熱と冷却水
による急冷の繰返し、並びに大きな応力負荷状態での転
がり摺動摩擦にさらされることになる。
従来、このような苛酷な条件下で使用に供されるガイド
シューの製造には、’R’e−23%Or−3%Nl系
やFe−26%Cr−2%N1系などの高Cr低N1耐
熱耐摩耗性合金鋼や、Fe−1%C−20%Cr−7%
Ni−5%Co−5%Cu系やNi−1%C−15%C
r−5%Mo系などの鋳造合金等が使用されているが、
これらの合金のあるものは、高温耐酸化性不足が原因で
高温加熱された素管の表面に発生したスケールや鋼片が
その表面に焼付き、これが原因で鋼管の表面に疵がつい
て製造歩留を悪くしたり、また、あるものは局部的高温
加熱と水冷の繰返しによる熱衝撃に耐えられず、割れが
生じたり、さらに、あるものは高温における耐摩耗性不
足が原因で短い使用寿命しか示さないなど、これらのガ
イドシューに要求される耐熱衝撃性、高温耐酸化性。
シューの製造には、’R’e−23%Or−3%Nl系
やFe−26%Cr−2%N1系などの高Cr低N1耐
熱耐摩耗性合金鋼や、Fe−1%C−20%Cr−7%
Ni−5%Co−5%Cu系やNi−1%C−15%C
r−5%Mo系などの鋳造合金等が使用されているが、
これらの合金のあるものは、高温耐酸化性不足が原因で
高温加熱された素管の表面に発生したスケールや鋼片が
その表面に焼付き、これが原因で鋼管の表面に疵がつい
て製造歩留を悪くしたり、また、あるものは局部的高温
加熱と水冷の繰返しによる熱衝撃に耐えられず、割れが
生じたり、さらに、あるものは高温における耐摩耗性不
足が原因で短い使用寿命しか示さないなど、これらのガ
イドシューに要求される耐熱衝撃性、高温耐酸化性。
−13=
および高温耐摩耗性を兼ね備えた合金は未だ開発されて
いないのが現状である。
いないのが現状である。
本発明者等は、上述のような観点から、継目無鋼管製造
用熱間傾斜圧延機のガイドシューに要求される特性をす
べて兼ね備えた鋳造合金を得べく研究を行なった結果、
C: 0.55〜1.9 %、 Cr:28〜39%、
Ni225〜46%、Ti:0.01〜4.5%、 A
g : 0.01〜4.5%、W:0.1〜8%。
用熱間傾斜圧延機のガイドシューに要求される特性をす
べて兼ね備えた鋳造合金を得べく研究を行なった結果、
C: 0.55〜1.9 %、 Cr:28〜39%、
Ni225〜46%、Ti:0.01〜4.5%、 A
g : 0.01〜4.5%、W:0.1〜8%。
Mo: 0.1〜9%を含有し、必要に応じてSi:0
.1〜3%またはMn:0.1.、〜2係を含有し、さ
らに必要に応じてN:0.005〜02係と、Nb:
0.01〜1.5%およびTa : 0.01〜1.5
%のうちの1種または2種と、B : 0.001〜0
.2%およびZr:0.001〜0.2%のうちの1種
または2種とからなる群から選んだ少なくとも1種を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重
量%)をもった鋳造合金は、すぐれた耐熱衝撃性、高温
耐酸化性。
.1〜3%またはMn:0.1.、〜2係を含有し、さ
らに必要に応じてN:0.005〜02係と、Nb:
0.01〜1.5%およびTa : 0.01〜1.5
%のうちの1種または2種と、B : 0.001〜0
.2%およびZr:0.001〜0.2%のうちの1種
または2種とからなる群から選んだ少なくとも1種を含
有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重
量%)をもった鋳造合金は、すぐれた耐熱衝撃性、高温
耐酸化性。
および高温耐摩耗性を兼ね備え、したがってこれらの特
性が要求される熱間傾斜圧延機のガイドシューとして使
用した場合に、きわめて長期に亘つ14− てすぐれた性能を安定的に発揮するという知見を得たの
である。
性が要求される熱間傾斜圧延機のガイドシューとして使
用した場合に、きわめて長期に亘つ14− てすぐれた性能を安定的に発揮するという知見を得たの
である。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、以下に成分組成範囲を上記の通υに限定した理由を説
明する。
、以下に成分組成範囲を上記の通υに限定した理由を説
明する。
(a) C
C成分には、高温で素地中に固溶する一方%CrIW
、 Mo、 Ti、 Nb、およびTaなどと結合して
Ml”S。
、 Mo、 Ti、 Nb、およびTaなどと結合して
Ml”S。
MC,およびM23C6型などの炭化物を形成し、もっ
て強度と硬さの向上をはかり、この結果としてすぐれた
耐摩耗性のほか、溶接性および鋳造性を確保する作用が
あるが、その含有量が0.55%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方1.9%を越えて含有させる
と、炭化物の析出が多くなるばかりでなく、その粒径が
粗大化して靭性が低下し、急熱急冷による熱衝撃に耐え
られなくなることから、その含有量を0.55〜1.9
%と定めた。
て強度と硬さの向上をはかり、この結果としてすぐれた
耐摩耗性のほか、溶接性および鋳造性を確保する作用が
あるが、その含有量が0.55%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方1.9%を越えて含有させる
と、炭化物の析出が多くなるばかりでなく、その粒径が
粗大化して靭性が低下し、急熱急冷による熱衝撃に耐え
られなくなることから、その含有量を0.55〜1.9
%と定めた。
(b) Cr
Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して合金の硬さを向上させ、もって高温耐
摩耗性を改善するほか、高温耐酸化性をも向上させる作
用があるが、その含有量が28係未満では所望の作用効
果が得られず、一方39チを越えて含有させると耐熱衝
撃性が低下するようになることから、その含有量を28
〜39チと定めた。
炭化物を形成して合金の硬さを向上させ、もって高温耐
摩耗性を改善するほか、高温耐酸化性をも向上させる作
用があるが、その含有量が28係未満では所望の作用効
果が得られず、一方39チを越えて含有させると耐熱衝
撃性が低下するようになることから、その含有量を28
〜39チと定めた。
(c) Ni
N1成分には、オーステナイト地を安定にして耐熱衝撃
性および靭性を高めるほか、AlおよびT1と結合して
金属間化合物(Ni3 (AM、 Ti月を形成し、合
金の高温強度および高温耐摩耗性を改善し、さらにCr
と共に高温耐酸化性を向上させる作用があるが、その含
有量が25%未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方49%を越えて含有させてもよシ一層の改善効果
は見られず、経済性をも考慮して、その含有量を25〜
49%と定めた。
性および靭性を高めるほか、AlおよびT1と結合して
金属間化合物(Ni3 (AM、 Ti月を形成し、合
金の高温強度および高温耐摩耗性を改善し、さらにCr
と共に高温耐酸化性を向上させる作用があるが、その含
有量が25%未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方49%を越えて含有させてもよシ一層の改善効果
は見られず、経済性をも考慮して、その含有量を25〜
49%と定めた。
(d) Ti
T1成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろこの結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化
物および窒化物、さらに上記のようにNi、(AQ、
’I’i )の金属間化合物を形成して、高温強度およ
び高温耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量
が0.014未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方4.5 %を越えて含有させると、高温における
炭化物形成が促進されて、合金の靭性が低下し、さらに
高温での酸化物の生成も顕著となって高温耐酸化性の劣
化をまねくようになることから、その含有量を0.01
〜4.5%と定めた。
なく、むしろこの結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化
物および窒化物、さらに上記のようにNi、(AQ、
’I’i )の金属間化合物を形成して、高温強度およ
び高温耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量
が0.014未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方4.5 %を越えて含有させると、高温における
炭化物形成が促進されて、合金の靭性が低下し、さらに
高温での酸化物の生成も顕著となって高温耐酸化性の劣
化をまねくようになることから、その含有量を0.01
〜4.5%と定めた。
(e) AM
M成分には、Crとの共存において高温での耐酸化性お
よび耐食性を改善し、さらに上記のようにNiおよびT
1と結合してNi3 (At、 Ti )の金属間化合
物を形成するほか、窒化物を形成して高温強度および耐
摩耗性を一段と高め、かつ耐熱衝撃性および靭性を向上
させる作用があるが、その含有量が001係未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を越えて
含有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下して製
造が困難となるば17− かりでなく、靭性および溶接性も低下して実用的でなく
なることから、その含有量を0.01〜4.5チと定め
た。
よび耐食性を改善し、さらに上記のようにNiおよびT
1と結合してNi3 (At、 Ti )の金属間化合
物を形成するほか、窒化物を形成して高温強度および耐
摩耗性を一段と高め、かつ耐熱衝撃性および靭性を向上
させる作用があるが、その含有量が001係未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方4.5%を越えて
含有させると、溶湯の流動性および鋳造性が低下して製
造が困難となるば17− かりでなく、靭性および溶接性も低下して実用的でなく
なることから、その含有量を0.01〜4.5チと定め
た。
(r) w
W成分にも、素地中に固溶すると共にCと炭化物を形成
して高温硬さおよび耐摩耗性を改善する作用があるが、
その含有量が0.1%未満では所望の作用効果が得られ
ず、一方8%を越えて含有させると、耐摩耗性は向上す
るようになるが、靭性および耐熱衝撃性が劣化するよう
になることから、その含有量を01〜8係と定めた。
して高温硬さおよび耐摩耗性を改善する作用があるが、
その含有量が0.1%未満では所望の作用効果が得られ
ず、一方8%を越えて含有させると、耐摩耗性は向上す
るようになるが、靭性および耐熱衝撃性が劣化するよう
になることから、その含有量を01〜8係と定めた。
(g) M。
Mo成分には、Wと同様に、特に高温耐摩耗性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が0.1%未満では所望
のすぐれた高温耐摩耗性を得ることができず、一方9俤
を越えて含有させると、Wと同様に靭性および耐熱衝撃
性が劣化するようになることから、その含有量を01〜
9条と定めた。
せる作用があるが、その含有量が0.1%未満では所望
のすぐれた高温耐摩耗性を得ることができず、一方9俤
を越えて含有させると、Wと同様に靭性および耐熱衝撃
性が劣化するようになることから、その含有量を01〜
9条と定めた。
(h) 5i
S1成分には、Crと共に耐熱性を向上させる作用18
− があるほか、脱酸作用並びに溶湯の流動性を改善して鋳
造性を向上させる作用があり、さらに高温強度も改善す
る作用があるので、°特にこれらの特性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%
未満では前記各作用に所望の効果が得られず、一方3チ
を越えて含有させると、crとの関連において靭性およ
び溶接性が低下するようになることから、その含有量を
0.1〜3%と定めた。
− があるほか、脱酸作用並びに溶湯の流動性を改善して鋳
造性を向上させる作用があり、さらに高温強度も改善す
る作用があるので、°特にこれらの特性が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量が0.1%
未満では前記各作用に所望の効果が得られず、一方3チ
を越えて含有させると、crとの関連において靭性およ
び溶接性が低下するようになることから、その含有量を
0.1〜3%と定めた。
なお、Sl成分は、これを脱酸剤として使用した場合な
ど不可避不純物として01%未満の範囲で含有する場合
があるが、この場合には、不可避不純物量を含め、全体
含有量が0.1%以上になるようにすればよい。
ど不可避不純物として01%未満の範囲で含有する場合
があるが、この場合には、不可避不純物量を含め、全体
含有量が0.1%以上になるようにすればよい。
(i) Mn
Mn成分には、Niと共に素地に固溶してオーステナイ
トを安定化させ、また耐熱衝撃性および高温耐摩耗性を
向上させる作用があシ、がっ脱酸作用も合せもつので、
これらの特性が特に必要とされる場合に含有されるが、
その含有量が01%未満では所望の作用効果を確保する
ことができず、一方2チを越えて含有させると、高温耐
酸化性が劣化するようになることがら、その含有量を0
.1〜2%と定めた。
トを安定化させ、また耐熱衝撃性および高温耐摩耗性を
向上させる作用があシ、がっ脱酸作用も合せもつので、
これらの特性が特に必要とされる場合に含有されるが、
その含有量が01%未満では所望の作用効果を確保する
ことができず、一方2チを越えて含有させると、高温耐
酸化性が劣化するようになることがら、その含有量を0
.1〜2%と定めた。
なお、Mn成分も、Si成分と同様に不可避不純物とし
て0.1%未満の範囲で含有する場合があるが、この場
合も不可避不純物含有量を含め、全体含有量が0.1係
以上になるように成分調整すればよい。
て0.1%未満の範囲で含有する場合があるが、この場
合も不可避不純物含有量を含め、全体含有量が0.1係
以上になるように成分調整すればよい。
(j) N
N成分には、その一部がオーステナイト素地に固溶して
、これを安定化すると共に、残シの部分が金属窒化物を
形成して高温強度を一段と向上させる作用があるので、
特に高温強度が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0005%未満では、より一層の高
温強度改善効果が見られず、一方02%を越えて含有さ
せると、窒化物量が増大するばかりで々く、窒化物粒子
の粗大化が起って脆化し、耐熱衝撃性が劣化するように
なることから、その含有量をO,OO5〜02%と限定
した。
、これを安定化すると共に、残シの部分が金属窒化物を
形成して高温強度を一段と向上させる作用があるので、
特に高温強度が要求される場合に必要に応じて含有され
るが、その含有量が0005%未満では、より一層の高
温強度改善効果が見られず、一方02%を越えて含有さ
せると、窒化物量が増大するばかりで々く、窒化物粒子
の粗大化が起って脆化し、耐熱衝撃性が劣化するように
なることから、その含有量をO,OO5〜02%と限定
した。
(k)NbおよびTa
これらの成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制し、
かつMC型の炭化物および窒化物を形成して、高温強度
および高温耐摩耗性をさらに一段と向上させる均等的作
用があるので、これらの特性が特に必要とされる場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれ0.
014未満では前記向上作用に所望の効果が得られず、
一方1.5係を越えてそれぞれ含有させると、高温での
酸化物の生成が著しくなるなどの高温耐酸化性の劣化を
もたらし、さらに炭化物の形成が多くたり過ぎて靭性お
よび耐熱衝撃性の劣化を′もたらすことから、それぞれ
の含有量を0.01〜1.5%と定めた。
かつMC型の炭化物および窒化物を形成して、高温強度
および高温耐摩耗性をさらに一段と向上させる均等的作
用があるので、これらの特性が特に必要とされる場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量がそれぞれ0.
014未満では前記向上作用に所望の効果が得られず、
一方1.5係を越えてそれぞれ含有させると、高温での
酸化物の生成が著しくなるなどの高温耐酸化性の劣化を
もたらし、さらに炭化物の形成が多くたり過ぎて靭性お
よび耐熱衝撃性の劣化を′もたらすことから、それぞれ
の含有量を0.01〜1.5%と定めた。
(t)BおよびZr
これらの成分には、高温強度、高温耐摩耗性。
耐熱衝撃性、および高温耐酸化性をより一層向上させる
均等的作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がそれ、ぞれO,OO1%未満では所望の向上
効果が得られず、一方0.2 qbを越えて含有させる
と、靭性、耐熱衝撃性、さらには鋳造性および溶接性の
劣化をきたすようになることから、それぞれの含有量を
0001〜02%と定めた。
均等的作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量がそれ、ぞれO,OO1%未満では所望の向上
効果が得られず、一方0.2 qbを越えて含有させる
と、靭性、耐熱衝撃性、さらには鋳造性および溶接性の
劣化をきたすようになることから、それぞれの含有量を
0001〜02%と定めた。
つぎに、この発明の鋳造合金を実施例により比較例と対
比しながら説明する。
比しながら説明する。
実施例
通常の高周波溶解炉を用い、それぞれ第1表に示される
通りの成分組成をもった溶湯を大気中溶解し、ついで砂
型に鋳造することによって、本発明鋳造合金1〜61.
比較鋳造合金1〜9゜および従来鋳造合金1.2の各種
試験片をそれぞれ製造し、これらの試験片を用いて、硬
さ測定試験。
通りの成分組成をもった溶湯を大気中溶解し、ついで砂
型に鋳造することによって、本発明鋳造合金1〜61.
比較鋳造合金1〜9゜および従来鋳造合金1.2の各種
試験片をそれぞれ製造し、これらの試験片を用いて、硬
さ測定試験。
常温シャルピー衝撃試験、大越、式金属間摩耗試験。
および実機の急速加熱および急速冷却の繰返しに近い条
件での熱衝撃試験をそれぞれ行なった。
件での熱衝撃試験をそれぞれ行なった。
なお、硬さ測定試験は常温、900℃、および1000
℃におけるビッカース硬さを測定することにより行ない
、また大越式金属間摩耗試験は、相手材: 5UJ−2
(HuC: 57以上)、荷重:1s、zkg、摩擦速
度:0.083 m/secの条件で、かつ常温乾燥状
態で行ない、これらの結果から比摩耗量を算出した。さ
らに熱衝撃試験は、一方端面の中心部に直径:10關φ
の球面凹みを形成した1 2mHX 12mmX 30
mrnの角柱状試験片を用い、この試験片の球面凹みを
、酸素−プロパンガスバーナにより30秒間加熱して、
その温度を約900℃とした後、直ちに噴霧水を20秒
間吹付けて、その温度を約200℃とする工程を1サイ
クルとし、これを繰返し行ない、3回ごとに前記球面凹
みを螢光探傷法を用いて観察し、割れが発生するまでの
サイクル数を測定することにより行なった。
℃におけるビッカース硬さを測定することにより行ない
、また大越式金属間摩耗試験は、相手材: 5UJ−2
(HuC: 57以上)、荷重:1s、zkg、摩擦速
度:0.083 m/secの条件で、かつ常温乾燥状
態で行ない、これらの結果から比摩耗量を算出した。さ
らに熱衝撃試験は、一方端面の中心部に直径:10關φ
の球面凹みを形成した1 2mHX 12mmX 30
mrnの角柱状試験片を用い、この試験片の球面凹みを
、酸素−プロパンガスバーナにより30秒間加熱して、
その温度を約900℃とした後、直ちに噴霧水を20秒
間吹付けて、その温度を約200℃とする工程を1サイ
クルとし、これを繰返し行ない、3回ごとに前記球面凹
みを螢光探傷法を用いて観察し、割れが発生するまでの
サイクル数を測定することにより行なった。
これらの試験結果を第2表に合せて示した。なお、第2
表の割れ発生までのサイクル数の欄における「30以上
」は、30サイクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに
割れ発生が見られないものである。
表の割れ発生までのサイクル数の欄における「30以上
」は、30サイクルの繰返し熱衝撃試験でも球面凹みに
割れ発生が見られないものである。
第2表に示される結果から、本発明鋳造合金1〜61は
、いずれも従来鋳造合金1.2に比して、きわめてすぐ
れた常温および高温硬さを有し、かつ常温靭性、耐摩耗
性、および耐熱衝撃性にもす30− ぐれているととがわかる。このように本発明鋳造合金1
〜61は、いずれもすぐれた常温および高温硬さ、靭性
、耐摩耗性、耐熱衝撃性を兼ね備えているのに対して、
構成成分のうちのいずれかの成分(※印表示)の含有量
がこの発明の範囲から外れた組成を有する比較鋳造合金
1〜9においては、これらの特性のうち少なくともいず
れかの特性が劣ったものになっている。
、いずれも従来鋳造合金1.2に比して、きわめてすぐ
れた常温および高温硬さを有し、かつ常温靭性、耐摩耗
性、および耐熱衝撃性にもす30− ぐれているととがわかる。このように本発明鋳造合金1
〜61は、いずれもすぐれた常温および高温硬さ、靭性
、耐摩耗性、耐熱衝撃性を兼ね備えているのに対して、
構成成分のうちのいずれかの成分(※印表示)の含有量
がこの発明の範囲から外れた組成を有する比較鋳造合金
1〜9においては、これらの特性のうち少なくともいず
れかの特性が劣ったものになっている。
上述のように、この発明の鋳造合金は、特に、すぐれた
耐熱性、耐摩耗性、ネ;よび耐熱衝撃性を具備している
ので、これらの特性が要求される継目無鋼管製造用熱間
傾斜圧延機(穿孔機も含む)のガイドシューとして使用
した場合、きわめて長期に亘って安定的性能を発揮する
など工業上有用な特性を有するのである。
耐熱性、耐摩耗性、ネ;よび耐熱衝撃性を具備している
ので、これらの特性が要求される継目無鋼管製造用熱間
傾斜圧延機(穿孔機も含む)のガイドシューとして使用
した場合、きわめて長期に亘って安定的性能を発揮する
など工業上有用な特性を有するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1) 和 夫
31−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) C: 0.55〜1.9 %、 cr: 2
B 〜39 %。 Ni: 25〜49%、Ti:0.01〜45%、Al
:0.01〜4,5%、W:0.1〜8%、Mo:0.
1〜9チを含有し、残りがFeと不可避不純物からなる
組成(以上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼
管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (21C: 0.55〜1.9 %、 C’r: 2
B 〜39 %。 Ni: 25〜49 %、 Ti: 0.01〜4.5
%、 Ae :0.01〜45%、W:0.1〜8%
、 Mo : O81〜9チ、および8i:0.1〜3
係を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(
以上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造
用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (3) C:0.55〜1.9%lCr:28〜39係
。 Nに 25〜49 % 、Ti:0.01 〜4.5
% 、 AQ:0.01〜4.5係、W:0.1〜
8%、Mo:0.1〜9チ、およびMn:0.1〜2%
を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用
熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (4) C二 0.5 5 〜1.9 % 、
Cr : 28〜39 % 。 Ni: 25〜49チ、Ti:0.01〜4.5係、A
Q:0、O2N2.5%、W:0.1〜8%、Mo:0
.1〜9係を含有し、さらにN:0.005〜02チを
含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上
重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱
間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (5) C: 0.55〜1.9%、Cr:28〜3
9%。 Ni: 25〜49%、 Ti : 0.01〜4.5
%、 AQ :0.01〜4.5%、W:0.1〜8
%、Mo:0.1〜9係、およびSi二0.1〜3チを
含有し、さらにN:0、 OO5〜0.2%を含有し、
残りがFeと不可避不純物から々る組成(以上重量係)
を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧
延機のガイドシュー用鋳造合金。 (6) C: 0.55〜1.9%、Cr:2B〜3
9%。 Ni:25〜49%、 Ti : 0.01〜4.5%
、AI!:0、01〜4.5%lW:0.1〜8%、M
o:0.1〜9係、およびMn:0.1〜2%を含有し
、さらにN;0、005〜02%を含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有するこ
とを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイ
−ドシュー用鋳造合金。 (7) C: 0.55〜1.9%、Cr:2El〜
39%。 Ni: 25〜49 %、 Ti : 0.01〜4.
5 %、’Aj! :0、01〜4.5%、 W :
0.1〜8 %、 Mo: 0.1〜9チを含有し、さ
らにNl):0.01〜1.5係およびTa:0.01
−1.5%のうちの1種または2種を含有し、残りがF
eと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有する
ことを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガ
イドシュー用鋳造合金。 (8) C: 0.55〜1.9 %、・Cr: 2
B 〜39%。 Ni: 2 5〜4 9 %、 Ti: 0.
0 1〜4.5 %、AQ:0、0 1〜4.5
%、W:0.1〜8 %、Mo:0.1〜9%1およ
びSi:0.1〜3%を含有し、さらにNb:0.01
〜ユ、5チおよびTa : 0.01〜1.5%のうち
の1種または2種を含有し、残りがFeと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用鋳造
合金。 (9) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 28
〜39 %。 Ni:25〜49%、Ti:0.01〜4.5係、AM
:0、01〜4.5%、W:0.1 〜8%、Mo
二 01〜9係、およびMn:0.1〜2%を含有し
、さらにNb:0、01〜1.5%およびTa : 0
.01〜1.5%のうちの1種または2種を含有し、残
りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%)を
有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延
機のがイドシュー用鋳造合金。 (10) C: 0.55〜1.9%、 Or: 28
〜39%、 ’Ni: 25〜49%、 Ti:
0.01〜4.5%、Ae:0.01〜4.5 %、
W : 0.1〜8 %、 Mo: 0.1〜9係を
含有し、さらにB二O,OO1〜0.2%およびZr二
O,001〜0.2 %のうちの1種または2種を含有
し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量
%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾
斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (11) C: 0.55〜1.9%、 C’r’:
2 BN29%。 Ni: 25〜49チ、Ti:0.01〜4.5%、A
l:0、O2N2.5%、W:0.1〜8%、Mo:0
.1〜9係、およびSi:0.1〜3%を含有し、さら
にB。 0.001〜0.2%およびZr:O,OOl 〜0.
2%のうちの1種または2種を含有し、残りがFeと不
可避不純物からなる組成(以上重量係)を有することを
特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシ
ュー用鋳造合金。 (12) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
B 〜39%。 Ni: 25〜49係、Ti:0.01〜4.5%、A
Q:001〜4.5%、W:0.1〜8%、Mo:0.
1〜9係、およびMn:0.1〜2%を含有し、さらに
B:0.001〜0.2%およびZr : 0.001
〜0.2 %のうちの1種または2種を含有し、残りが
Feと不可避不純物からなる組成(以上重量係)を有す
ることを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機の
ガイドシュー用−鋳造合金。 (13) C: 0.55〜1.9%、 Cr :2
8〜39%。 Nに 25〜49%、Ti 二 〇、、 0
1 〜4.5%、Al!:0、01〜4.5%、W:0
.1〜8%1Mo:01〜9係を含有し、さらにN:0
.005〜02チと、Nb:0、01〜1.5%および
Ta: 0.01〜1.5 %のうちの1種または2種
を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用
熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (14) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
8〜39%。 Ni:25〜49%、 Ti: 0.01〜4.5 %
+ At :0.01〜4.5%、W:0.1〜8%、
Mo:0.1〜9啄、およびSi:0.1〜3%を含有
し、さらにN:0.005〜0.2%と、 Nb: 0
.01〜]、5%およびTa:001〜1.5%のうち
の1種または2種を含有し、残りがFeと不可避不純物
からなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする
継目無鋼管製進用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造
合金。 (15) C: 0.55〜1.9%、 Cr: 2
BN29 %。 Nl: 25〜49%、Ti:0.01〜4.5qb、
AQ:0.01〜45%、W:O,1〜8チ、Mo:0
.1〜9%、 Mn: 0.1〜2 %を含有し、さら
にN:0.005〜02チと、Nb: 0.01〜1.
5%およびTa:0.01〜1.5係のうちの1種また
は2種を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組
成(以上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼管
製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (16) C: 0.55〜1.9%、Cr: 28〜
39%。 Ni: 25〜49 %、 Ti: 0.01〜4.5
%、At:o、 01〜4.5%、W:0.1〜8%1
Mo:01〜9チを含有し、さらにN:0.005〜0
.2チと、B:0、 OO1〜0.2%およびZr:O
,OOl 〜0.2%のうちの1種または2種を含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%
)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜
圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (1’7) C: 0.55〜1.9 %、 Cr:
2 B 〜39 %。 Ni:25〜49%、 Ti: 0.01〜4.5
%t Al :0.0 1 〜4.5 %、
W : 0.1 〜8 %、 Mo
二 〇、1 〜9係、およびSi:0.1〜3%を
含有し、さらにN:0、 OO5〜0.2%と、B :
O,OOl 〜0.2%およびZr: 0.001〜0
.2 %のうちの1種または2種を含有し、残りがFe
と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有す、る
ことを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のが
イドシュー用鋳造合金。 (18) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
BN29 %+Ni:25〜49係、Ti:0.01
〜4.5%、At:0.01〜4.5 %、 W :
0.1〜8 %、、 Mo: 0.1〜9チ、およびM
n:0.1〜2%を含有し、さらにN:0.005〜0
.2%と、B :0.001〜0.2 %およびZr:
0.001〜0.2係のうちの1種または2種を含有
し、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量
係)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾
斜圧延機のがイドシュー用鋳造合金。 (19) C: 0.55〜1.9 %、 cr: 2
BN29 %。 Ni: 25〜49 %、 Ti: 0.01〜4.5
%、 Al :0、O2N2.5係、W:0.1〜8
チ、Mo:0.1〜9俤を含有し、さらにNb:0.0
1〜1.5係およびTa:0.01〜1.5チのうちの
1種または2種と、B: 0.001〜0.2 %およ
びZr : 0.001〜0.2 %のうちの1種また
は2種とを含有し、残りがFeと不可避不純物からなる
組成(以上重量%)を有することを特徴とする継目無鋼
管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (20) C: 0.55〜1.9 %、 Cr: 2
8〜39 %。 Ni:25〜49チ、Ti:0.01〜4.5%、AQ
:0.01〜4.5%、W:0.1〜8係、Mo:0.
1〜9係、およびSi:0.1〜3チを含有し、さらに
19b:0、01−1.5%およびTa : 0.01
〜1.5 %のうちの1種または2種と、B:O,OO
1〜02多およびZr:O,001〜02%のうちの1
種または2種とを含有し、残りがFeと不可避不純物か
らなる組成(以上重量%)を有することを特徴とする継
目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュー用鋳造合
金。 (21) C: 0.55〜1.9 %、 Cr:
2 B 〜39 %。 Ni:25〜49係、T1: 001〜45係、AQ:
9− 0、01〜4.5 % 、W:0.1 〜8%、Mo
二 〇、 1 〜9チ、およびMn:0.1〜2
%を含有し、さらにNb:0、01〜1.5%およびT
a : 0.01〜1.5 %のうちの1種または2種
と、B:o、ooi〜02チおよびZr:O,OO1〜
0.2%のうちの1種または2種とを含有し、残りがF
eと不可避不純物からなる組成(以上重量係)を有する
ことを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガ
イドシュー用鋳造合金。 (22) C: 0.55〜1.9 %、 Or:
28〜39 %。 Ni:25〜49係、Ti:0.01〜4.5%、Ap
、:0.01〜4.5%、W:O,’1〜8%、 Mo
: 0.1〜9係を含有し、さらにN:0.005〜
02%と、Nb:0、01〜1.5%昼よびTa: 0
.01〜1.5 %のうちの1種または2種と、B;Q
、001〜0.2%およびZr:O,OO1〜0.2%
のうちの1種または2種とを含有し、残りがFeと不可
避不純物からなる組成(以上重量%)を有することを特
徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のがイドシュ
ー用鋳造合金。 10− (23) C: 0.55〜1.9 %t Cr:
28〜39%lNi: 2 5 〜4 9 %
、 Ti 二 〇、0 1 〜4.5 % 、
AI!:0、01〜4.5%、W:0.1〜8%、
Mo: 0.1〜9チ、およびSi:0.1〜3%を含
有し、さらにN:0.005T−0,2%と、Nb:
0.01〜1.5%およびTa:0.01〜1.5係の
うちの1種または2種と、B: O,OO1〜0.2係
およびZr : 0.001〜0.2%のうちの1種ま
たは2種とを含有し、残りがFeと不可避不純物からな
る組成(以上重量%)を有することを特徴とする継目無
鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシュー用鋳造合金。 (24) C: Ol 55 〜1.9 %
、 Cr 二 2 8 〜3 9 %。 Ni 二 2 5 〜4 9 %、 Ti:
0.0 1 〜4.5 %、 All :
0、01〜4.5%、W:0.1〜8%、Mo:0.1
〜9チ、およびMn二〇、1〜2係を含有し、さらにN
;0.005〜0.2%と、Nb:0.01〜1.5%
およびTa二〇01〜L 5 qbのうちの1種または
2種と、B:O,OO1〜0.2%およびZr : 0
.001〜0.2%のうちの1種または2種とを含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%
)を有することを特徴とする継目無鋼管製造用熱間傾斜
圧延機のガイドシュー用鋳造合金。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9961482A JPS58217663A (ja) | 1982-06-10 | 1982-06-10 | ガイドシユ−用鋳造合金 |
KR8205103A KR890004521B1 (ko) | 1982-05-24 | 1982-11-11 | 가이드슈용 주조합금 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9961482A JPS58217663A (ja) | 1982-06-10 | 1982-06-10 | ガイドシユ−用鋳造合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58217663A true JPS58217663A (ja) | 1983-12-17 |
JPS613862B2 JPS613862B2 (ja) | 1986-02-05 |
Family
ID=14251967
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9961482A Granted JPS58217663A (ja) | 1982-05-24 | 1982-06-10 | ガイドシユ−用鋳造合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58217663A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7326307B2 (en) * | 2002-03-26 | 2008-02-05 | Daido Steel Co., Ltd. | Thermal fatigue resistant cast steel |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5722982A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-06 | Takahiro Yoshioka | Device for improving two-wheel barrow into tricycle |
-
1982
- 1982-06-10 JP JP9961482A patent/JPS58217663A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5722982A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-06 | Takahiro Yoshioka | Device for improving two-wheel barrow into tricycle |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7326307B2 (en) * | 2002-03-26 | 2008-02-05 | Daido Steel Co., Ltd. | Thermal fatigue resistant cast steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS613862B2 (ja) | 1986-02-05 |
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