CH657380A5

CH657380A5 - Bei erhoehten temperaturen hitzebestaendige, verschleissfeste und zaehe legierung auf nickelbasis.

Info

Publication number: CH657380A5
Application number: CH2434/83A
Authority: CH
Inventors: Ritsue Yabuki; Junya Ohe; Takumi Kawamura
Original assignee: Mitsubishi Metal Corp
Priority date: 1981-09-04
Filing date: 1982-09-02
Publication date: 1986-08-29
Also published as: DE3248963T1; US4727740A; WO1983000883A1

Description

Die vorliegende Erfindung bezweckt die Schaffung einer Legierung, welche bei erhöhten Temperaturen thermisch schockfest, hitzebeständig und verschleiss- und korrosionsfest ist.

Ein weiterer Zweck der vorliegenden Erfindung liegt in der Schaffung von Legierungen für den Gebrauch für Führungsschuhe von Warmwalzapparaten mit tonnenförmigen Walzen zur Herstellung nahtloser Stahlrohre.

Die Legierung dieser Erfindung enthält 0,55 bis 2,0 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 1 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 4,5 Gew.% Titan, 0,01 bis 4,5 Gew. % Aluminium, 0,1 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,1 bis 10 Gew.% Molybdän und der Rest Nickel und Unreinigkeiten, wobei die Legierung wahlweise 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Mangan, 1 bis 8 Gew.% Kobalt enthält und die Legierung wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, und die Legierung wahlweise mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkonium, enthält.

Die Erfindung wird nun eingehend beschrieben.

Eine hitzebeständige, verschleissfeste und zähe Legierung gemäss dieser Erfindung besteht im wesentlichen aus 0,55 bis 2,0 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 1 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 4,5 Gew.% Titan, 0,01 bis 4,5 Gew.% Aluminium, 0,1 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,1 bis 10 Gew.% Molybdän, den Rest Nickel und Unreinigkeiten. Dabei kann die Legierung wahlweise 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Mangan und ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal, enthält, und die Legierung ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthalten.

Ferner besteht vorzugsweise eine hitzebeständige, verschleissfeste und zähe Legierung im wesentlichen aus 0,55 bis 2,0 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 1 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 4,5 Gew.%Titan, 0,01 bis 4,5 Gew.% Aluminium, 0,1 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,1 bis 10 Gew.% Molybdän, 1 bis 8 Gew.% Kobalt; der Rest sind Nickel, und Unreinigkeiten, wobei die Legierung ferner wahlweise 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Mangan und diese Legierung ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält, sowie ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew. % Bor und Zirkon, enthält.

Ferner besteht vorzugsweise eine hitzebeständige und verschleissfeste, zähe Legierung im wesentlichen aus 0,55 bis 2,0 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 3 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 3,5 Gew.% Titan, 0,01 bis 3,5 Gew.% Aluminium, 0,5 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,1 bis 10 Gew.% Molybdän, 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Mangan, den Rest Nickel und Unreinigkeiten, wobei diese Legierung ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält, und diese Legierung ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

Ferner kann eine hitzebeständige, verschleissfeste und zähe Legierung im wesentlichen aus 0,55 bis 2,0 Gew.% Koh5

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lenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 3 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 3,5 Gew.% Titan, 0,01 bis 3,5 Gew.% Aluminium, 0,5 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,5 bis 10 Gew.% Molybdän, 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Mangan, 1 bis 8 Gew.% Kobalt bestehen; der Rest kann Nickel und Unreinigkeiten sein, wobei die Legierung ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält, und ferner wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon enthält.

Weg zur Ausführung der Erfindung

Die Wirkung der Komponenten der bei erhöhten Temperaturen hitzebeständigen und verschleissfesten, zähen Legierung gemäss der vorliegenden Erfindung und der Grund, weshalb diese Komponenten spezifizierte Gehalte aufweisen, werden nun beschrieben.

Kohlenstoff : Kohlenstoff wird in eine Legierungsmatrix bei erhöhten Temperaturen hinein gelöst. Kohlenstoff reagiert auch mit Chrom, Wolfram, Molybdän, Titan, Niob, Tantal usw., um Karbide wie M7C3, MC und M23C6 zu bilden, so dass die sich daraus ergebende Legierung bezüglich Festigkeit und Härte verbessert wird. Daher dient Kohlenstoff dazu, der Legierung eine ausgezeichnete Verschleissfestigkeit zu vermitteln sowie gute Schweissbarkeit und Giessbarkeit. Wenn der Kohlenstoffgehalt unter 0,55 Gew.% sinkt, weist eine derartige Legierung die vorgenannten Eigenschaften nicht mehr auf. Wenn andererseits der Kohlenstoffgehalt über 2,0 Gew.% steigt, weist die entsprechende Legierung erhöhte Karbidausscheidungen auf, und die Teilchengrössen der Karbide werden grösser und erniedrigen die Zähigkeit der Legierung, so dass eine solche Legierung einen thermischen Schock, bedingt durch schnelles Aufheizen und Abkühlen, nicht erträgt. Aus diesem Grunde wird festgehalten, dass der Kohlenstoffgehalt zwischen 0,55 und 2,0 Gew.% liegt.

Chrom : Chrom wird in eine Legierungsmatrix in Teilen gelöst, und der Rest reagiert mit Kohlenstoff und bildet Karbide. Die daraus resultierende Legierung ist, bei erhöhten Temperaturen bezüglich Verschleissfestigkeit und Härte besser. Chrom dient der Erhöhung der Korrosionsfestigkeit bei erhöhten Temperaturen. Wenn der Chromgehalt unter 10 Gew.% liegt, weist die Legierung die vorbeschriebenen Eigenschaften nicht mehr auf. Wenn der Chromgehalt über 28 Gew.% steigt, ist die Legierung weniger hitzeschockbe-ständig. Daher wird festgelegt, dass der Chromgehalt zwischen 10 und 28 Gew.% liegen muss.

Eisen: Eisen wird in einer Legierungsmatrix gelöst. Es erhöht den thermischen Schockwiderstand und die Zähigkeit. Eisen wird, im Hinblick auf die Kosten, als Alternative zum teuren Nickel beigegeben. Wenn der Eisengehalt unter 1 Gew.% sinkt, hat dessen Beigabe wirtschaftlich keinen Sinn. Wenn der Eisengehalt über 30 Gew.% steigt, wird die Warmfestigkeit der Legierung zerstört. Daher wird festgelegt, dass der Eisengehalt zwischen 1 und 30 Gew.% liegen soll, vorzugsweise zwischen 3 und 30 Gew.%.

Titan:Titan unterdrückt nicht nur das Wachstum der Kristalle in Legierungsgefüge, sondern zerkleinert vorzugsweise diese Kristalle. Titan reagiert mit Kohlenstoff und Stickstoff und bildet MC-Typen, Karbide und Nitride, ferner reagiert es mit Nickel und Aluminium, zur Bildung der intermetallischen Komponente, z.B. wie vorerwähnt [NÌ3(A1, Ti)]. Die resultierende Legierung ist bei erhöhten Temperaturen bezüglich Festigkeit und Verschleissfestigkeit verbessert. Wenn der Titangehalt unter 0,01 Gew.% sinkt, dann hat diese Legierung die vorerwähnten Eigenschaften nicht mehr. Wenn der Titangehalt über 4,5 Gew.% steigt, so wird diese Legierung bezüglich Zähigkeit abfallen, und dies infolge beschleunigter Bildung von Karbiden bei erhöhten Temperaturen und weiterhin zerstört bezüglich Korrosionsfestigkeit bei erhöhter Temperatur, da Titan die Bildung von Oxid bei erhöhten Temperaturen wesentlich begünstigt. Daher wird s bestimmt, dass der Titangehalt zwischen 0,01 und 4,5 Gew.% liegen soll, ferner vorzugsweise zwischen 0,01 und 3,5 Gew.%.

Aluminium: Die Legierung wird durch Zufügen von Aluminium bezüglich Oxidationswiderstand und Korrosionsfe-10 stigkeit bei erhöhten Temperaturen in Anwesenheit von Chrom verbessert. Wie vorerwähnt, reagiert Aluminium mit Nickel und Titan und bildet die intermetallische Komponente, wie [NÌ3(A1, Ti)] und reagiert ferner mit Stickstoff, um Nitride zu bilden. Die resultierende Legierung wird bei 15 erhöhten Temperaturen bezüglich Festigkeit und Ver-

schleisswiderstand sowie bezüglich Wärmeschockwiderstand und Zähigkeit verbessert. Wenn der Aluminiumgehalt unter 0,01 Gew.% sinkt, weist diese Legierung die vorerwähnten Eigenschaften nicht mehr auf. Wenn der Aluminiumgehalt 20 über 4,5 Gew.% steigt, so wird als ein Resultat eine solche Legierung bezüglich Fluidität und bezüglich Giessbarkeit der Schmelze abnehmen und die sich daraus ergebende Legierung bereitet nicht nur Schwierigkeiten beim Herstellen des Gusses, sondern kann praktisch nicht erzeugt 25 werden, da die Zähigkeit und die Schweissbarkeit zerstört werden. Daher wird festgestellt, dass der Aluminiumgehalt 0,01 bis 4,5 Gew.% betragen soll, vorzugsweise 0,01 bis 3,5 Gew.%.

Wolfram: Wolfram wird in einer Legierungsmatrix gelöst. 30 Wolfram reagiert ebenfalls mit Kohlenstoff und bildet Karbide. Die resultierende Legierung wird bezüglich Härte und Verschleissfestigkeit bei erhöhten Temperaturen verbessert. Wenn der Wolframgehalt unter 0,1 Gew.% sinkt, weist die Legierung die vorbeschriebenen Eigenschaften nicht mehr 35 auf. Wenn der Wolframgehalt über 10 Gew.% steigt, ist diese Legierung bezüglich Verschleissfestigkeit besser, jedoch werden die Zähigkeit und der Widerstand gegen thermischen Schock verschwinden bzw. wesentlich abgebaut. Daher wird festgehalten, dass der Wolframgehalt 0,1 bis 10 Gew.% 40 betragen soll und vorzugsweise 0,5 bis 10 Gew.%.

Molybdän: Die Legierung wird durch Zugabe von Molybdän verbessert, und zwar bezüglich Verschleissfestigkeit bei erhöhten Temperaturen, ähnlich wie dies durch die Beigabe von Wolfram erreicht wird.

45 Wenn der Molybdängehalt unter 0,1 Gew.% sinkt, verschwinden die vorerwähnten Eigenschaften der Legierung. Wenn der Molybdängehalt über 10 Gew.% steigt, wird die Zähigkeit und die Hitzeschock-Beständigkeit der Legierung zerstört. Daher ist festzuhalten, dass der Molybdängehalt so zwischen 0,1 bis 10 Gew.% liegen soll, vorzugsweise zwischen 0,5 und 10 Gew.%.

Silizium: Die Legierung wird durch die Zugabe von Silizium bezüglich Wärmefestigkeit verbessert sowie bezüglich Entoxidierungseffekt und die Fliessbarkeit der Schmelze, 55 ähnlich wie bei Chrom, verbessert. Die resultierende Legierung ist bezüglich Giessbarkeit und Festigkeit bei erhöhten Temperaturen verbessert.

Wenn der Siliziumgehalt unter 0,1 Gew.% sinkt, so entbehrt die resultierende Legierung der vorerwähnten Eigen-60 schaften. Wenn der Siliziumgehalt über 3 Gew.% steigt, entbehrt die resultierende Legierung der Zähigkeit und der Schweissbarkeit bezüglich der Chromkomponente. Daher ist festzuhalten, dass der Siliziumgehalt zwischen 0,1 und 3 Gew.% liegen soll. Wenn Silizium als Desoxidationsmittel 65 verwendet wird, enthält es bei der Zugabe von unter 0,1 Gew.% auch Unreinigkeiten. Es ist in diesem Falle zweckmässig, dass der Siliziumgehalt mitsamt Unreinigkeiten über 0,1 Gew.% beträgt.

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Mangan: Mangan ist in der Legierungsmatrix aufgelöst und stabilisiert die Austenit-Matrix. Die resultierende Legierung, bei höheren Temperaturen, ist bezüglich thermischem Schockwiderstand und Verschleissfestigkeit und bezüglich Desoxidation verbessert.

Wenn der Mangangehalt unter 0,1 Gew.% sinkt, so weist diese Legierung die vorerwähnten Eigenschaften nicht mehr auf. Wenn der Mangangehalt über 3 Gew.% steigt, wird der Korrosionswiderstand bei erhöhten Temperaturen zerstört. Daher wird festgelegt, dass der Mangangehalt 0,1 bis 3 Gew.% sein sollte. Mangan enthält, ähnlich wie Silizium, unter 0,1 Gew.% Unreinigkeiten. Es ist in diesem Falle zweckmässig, dass Mangan inkl. Unreinigkeiten in einer Menge über 0,1 Gew.% beigegeben wird.

Kobalt: Kobalt wird in einer austenitischen Matrix gelöst, um die Festigkeit bei erhöhten Temperaturen zu verbessern. Die resultierende Legierung wird, bei erhöhten Temperaturen, bezüglich Verschleissfestigkeit und Wärmeschockwiderstand verbessert. Wenn der Kobaltgehalt unter 1 Gew.% liegt, weist die Legierung die vorerwähnten verbesserten Eigenschaften nicht mehr auf. Wenn der Kobaltgehalt über 8 Gew.% steigt, ist diese Legierung bezüglich Verbesserung nicht mehr verbesserungsfähig, sondern zeigt eher eine Abnahme dieser erwähnten Eigenschaft. Daher wird festgelegt, dass der Kobaltgehalt 1 bis 8 Gew.% betragen soll.

Stickstoff : Stickstoff wird in einer Austenit-Matrix gelöst, um die Legierung zu stabilisieren. Stickstoff reagiert mit einer Metallkomponente und bildet Nitride dieses Metalls. Die sich ergebende Legierung ist, bei erhöhten Temperaturen, bezüglich Festigkeit besser. Wenn eine Legierung grosse Festigkeit bei hohen Temperaturen aufweisen soll, wird wahlweise Stickstoff in die Legierung gebracht. Wenn der Stickstoffgehalt unter 0,005 Gew.% beträgt, wird bei erhöhten Temperaturen die Festigkeit nicht verbessert.

Wenn der Stickstoffgehalt über 0,2 Gew.% beträgt, weist eine solche Legierung nicht nur einen höheren Nitridgehalt auf, sondern hat grosse Nitridteilchen. Eine derartige Legierung ist brüchig und ihr Wärmeschockwiderstand ist zerstört. Daher ist festzuhalten, dass der Stickstoffgehalt 0,005 bis 0,2 Gew.% beträgt.

Niob und Tantal : Die Zugabe dieser Komponente unterdrückt speziell das Wachstum der Kristalle in der Legierungsmatrix. Diese Komponenten reagieren auch mit Kohlenstoff und Stickstoff und bilden MC-Typ-Karbide und Nitride. Die resultierende Legierung ist, bei erhöhten Temperaturen bezüglich Festigkeit und Verschleissfestigkeit verbessert, auch bezüglich Homogenität. Wenn die gewünschte Legierung die vorerwähnten Eigenschaften haben soll, ist wahlweise Niob und Tantal der Matrix beizugeben. Wenn Niob und Tantal unter 0,01 Gew.% betragen, wird die Legierung die vorerwähnten Eigenschaften nicht aufweisen. Wenn Niob undTantal über 1,5 Gew.% betragen, so wird die Legierung bezüglich Korrionswiderstand schlecht, was auf das erhöhte Wachstum der Oxide bei erhöhten Temperaturen zurückzuführen ist, und ferner werden die Zähigkeit und die Verschleissfestigkeit aufgrund aussergewöhnlichen Wachstums von Karbiden zerstört. Daher ist der Niob- und Tantalgehalt auf 0,01 bis 1,5 Gew.% festgesetzt.

Bor und Zirkon : Durch die Beigabe dieser Komponenten werden bei erhöhten Temperaturen die Homogenität der Legierung und die Festigkeit sowie die Verschleissfestigkeit, der thermische Schockwiderstand und der Korrosionswider-stand verbessert. Wenn Bor und Zirkon bezüglich Gehalt unter 0,001 Gew.% sinken, hat eine solche Legierung die vorerwähnten Eigenschaften nicht. Wenn Bor- und Zirkonge-halte über 0,2 Gew.% steigen, ist bei einer solchen Legierung die gute Zähigkeitseigenschaft zerstört, ebenso der thermische Schockwiderstand, die Giessbarkeit und die

Schweissbarkeit. Daher wird festgehalten, dass Bor- und Zir-kongehalt 0,001 bis 0,2 Gew.% sein soll.

Nickel: Nickel wird als restliches Element in die Legierung gemäss der vorliegenden Erfindung eingebracht. Nickel wird 5 in einer Legierungsmatrix gelöst, um austenitische Matrix zu stabilisieren und die thermische Schockwiderstandsfähigkeit sowie die Zähigkeit zu vergrössern. Anderseits reagiert Nickel mit Aluminium und Titan und bildet eine intermetallische Komponente, wie [NÌ3(Al,Ti)]. Ferner wird die sich io ergebende Legierung bezüglich Festigkeit und Verschleissfestigkeit bei höheren Temperaturen verbessert, wie dies bei der Zugabe von Chrom der Fall ist.

Jede der Metallkomponenten wird gewogen und mittels eines gewöhnlichen Hochfrequenz-Schmelzofens unter 15 atmosphärischem Druck bei 1400 bis 1700°C für 20 bis 30 min behandelt, um die Schmelze zu bilden. Die Schmelze wird in eine Sandform gegossen, und die gegossene Legierung wird für jeden Test in Form eines Teststückes zubereitet. Diese Teststücke werden für viele Tests verwendet, wie 20 Härte, Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur, thermischer Schockwiderstand und Verschleissfestigkeit. Der thermische Schockwiderstands-Test wird in dem Sinne ausgeführt, dass wiederholt das schnelle Aufheizen und das schnelle Kühlen unter den Gebrauchsbedingungen der Maschine in der 25 Praxis vorgenommen werden.

Der Härtetest wird durch Messen der Vickers-Härte bei Raumtemperatur bei 900°C und bei 1000°C ausgeführt. Der Ohgoshi-Typ intermetallische Verschleisswiderstands-Test wird unter einer Last von 18,2 kg ausgeführt, bei einer Ver-schleissgeschwindigkeit von 0,083 m/secbei Raumtemperatur in trockenem Zustand. Ein Metall, welches eine Rock-well-Härte (HrC) von über 57 aufweist, wie beispielsweise SUJ-2-Metall, wird für diesen Test verwendet. Das Mass des spezifischen Verschleisses wird bestimmt durch die Messung des Verschleisswiderstandes im Vergleich zum Teststück. Ferner wird das Teststück zur Bestimmung des thermischen Schockwiderstandes in Form eines rechteckigen, säulenförmigen Prüflings von 12 mm x 12 mm x 30 mm (Parallel-epiped), welcher in der Mitte der sphärischen Fläche am Ende des Prüflings eine Vertiefung aufweist. Der thermische Schock-Test umfasst ein öfteres Wiederholen eines Zyklus, in welchem der Prüfling mittels eines Sauerstoff-Propan-Gas-brenners erhitzt wird und bei der Vertiefung der sphärischen Fläche eine Temperatur von ungefähr 900°C während 30 sec innehat, wonach er sofort durch Bespritzen mit Wasser in der Vertiefung der sphärischen Fläche auf ca. 200°C abgekühlt wird. Ein derartiger Zyklus wird einige Male wiederholt, und bei jedem dritten Mal wird der Prüfling bezüglich Auftreten von Rissen mit Hilfe von Fluoreszenz-Durchdringung bei der Vertiefung der sphärischen Fläche und Messung der sich ergebenden Risse untersucht. Wenn die Anzahl Zyklen, bis ein Riss bei einem Teststück auftritt, über 30 beträgt, wird in der folgenden Tabelle der thermische Schockwiderstand mit > 30 angegeben. Es wird, mit anderen Worten, festgehalten, dass die Bezeichnung > 30 heisst, am Prüfling seien an der sphärischen Oberfläche nach Durchführung von 30 thermischen Schockwiderstands-Tests keine Risse feststellbar.

Die Zusammensetzung und Eigenschaften vergleichbarer 60 Legierungen werden gezeigt, um bei erhöhten Temperaturen die thermischen und Widerstandseigenschaften sowie die Zähigkeit der Legierung entsprechend der vorliegenden Erfindung in einer Tabelle zu zeigen. Der Gehalt der Elemente mit einem Sternchen bei der Zahl der vergleichbaren 65 Legierungen zeigt an, dass diese eine von der erfindungsge-mässen unterschiedlichen Kompositionszusammensetzung der Legierung aufweisen. Ferner werden Legierungen bekannter Art mit Legierungen gemäss der vorliegenden

30

35

40

45 ■

50

55

7

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Erfindung verglichen. Der Prozentsatz der Gehalte ist im folgenden jeweils in Gewichtsprozenten angegeben.

Beispiel 1

C-Cr-Fe-W-Mo-Ti-Ai-Ni-Legierung

Wie in den Tabellen 1 -1,1 -2,1 -3 und 1 -4 ersichtlich, wird jede Metallkomponente gewogen, zum Mischen zugegeben und in einem gebräuchlichen Hochfrequenz-Schmelzofen unter atmosphärischen Bedingungen erhitzt, um eine Schmelze zu bilden und nachher die Schmelze in eine Sandform zu giessen, um den Guss zuzubereiten.

Die Zusammensetzungen der Nrn. 1 bis 15 zeigen eine C-Cr-Fe-W-Mo-Ti-Ai-Ni-Basislegierung entsprechend der vorliegenden Erfindung. Ferner zeigen die Nrn. 16 bis 18 die vorerwähnte Legierung inkl. Silizium, die Nrn. 19 bis 21 die Legierung inkl. Mangan und die Nrn. 22 bis 23 die Legierung inkl. Stickstoff. Die Nrn. 24 bis 57 zeigen auch die vorerwähnte Legierung, welche wahlweise mindestens eine Komponente aus der Gruppe, enthaltend Silizium, Mangan, Stickstoff, Niob, Tantal, Bor und Zirkon, enthält.

Die Vergleichslegierungen der Nrn. 58 bis 70 zeigen die Zusammensetzung, welche ohne die Grundlage gemäss dieser Erfindung, entsprechend C-Cr-Fe-W-Mo-Ti-Ai-Ni-Legierung, vorliegt. Ferner zeigen die Legierungen Nrn. 71 und 72 bekannter Art diese Zusammensetzung.

Wie in den Tabellen 2-1,2-2 und 2-3 ersichtlich, sind für jede Legierung die entsprechenden Eigenschaftsbefunde dargestellt, jede Vickers-Härte bei Raumtemperatur, bei 900°C und 1000°C, ferner die Charpy-Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur, die Grösse des spezifischen Abriebs und die Anzahl der Zyklen bis zum Auftreten eines Risses.

Nr. 8 in Tabelle 1 besteht im wesentlichen aus 0,98 Gew.% Kohlenstoff, 15,53 Gew.% Chrom, 17,87 Gew.% Eisen, 0,11 Gew.% Wolfram, 8,75 Gew.% Molybdän, 0,64 Gew.% Titan, 0,62 Gew.% Aluminium und der Rest ist Nickel. Die Eigen-s schatten der Nr.-8-Legierung sind in Tabelle 2-1 dargestellt. Beispielsweise hat Nr.-8-Legierung eine Vickers-Härte von 365 bei Raumtemperatur, 231 bei 900°C, 172 bei 1000°C und 1,46 kg-m/cm2 Charpy-Schlagfestigkeit, 1,32 x 10-7 beträgt die spezifische Verschleissmenge, > 30 die Zahl der Zyklen io bis zum Auftreten eines Risses.

Die vergleichbare Legierung Nr. 62 besteht im wesentlichen aus 1,08 Gew.% Kohlenstoff, 20,18% Chrom, 31,91% Eisen, 0,02% Titan, 1,62% Aluminium, 9,01% Wolfram, 2,01% Molybdän und der Rest ist Nickel (% sind Gew.%). 15 Diese Nr. 62 hat > 30 in Tabelle 2-3 als Zahl der Zyklen bis zum Auftreten eines Risses. Nr. 62 hat einen spezifischen Verschleiss von 2,84 x 10-7,2,83 kg-m/cm2 Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur, 294 Vickers-Härte bei Raumtemperatur, 133 bei 900°C und 110 bei 1000°C.

20

Die bekannte Legierung Nr. 72 besteht im wesentlichen aus 1,28 Gew.% Kohlenstoff, 33,92% Chrom, 17,89% Eisen, 3,06% Wolfram, 2,98% Molybdän, 4,98% Kupfer, und der Rest Nickel (% sind Gew.%). Diese Nr.-72-Legierung hat 3 als 25 Anzahl Zyklen bis zum Auftreten eines Risses und weist einen spezifischen Abrieb von 1,97 x 10-7 auf, 0,43 kg-m/cm2 Charpy-Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur, 305 Vickers-Härte bei Raumtemperatur, 143 bei 900°C und 130 bei 1000°C.

30 Diese Legierungen sind mit ihren Kompositionen und den Eigenschaften der Legierung in den Tabellen 1,2 dargestellt.

Tabelle 1

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C

Cr

Fe

W

Mo

Ti

Ai

Si

Mn

N

Nb

Ta

B

Zr

Ni

1

0.58

20.11

26.96

4.94

5.06

1.54

0.12

_

Rest

2

1.34

20.12

26.98

4.95

5.04

1.52

0.14

-

Rest

3

1.97

20.10

26.97

4.97

5.03

1.52

0.11

-

Rest

4

0.86

10.5

18.01

5.96

4.58

1.55

0.06

-

Rest

5

0.83

27.3

18.03

5.93

4.55

1.57

0.03

-

Rest

6

1.05

20.20

1.2

8.94

2.00

0.04

1.51

-

Rest

7

1.07

20.21

29.7

8.98

2.04

0.03

1.60

-

Rest

8

8.98

15.53

17.87

0.11

8.75

0.64

0.62

-

Rest

9

0.97

15.54

17.86

9.87

2.19

0.65

0.64

-

Rest

10

1.02

15.55

17.88

8.79

0.11

0.63

0.65

-

Rest

11

1.03

15.57

17.90

1.56

9.93

0.62

0.63

-

Rest

12

0.92

20.08

18.03

6.06

3.04

0.012

3.57

-

_

Rest

13

0.89

20.05

18.00

6.01

3.01

4.47

0.015

-

Rest

14

0.93

20.04

18.03

5.03

4.06

3.30

0.011

-

Rest

15

0.90

20.01

18.04

5.05

4.03

0.014

4.45

-

Rest

16

0.99

15.20

18.06

5.21

3.07

1.39

0.10

0.11

-

Rest

17

1.00

15.18

18.03

5.18

3.04

1.40

0.09

1.49

-

Rest

18

0.96

15.16

18.00

5.20

3.01

1.38

0.10

2.94

-

Rest

19

1.00

25.10

7.90

6.76

3.22

0.10

1.05

-

0.12

-

Rest

20

0.97

25.09

7.88

6.78

3.24

0.12

1.03

-

1.48

-

Rest

21

0.98

25.11

7.87

6.77

3.22

0.10

1.03

-

2.98

-

Rest

22

1.24

15.03

10.04

5.00

4.99

0.60

0.14

0.81

-

0.084

-

Rest

23

1.22

15.04

10.01

5.02

4.97

0.59

0.13

-

0.74

0.059

-

Rest

24

1.00

20.06

18.06

6.04

3.00

2.03

0.97

-

0.012

-

Rest

25

0.99

20.05

18.07

6.02

3.03

2.04

0.98

-

0.96

-

Rest

26

0.98

20.02

18.06

6.03

3.01

2.02

0.96

-

1.47

-

Rest

27

0.96

20.00

18.07

6.06

3.03

2.01

0.98

-

0.013

-

Rest

28

0.98

20.05

18.06

6.03

3.08

2.00

0.96

-

0.99

-

Rest

29

0.96

20.07

18.03

6.01

3.05

2.03

0.97

_

1.49

_

Rest

Tabelle 1 (Forts.)

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

c

Cr

Fe w

Mo

Ti

Ai

Si

Mn

N

Nb

Ta

B

Zr

Ni

30

0.98

20.06

18.05

6.04

3.06

2.04

0.94

-

0.40

0.41

-

Rest

31

0.99

20.06

18.07

6.09

3.04

2.06

0.92

0.51

-

0.96

-

Rest

32

0.96

20.09

18.03

6.07

3.02

2.04

0.95

0.55

-

0.93

-

Rest

33

0.98

20.11

18.04

6.01

3.03

2.01

0.97

-

0.84

-

0.06

-

Rest

34

0.96

20.12

18.06

6.04

3.07

2.05

0.97

-

0.83

-

0.05

-

Rest

35

0.99

20.09

18.05

6.05

3.04

2.02

0.98

0.66

-

0.35

0.36

-

Rest

36

0.96

20.10

18.05

5.01

4.05

0.90

1.99

-

0.0011

-

Rest

37

0.97

20.09

18.07

5.04

4.04

0.91

1.97

-

0.102

-

Rest

38

0.96

20.07

18.05

5.03

4.03

0.93

1.98

-

0.197

-

Rest

39

0.98

20.13

18.17

5.14

4.15

1.05

2.06

-

0.0012

Rest

<50

e

40

0.97

20.15

18.14

5.13

4.12

1.06

2.02

-

0.098

Rest

3 u

CD

41

0.99

20.12

18.16

5.15

4.13

1.04

2.05

-

0.198

Rest

*5b

<D

42

0.96

20.13

18.14

5.14

4.12

1.05

2.03

-

0.0017

0.0019

Rest

0) CA CA

:cd

S

<u Öß

CA ÖJ) fi

43

0.97

20.16

18.13

5.16

4.15

1.04

2.02

0.73

-

0.0057

Rest

44

0.99

20.15

18.15

5.13

4.13

1.02

2.00

-

0.78

-

0.074

-

Rest

45

0.97

20.16

18.14

5.16

4.14

1.04

2.01

0.57

-

0.050

0.047

Rest

3

c

46

1.05

15.22

10.03

5.20

5.01

0.72

0.23

-

0.080

-

0.50

-

Rest

'S

w

47

1.06

15.23

10.01

5.18

5.04

0.74

0.20

-

0.069

-

0.042

Rest

48

1.02

15.20

10.02

5.13

5.02

0.70

0.24

-

1.00

0.0013

-

Rest

49

0.80

20.00

18.03

6.00

3.02

1.96

0.86

0.40

-

0.006

0.52

-

Rest

50

0.81

20.02

18.06

6.04

3.04

1.95

0.85

0.17

-

0.008

-

0.122

Rest

51

0.82

20.04

18.04

6.01

3.00

1.98

0.87

0.23

-

1.03

-

0.007

-

Rest

52

0.83

20.05

18.05

6.03

3.02

1.97

0.86

-

0.26

0.035

-

0.79

-

Rest

53

0.82

20.06

18.07

6.02

3.03

1.96

0.88

-

0.19

0.007

-

0.125

-

Rest

54

0.84

20.07

18.02

6.01

3.05

1.90

0.86

-

0.41

-

0.59

-

0.0016

0.0015

Rest

55

0.80

20.03

18.04

6.03

3.02

1.91

0.85

-

0.103

-

0.58

-

0.0013

Rest

56

0.83

20.01

18.05

6.04

3.01

1.95

0.84

0.30

-

0.006

0.50

0.53

-

0.0017

Rest

57

0.80

20.01

18.07

6.02

3.05

1.97

0.86

_

0.51

0.008

0.35

0.20

0.002

0.003

Rest

Tabelle 1 (Forts.)

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C Cr Fe W Mo Ti Ai Si Mn N Nb Ta B Zr Ni

58

0.46*

20.13

26.95

4.95

5.05

1.55

0.13 -

- - - Rest

59

2.23*

20.11

26.94

4.97

5.01

1.54

0.14 -

- - - Rest

60

0.87

8.6*

18.04

5.96

4.59

1.58

0.05 -

- - - Rest

61

0.86

30.5*

18.02

5.96

4.54

1.59

0.04 -

- - - Rest w> c s

d>

'5b

62

1.08

20.18

31.91*

9.01

2.01

0.02

1.62 -

- - - Rest

63

0.99

15.54

17.89

_*

8.70

0.61

0.63 -

- - - Rest

1) 43

64

0.96

15.56

17.90

10.91*

8.69

0.63

0.65 -

- - - Rest o '5

;>

65

1.04

15.57

17.89

8.80

_*

0.64

0.68 -

- Rest

66

1.02

15.56

17.87

1.53

10.81*

0.61

0.64 -

- - - Rest

67

0.94

20.10

18.05

6.05

3.06

_*

3.59 -

- - - Rest

68

0.90

20.06

18.04

6.02

3.04

4.63*

0.014 -

- - - Rest

69

0.94

20.02

18.05

5.05

4.07

3.32

- - - Rest

70

0.91

20.03

18.06

5.03

4.09

0.013

4.74* -

- - - Rest

*

'w'

71

1.32

25.89

bal.

-

0.50

-

1.59 2.00

V:0.18 11.04

72

1.28

33.92

17.89

3.06

2.98

-

-----

Cu: 4.98 Rest

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

11

Tabelle 2

657380

VICKERS-HÄRTE Charpy- Spezifischer Anzahl Zyklen

Schlagfestigkeit Abrieb x 10-7 bis zum Auftreten bei Raum- 900°C 1000°C bei Raumtemperatur eines Risses temperatur kg-m/cm2

ÖD G P

bJÛ 4>

:ctf

6

0) ÖD

C/3

ÖD C 3

*o c in t-i m

1

316

153

143

1.87

1.95

>30

2

335

174

152

1.78

1.76

>30

3

382

254

189

1.18

1.06

30

4

329

152

140

2.33

1.61

>30

5

356

193

180

1.57

1.36

30

6

344

181

157

1.99

1.79

>30

7

321

150

138

2.70

2.00

>30

8

365

231

172

1.46

1.32

>30

9

382

252

203

1.37

1.00

27

10

364

231

172

1.90

1.37

>30

11

381

247

198

1.40

1.01

27

12

335

173

147

1.20

1.59

>30

13

384

259

196

1.17

0.99

24

14

338

176

151

1.29

1.50

>30

15

411

275

219

1.11

0.96

21

16

325

151

139

1.76

1.94

>30

17

348

169

151

1.78

1.81

>30

18

376

174

158

1.32

1.41

30

19

345

163

150

1.80

1.76

>30

20

342

161

147

1.92

1.61

>30

21

321

150

138

2.00

1.50

>30

22

379

251

170

1.47

1.14

>30

23

356

243

164

1.65

1.21

>30

24

323

155

139

2.24

1.72

>30

25

331

193

148

2.00

1.61

>30

26

353

231

173

1.90

1.42

>30

27

328

157

140

1.97

1.72

>30

28

337

196

154

1.90

1.63

>30

29

356

238

175

1.83

1.40

>30

30

352

226

170

1.64

1.18

>30

31

360

231

173

1.48

1.16

>30

32

361

232

175

1.44

1.10

>30

33

342

159

144

1.90

1.61

>30

34

344

161

147

1.86

1.59

>30

35

358

237

175

1.85

1.54

>30

36

350

224

149

1.84

1.28

>30

37

355

228

157

1.79

1.14

30

38

362

231

176

1.65

1.00

27

39

347

220

144

1.90

1.31

>30

40

352

223

155

1.81

1.19

30

41

358

226

172

1.70

1.07

27

42

351

224

151

1.76

1.24

>30

43

349

221

148

1.89

1.18

>30

44

347

220

147

1.90

1.21

>30

45

352

227

152

1.76

1.09

>30

46

358

250

158

1.59

1.00

>30

47

357

242

156

1.70

1.00

>30

48

365

253

162

1.61

0.93

>30

49

358

247

156

1.64

0.99

>30

50

369

252

176

1.81

0.92

30

657380

12

Tabelle 2 (Fortsetzung)

VICKERS-HÄRTE

bei Raumtemperatur

900°C

1000°C

Charpy- Spezifischer

Schlagfestigkeit Abrieb x 10-'

bei Raumtemperatur kg-m/cm2

Anzahl Zyklen bis zum Auftreten eines Risses

6J)

>-4

3

Ï-.

<D

"Sb

<D CO

51

359

248

158

1.62

0.94

>30

52

53

364 376

246 258

168 179

1.94 1.75

0.95 0.91

>30 30

e

<D fcß

CO

&Û

54

350

221

154

1.81

1.22

>30

55

364

253

162

1.57

0.90

30

C 3 T3

56

365

254

175

1.93

0.99

>30

C G

V*

w

57

366

256

183

1.90

0.97

>30

58

293

134

119

0.96

3.62

>30

59

418

273

228

0.63

0.82

15

60

296

121

93

2.44

2.71

>30

61

362

198

188

0.62

1.43

15

bß

62

294

133

110

2.83

2.84

>30

C 3

S-4

63

276

114

98

1.69

1.93

>30

'5b

64

410

265

223

0.39

0.87

6

"co

65

279

115

103

1.64

1.88

>30

Ö *öb

66

406

256

215

0.42

0.90

6

<u >

67

311

133

119

0.86

2.19

>30

68

432

293

238

0.52

0.80

6

69

310

126

109

1.00

2.45

>30

70

452

298

247

0.41

0.72

3

71

259

77

64

0.89

3.28

18

•îc*

72

305

143

130

0.43

1.97

3

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

Beispiel 2

C-Cr-Fe-W-Mo-Co-Ti-Ai-Ni-Legierung so 900° und 177 bei 1000°C gemäss Tabelle 4 auf. Nr.-80-Legie-

Die Hitzebeständigkeit und die Verschleissfestigkeit sowie mnS ze& ebenfalls 1,39 kg-m/cm2 Charpy-Schlagfestigkeit die Zähigkeit bei erhöhten Temperaturen dieser Legierung bei Raumtemperatur, 1,29 x 10"7 ist die Zahl des spezifischen gemäss der vorliegenden Erfindung sind im Beispiel 2 Abriebs, > 30 die Zahl der Zyklen bis zum Erscheinen eines gezeigt. Die Legierung ist in ihrer Zusammensetzung anders, Risses. Nr.-80-Legierung ist bei erhöhten Temperaturen indem sie Kobalt bis in einer Menge von 1 bis 8 Gew.% ent- 55 bezüglich Härte und Abriebfestigkeit dank der Beigabe von hält, im Gegensatz zur Legierung gemäss Beispiel 1. Kobalt, verbessert, verglichen mit Nr. 6 des Beispiels 1.

Legierungen der Nrn. 73 bis 134 entsprechen der vorlie- Im Vergleich mit vergleichbaren Legierungen (Nrn. 135

genden Erfindung, die vergleichbaren Legierungen der bis 148) und Legierungen, die zum Stande der Technik

Nrn. 135 bis 148 und die Legierungen gemäss dem Stande der gehören, (Nrn. 149 und 150) beispielsweise, zeigt die Nr .-80-

Technik der Nrn. 149 und 150 sind in der Tabelle dargestellt. «° Legierung gemäss der vorliegenden Erfindung > 30 als

Ferner sind ähnlich wie im Beispiel 1 die Eigenschaften Anzahl Zyklen bis zum Auftreten eines Risses, 177 Vickers-

dieser Legierungen in der Tabelle ersichtlich. Nr.-80-Legie- Härte bei 1000°C, anderseits weist Nr. 149 als zum Stande der rang in Tabelle 3 besteht im wesentlichen aus 0,99 Gew.% Technik gehörende Legierung 18 als Anzahl der Zyklen bis

Kohlenstoff, 15,50%Chrom, 17,86% Eisen, 0,12% Wolfram, zum Auftreten des ersten Risses auf, 64 Vickers-Härte bei

8,73% Molybdän, 4,02% Kobalt, 0,62% Titan, 0,65% Alumi- 65 1000°C.

nium und der Rest ist Nickel (% sind Gew.%). Nr.-80-Legie- Der Umfang der Komposition in dieser Erfindung und rung weist 369 Vickers-Härte bei Raumtemperatur, 236 bei deren Eigenschaften sind in den Tabellen 3,4 ersichtlich.

Tabelle 3

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C Cr Fe W Mo Co Ti Ai Si Mn N Nb Ta B

73

0.57

20.13

26.98

4.91

5.08

5.00

1.53

0.11

-

_ - - - Rest

74

1.19

20.14

26.96

4.93

5.05

5.03

1.55

0.13

-

- - - - Rest

75

1.96

20.11

26.95

4.95

5.02

5.04

1.54

0.10

-

- Rest

76

0.84

10.2

18.00

5.95

4.59

2.10

1.59

0.06

-

- - - - Rest

77

0.85

27.5

18.06

5.94

4.56

2.09

1.56

0.02

-

- Rest

78

1.06

20.19

1.1

8.95

2.03

5.00

0.05

1.62

-

- Rest

79

1.08

20.24

29.7

8.99

2.06

5.04

0.02

1.59

-

- - - Rest

Ö

<L> 00 fi

80

0.99

15.50

17.86

0.12

8.73

4.02

0.62

0.65

-

- - - - Rest

2 £>

81

0.98

15.53

17.88

9.89

2.13

4.04

0.61

0.63

-

- - - - Rest

'5b

4>

82

1.04

15.56

17.89

8.79

0.11

4.06

0.67

0.66

-

- - - - Rest

<L>

83

1.01

15.58

17.91

1.58

9.92

4.01

0.65

0.64

-

- - - - Rest

'bß :0

e

<L>

84

1.33

25.95

18.01

5.20

5.00

1.1

0.60

0.67

-

_ Rest

85

1.32

25.96

18.00

5.19

5.03

7.9

0.62

0.64

-

_ Rest

Ui

'S

&

•u

86

0.90

20.10

18.01

6.04

3.02

1.55

0.012

3.54

-

_ Rest

87

0.91

20.09

18.04

6.06

3.05

1.52

4.48

0.013

-

_ Rest e

3

d>

88

0.92

20.02

18.01

5.01

4.09

2.08

3.27

0.012

-

_ - - - Rest

(/> C/3

:c3

S

U 60

89

0.91

20.04

18.05

5.06

4.07

2.10

0.015

4.46

-

- Rest

91

0.98

15.17

18.04

5.20

3.06

3.01

1.39

0.10

1.46

-

- Rest

00

c

92

0.99

15.19

18.02

5.19

3.04

3.00

1.37

0.11

2.93

-

- Rest

T3 C iS

Uh

W

94

0.97

25.06

7.86

6.78

3.21

4.61

0.13

1.05

-

1.46

-

_ - - - Rest

95

0.99

25.03

7.88

6.79

3.19

4.59

0.14

1.07

-

2.98

-

- - - - Rest

96

1.22

15.05

10.03

5.06

4.99

2.05

0.60

0.12

-

0.0051

- - - - Rest

97

1.18

15.08

10.06

5.04

4.97

2.03

0.61

0.14

-

0.098

- Rest

98

1.21

15.07

10.04

5.03

4.98

2.06

0.60

0.11

-

0.198

- Rest

99

1.23

15.05

10.02

5.01

5.00

2.04

0.61

0.13

0.83

-

0.089

_ Rest

100

1.22

15.06

10.03

5.04

4.99

2.02

0.64

0.12

-

0.76

0.058

- Rest

101

0.98

20.04

18.05

6.01

3.01

2.50

2.05

0.99

-

0.011 - Rest

102

0.97

20.03

18.04

6.05

3.00

2.47

2.06

0.96

-

0.96 - Rest

Tabelle 3 (Fortsetzung)

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C

Cr

Fe w

Mo

Co

Ti

Ai

Si

Mn

N

Nb

Ta

B

Zr

Ni

103

0.95

20.01

18.02

6.04

3.02

2.49

2.03

0.98

-

1.48

-

Rest

104

0.98

20.04

18.03

6.08

3.06

2.57

1.99

0.99

-

0.013

-

Rest

105

0.99

20.01

18.04

6.05

3.07

2.55

2.01

1.00

-

1.04

-

Rest

106

0.97

20.05

18.06

6.04

3.03

2.58

2.00

0.98

-

1.47

-

Rest

107

0.96

20.09

18.04

6.07

3.02

2.56

2.01

0.96

-

0.42

0.40

-

Rest

108

0.95

20.10

18.05

6.06

3.01

2.52

2.03

0.92

0.50

-

0.98

-

Rest

109

0.97

20.08

18.07

6.04

3.04

2.53

2.02

0.94

0.52

-

0.96

-

Rest

110

0.98

20.10

18.05

6.03

3.06

2.55

2.00

0.96

-

0.87

-

0.05

-

Rest

111

0.99

20.09

18.07

6.05

3.04

2.54

2.03

0.89

-

0.89

-

0.06

-

Rest

112

0.97

20.11

18.09

6.07

3.03

2.52

2.01

0.97

0.65

-

0.34

0.36

-

Rest

113

0.99

20.09

18.06

5.03

4.07

2.04

0.93

1.98

-

0.0011

-

Rest

114

0.97

20.07

18.08

5.06

4.06

2.05

0.92

1.96

-

0.099

-

Rest

115

0.95

20.04

18.09

5.04

4.10

2.03

0.92

1.97

-

0.197

-

Rest

116

0.97

20.11

18.15

5.13

4.14

2.07

1.07

2.04

-

0.0012

Rest

117

0.98

20.13

18.14

5.15

4.10

2.06

1.08

2.01

-

0.104

Rest

118

0.96

20.11

18.16

5.12

4.11

2.04

1.06

2.03

-

0.199

Rest

119

0.97

20.12

18.15

5.12

4.10

2.03

1.07

2.00

-

0.0016

0.0018

Rest

120

0.99

20.14

18.16

5.14

4.12

2.05

1.08

2.01

0.70

-

0.0052

Rest

121

0.98

20.15

18.13

5.15

4.11

2.03

1.03

2.00

-

0.77

-

0.076

-

Rest

122

0.97

20.14

18.17

5.13

4.14

2.04

1.05

2.03

0.59

-

0.054

0.049

Rest

123

1.06

15.21

10.04

5.19

5.00

2.02

0.70

0.24

-

0.083

0.51

-

Rest

124

1.07

15.20

10.03

5.17

5.01

2.03

0.73

0.21

-

0.071

-

0.046

Rest

125

1.03

15.22

10.06

5.11

5.04

2.01

0.74

0.22

-

1.01

-

0.0012

Rest

126

0.81

20.03

18.00

6.03

3.01

2.50

1.98

0.87

0.41

-

0.007

-

0.53

-

Rest

127

0.82

20.01

18.07

6.02

3.00

2.49

1.96

0.85

0.24

-

0.013

-

0.003

-

Rest

128

0.84

20.04

18.06

6.04

3.03

2.48

1.97

0.86

0.15

-

0.07

-

0.124

Rest

129

0.81

20.02

18.08

6.05

3.04

2.50

1.96

0.87

-

0.23

0.033

0.78

-

Rest

130

0.83

20.03

18.07

6.02

3.02

2.50

1.98

0.88

-

0.20

0.006

-

0.126

-

Rest

131

0.80

20.05

18.06

6.04

3.01

2.49

1.99

0.86

_

0.59

_

0.87

_

0.007

Rest

Tabelle 3 (Fortsetzung)

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C Cr Fe W Mo Co Ti Ai Si Mn N Nb Ta B Zr Ni

132 0.82 20.02 18.05 6.05 3.03 2.51 1.95 0.85 - - 0.007 - 0.30 0.005 0.003 Rest

133 0.82 20.05 18.00 6.07 3.09 2.51 1.99 0.89 0.51 - 0.056 - 0.62 - 0.005 Rest

134 0.83 20.03 18.03 6.09 3.08 2.50 2.01 0.87 - 0.53 0.009 0.32 0.21 0.003 0.002 Rest c

(U ÖD

135

0.50*

20.12

26.97

4.90

5.09

5.01

1.54

0.12

-

- - -

_

Rest

C S

IH

0)

"ob

<U

136

2.13*

20.15

26.98

4.95

5.03

5.00

1.56

0.15

-

- - -

-

Rest

137

0.86

8.9*

18.02

5.96

4.57

2.10

1.55

0.07

-

- - -

Rest

►J

0>

138

0.84

31.3*

18.05

5.95

4.53

2.07

1.57

0.03

-

- - -

Rest o "Hb

139

1.06

20.20

31.1*

9.03

2.02

5.05

0.01

1.61

-

- - -

Rest

:0

s

<D u <D

140

1.00

15.51

17.88

_*

8.75

4.01

0.65

0.64

-

_

- - -

Rest

141

0.98

15.53

17.89

11.03*

8.73

4.03

0.64

0.62

-

- - -

-

Rest

'33 £

142

1.03

15.58

17.87

8.80

_*

4.07

0.65

0.67

-

_

- - -

Rest e

3

143

1.02

15.57

17.89

1.54

10.89*

4.03

0.62

0.65

-

- - -

Rest

CU (A

m :c3

144

1.34

25.90

18.04

5.21

5.02

_*

0.63

0.68

-

_

- - -

Rest

S

D 60

Cfi

M» C

145

0.92

20.13

18.06

6.07

3.05

1.59

_*

3.57

-

- - -

_

Rest

146

0.89

20.07

18.03

6.06

3.06

1.54

4.71*

0.015

-

_

- - -

Rest

3 "O

a

147

0.94

20.05

18.04

5.04

4.08

2.10

3.29

_*

-

- - -

Rest c

LH

W

148

0.93

20.02

18.03

5.06

4.07

2.12

0.014

4.69*

-

- - -

_

Rest

149

1.32

25.89

bal.

-

0.50

-

1.59

2.00

V:0.18

11.04

*

150

1.28

33.92

17.89

3.06

2.98

-

0.83

0.76

Cu: 4.98

Rest

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

Sì

Ui OO

o

657380

16

Tabelle 4

VICKERS-HÄRTE Charpy- Spezifischer Anzahl Zyklen

73

319

161

150

1.82

1.89

>30

74

340

182

157

1.75

1.73

>30

75

391

258

192

1.05

0.98

30

76

331

157

143

2.21

1.59

>30

77

360

198

185

1.53

1.26

30

78

349

186

162

1.91

1.77

>30

79

326

152

141

2.64

1.98

>30

80

369

236

177

1.39

1.29

>30

81

387

257

208

1.30

0.93

27

82

368

235

176

1.89

1.32

>30

83

386

252

203

1.31

0.96

27

84

331

168

145

1.99

1.92

>30

85

350

189

178

2.14

1.42

>30

86

340

178

151

1.16

1.53

>30

87

389

264

201

1.09

0.96

24

88

343

180

155

1.20

1.43

>30

Öß

89

416

279

223

1.03

0.92

21

M

3 u

0)

90

329

156

141

1.74

1.92

>30

'5b a>

91

351

172

155

1.71

1.78

>30

(D VI C/5

92

379

178

163

1.22

1.37

30

:cö

S

o

93

349

169

155

1.77

1.74

>30

60

Cfl

60

94

347

166

151

1.86

1.52

>30

c

3

■o

95

326

155

142

1.92

1.47

>30

C

a w

96

97

353 385

221 254

155 173

1.59 1.46

1.28 1.12

>30 30

98

435

293

266

1.08

0.91

21

99

384

256

175

1.41

1.03

>30

100

360

248

170

1.55

1.10

>30

101

328

159

143

2.17

1.68

>30

102

336

198

152

2.06

1.59

>30

103

358

236

178

1.92

1.34

>30

104

331

162

145

2.01

1.67

>30

105

342

201

157

1.98

1.54

>30

106

360

242

179

1.90

1.31

>30

107

359

230

175

1.50

1.09

>30

108

363

234

178

1.43

1.06

>30

109

364

236

179

1.41

1.05

>30

110

345

163

149

1.87

1.54

>30

111

346

165

150

1.85

1.53

>30

112

362

241

181

1.85

1.44

>30

113

354

228

153

1.82

1.17

>30

17

Tabelle 4 (Fortsetzung)

657380

VICKERS-HÄRTE

Charpy-

Spezifischer Abrieb x 10-7

Anzahl Zyklen bis zum Auftreten eines Risses

bei Raumtemperatur

900°C

1000°C

bei Raumtemperatur kg-m/cm2

114

359

231

162

1.76

1.03

30

115

365

236

180

1.63

0.98

27

116

352

225

151

1.84

1.20

>30

117

357

228

160

1.82

1.13

30

118

362

233

178

1.76 '

1.04

27

119

355

228

155

1.74

1.16

>30

bß

120

353

226

153

1.82

1.12

>30

G

a

Ui

<L>

*5b

0)

121

352

225

152

1.84

1.14

>30

122

357

230

157

1.72

1.06

>30

CD CO

123

363

254

162

1.53

0.98

>30

:c§

S

124

361

247

160

1.61

0.99

>30

ÖD

CO

W>

125

371

258

166

1.54

0.87

>30

G S T3

126

362

251

160

1.55

0.96

>30

G

c w.

127

365

253

164

1.57

0.94

>30

PJ

128

374

257

180

1.80

0.90

30

129

370

251

173

1.90

0.93

>30

130

380

263

184

1.72

0.87

30

131

368

249

171

1.93

0.95

>30

132

371

253

174

1.91

0.90

>30

133

373

256

190

1.76

0.96

>30

134

370

252

187

1.89

0.94

>30

135

300

137

125

0.93

3.51

30

136

423

279

233

0.53

0.70

12

137

300

126

98

2.30

2.57

>30

138

370

210

192

0.57

1.34

15

bO

139

303

132

115

2.67

2.68

>30

C

a

2

140

281

122

107

1.61

1.72

>30

"5b

<D

141

418

275

230

0.32

1.90

6

CO

Ä

ü

142

286

135

111

1.50

1.59

>30

<D

*5b

143

415

270

227

0.34

0.82

6

<L> >

144

308

134

120

2.20

2.14

>30

145

323

135

122

0.85

2.10

>30

146

438

304

246

0.48

0.70

6

147

314

134

114

0.97

2.02

>30

148

456

309

250

0.36

0.57

3

149

259

77

64

0.89

3.28

18

*

150

305

143

130

0.43

1.97

3

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

657380

.18

Beispiel 3

C-Si-Mn-Cr-Fe-W-Mo-Ti-Ai-Ni-Legierung

Die Legierungen, die im Beispiel 3 dargestellt sind, sind unterschiedlich von den Zusammensetzungen der Legierungen, da sie, verglichen mit den Legierungen gemäss Beispiel 1, Silizium und Mangan enthalten.

Im Beispiel 4 handelt es sich um Legierungen gemäss der vorliegenden Erfindung (Nr. 153 bis 180), um die Darstellung vergleichbarer Legierungen (Nrn. 181 bis 197) und zum Stande der Technik gehörende Legierungen (Nrn. 151 und 152), welche in der Tabelle 5 in ähnlicher Weise wiè das Beispiel 1 dargestellt sind.

Die Nr. 157 der Tabelle 5 besteht im wesentlichen aus 0,97% Kohlenstoff, 1,63% Silizium, 0,67% Mangan, 15,10% Chrom, 17,98% Eisen, 5,19% Wolfram, 3,04% Molybdän, 1,21

Gew.% Titan, 0,15 Gew.% Aluminium und der Rest ist Nickel (% sind in Gew.% angegeben).

Ferner enthalten die Legierungen gemäss den Nrn. 176 bis s 190 wahlweise mindestens eine Komponente aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal und 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon.

Die Eigenschaften der Nrn.-l 5 l-bis-207-Legierungen sind in der Tabelle 6 entsprechend dem Beispiel 1 ersichtlich. Bei-io spielsweise weist die Nr.-157-Legierung 349 Vickers-Härte bei Raumtemperatur auf, 169bei900°C, 154 bei 1000°Cund 1,74 kg-m/cm2 von Charpy-Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur, 1,80 x IO-7 ist die Grösse der spezifischen Abreibung und > 30 die Anzahl der Zyklen bis zum Erscheinen des 15 ersten Risses. Die Legierungen gemäss dem Beispiel 3 sind in Komponenten der Zusammensetzung und deren Eigenschaften in den Tabellen 5,6 dargestellt.

Tabelle 5

Komponenten weise Zusammensetzung (Gew.%)

c

Si

Mn

Cr

Fe w

Mo

Ti

Ai

N

*

151

1.32

1.59

2.00

25.89

bal.

0.50

-

152

1.28

0.83

0.76

33.92

17.89

3.06

2.98

-

153

0.57

0.81

0.68

20.16

26.98

4.90

5.04

1.52

0.06

-

154

1.24

0.83

0.69

20.22

27.14

5.03

5.08

1.50

0.08

-

155

1.98

0.80

0.71

20.23

27.09

4.99

5.06

1.48

0.06

-

156

0.98

0.12

0.70

15.09

18.04

5.18

3.01

1.20

0.13

-

157

0.97

1.63

0.67

15.10

17.98

5.19

3.04

1.21

0.15

-

158

0.94

2.95

0.69

15.12

18.07

5.15

3.06

1.20

0.11

-

159

0.99

0.67

0.10

25.04

7.87

6.78

3.20

0.11

1.03

-

160

0.97

0.68

1.59

24.99

7.90

6.80

3.21

0.13

1.05

-

161

0.98

0.69

2.99

25.06

7.99

6.79

3.20

0.11

1.03

-

ÖD S 3

162

0.84

0.70

0.72

10.52

18.06

5.88

4.63

1.58

0.06

-

w t<L>

*5b

163

0.86

0.72

0.69

27.79

17.93

5.92

4.60

1.59

0.02

-

hJ

164

1.01

0.69

0.80

20.18

3.12

8.96

2.04

0.02

1.48

-

C/3

cn s a s

<D b0

165

1.00

0.70

0.83

20.20

29.59

8.98

2.03

0.05

1.50

-

166

0.97

0.66

0.79

15.42

17.98

0.53

8.68

0.50

0.53

-

m c

3

167

0.99

0.70

0.80

15.51

17.68

9.91

2.14

0.53

0.50

-

■v a e u

w

168

1.00

0.62

0.79

15.48

17.92

8.70

0.52

0.50

0.54

-

169

1.03

0.60

0.80

15.53

17.94

2.02

9.91

0.49

0.51

-

170

0.91

0.68

0.79

20.04

18.00

6.04

3.11

0.013

2.50

-

171

0.88

0.69

0.77

20.06

18.10

6.10

3.20

1.73

1.03

-

172

0.89

0.66

0.79

20.03

18.08

6.04

3.09

3.47

0.07

-

173

0.91

0.70

0.80

19.97

18.07

5.06

4.01

3.06

0.011

-

174

0.90

0.71

0.81

20.02

18.10

5.10

4.06

0.96

1.69

-

175

0.89

0.69

0.80

19.97

18.06

5.13

4.09

0.05

3.49

-

176

1.16

0.70

0.78

15.07

10.11

5.07

4.98

0.57

0.07

0.0056

177

1.18

0.70

0.80

15.00

10.01

5.00

4.99

0.60

0.11

0.103

178

1.20

0.72

0.83

15.07

10.07

5.01

4.96

0.58

0.12

0.192

Nb

Ta

Zr

Cu

Ni

0.18

4.98

11.04 Rest

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest Rest

Rest os

Ol

Rest w

00

o

Tabelle 5 (Fortsetzung)

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C

Si

Mn

Cr

Fe

W

Mo

Ti

Ai

N

Nb

Ta

B

Zr Cu

V

Ni

179

0.92

0.71

0.80

20.00

18.02

6.08

3.02

2.03

0.98

-

0.012

-

Rest

W) G 3

180

0.94

0.70

0.78

20.11

18.08

6.09

3.10

1.98

0.99

-

1.428

_

_ _

_

Rest

181

0.90

0.70

0.80

20.07

18.01

6.03

3.06

1.96

0.93

-

0.321

0.330

-

_ „

Rest

(h

(L>

*53)

<D

182

0.97

0.69

0.78

19.99

18.08

5.09

4.10

0.93

1.97

-

0.0012

— _

_

Rest

183

0.98

0.67

0.79

20.13

18.10

5.10

4.13

1.08

2.03

-

0.195

_

Rest

<D

cn vi

184

0.97

0.70

0.81

20.18

18.09

5.08

4.11

1.03

2.01

-

0.052

0.051

Rest e

185

1.07

0.68

0.78

15.12

9.98

5.16

5.00

0.63

0.20

0.091

0.763

-

_

Rest

0) ÖJD

Vi

186

1.06

0.71

0.81

15.14

10.03

5.23

4.98

0.59

0.17

0.064

-

0.631

-

3

_

Rest

ÖD G a

187

1.08

0.69

0.80

15.20

10.08

5.26

4.99

0.61

0.19

0.080

-

0.089

- _

Rest

T3 G

188

1.04

0.70

0.79

15:13

10.06

5.18

5.00

0.57

0.16

0.073

-

0.065

_

Rest

G W

189

0.92

0.69

0.78

20.02

18.10

6.00

3.12

1.97

0.93

-

0.465

0.321

-

0.033

-

Rest

190

0.91

0.60

0.73

20.08

18.02

6.04

3.09

2.00

0.92

0.070

0.412

0.396

0.061

0.031

-

Rest

191

0.50*

0.82

0.70

20.09

26.96

4.92

4.98

1.49

0.08

-

_

Rest

192

2.14*

0.85

0.69

20.10

27.00

4.98

4.99

1.51

0.06

-

- ~

_

Rest

193

1.01

_*

0.68

15.11

18.02

5.21

3.04

1.21

0.11

-

_

Rest

194

1.04

3.24*

0.71

15.22

18.01

5.18

3.07

1.22

0.10

-

_

Rest

195

1.00

0.68

_*

25.00

8.01

6.81

3.18

0.11

1.02

-

Rest

196

0.98

0.70

3.16*

25.04

7.99

6.80

3.19

0.14

1.00

-

~

Rest

00 G

197

0.85

0.72

0.70

9.01*

18.02

5.90

4.64

1.59

0.05

-

~

Rest

S

u

198

0.89

0.69

0.72

30.01*

18.01

5.92

4.66

1.60

0.08

-

Rest

'5b

199

1.04

0.70

0.80

20.16

32.03*

9.01

2.00

0.07

1.50

-

Rest

*00

43

200

0.99

0.71

0.79

15.51

18.01

_*

9.03

0.52

0.51

-

Rest

'53 "Sb f-i o> >

201

1.00

0.68

0.80

15.50

17.70

11.03*

8.97

0.54

0.50

-

Rest

202

1.02

0.59

0.81

15.49

18.00

8.84

_*

0.51

0.54

-

_ _

_

Rest

203

1.00

0.69

0.79

15.52

17.99

2.01

10.85*

0.49

0.50

-

Rest

204

0.91

0.68

0.80

20.08

18.00

6.07

3.17

_*

2.51

-

Rest

205

0.92

0.71

0.79

20.02

18.05

6.08

3.11

3.59*

0.06

-

_

-

Rest

206

0.90

0.66

0.81

20.01

18.05

5.09

4.07

3.01

_*

-

Rest

207

0.93

0.70

0.78

20.03

18.09

5.12

4.05

0.06

3.61*

-

Rest

* Wesentliche, die hohe Qualität der Legierung wesentlich erniedrigende Komponente. Diese Werte liegen ausserhalb den erfindungswesentlichen.

21

Tabelle 6

657380

VICKERS-HÄRTE Charpy- Spezifischer Anzahl Zyklen

151

259

77

64

0.89

3.28

18

152

305

143

130

0.43

1.97

3

153

319

158

147

1.84

1.92

>30

154

340

179

159

1.77

1.76

>30

155

387

259

193

1.11

1.02

30

156

328

154

150

1.76

1.95

>30

157

349

169

154

1.74

1.80

>30

158

376

172

160

1.24

1.48

30

159

347

166

152

1.78

1.79

>30

160

345

163

148

1.87

1.60

>30

161

326

154

141

1.96

1.47

>30

162

330

157

143

2.16

1.58

>30

163

359

193

182

1.53

1.26

30

164

347

181

161

1.86

1.78

>30

165

322

150

139

2.69

1.96

>30

166

370

231

174

1.33

1.30

>30

167

389

252

207

1.24

0.94

27

168

367

230

172

1.31

1.30

>30

169

384

249

199

1.30

0.98

27

170

334

169

139

1.17

1.70

>30

171

346

221

168

2.21

1.62

>30

172

368

249

189

1.30

1.03

27

173

336

170

141

1.20

1.67

>30

174

357

229

173

1.98

1.50

>30

175

394

270

214

1.28

1.00

27

176

348

219

149

1.62

1.36

>30

177

378

250

171

1.46

1.18

30

178

428

283

257

1.10

0.98

21

179

348

224

170

2.03

1.70

>30

180

357

231

174

1.92

1.31

>30

181

358

234

176

1.96

1.26

>30

182

352

227

172

2.03

1.42

>30

183

361

231

178

1.43

1.04

>30

184

363

237

181

1.60

0.93

>30

185

351

226

152

1.70

1.21

>30

186

350

224

150

1.69

1.17

>30

187

354

229

158

1.53

1.00

>30

188

357

231

160

1.58

1.01

>30

189

359

233

178

1.98

1.60

>30

190

364

240

183

1.92

0.92

>30

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

657380

22

Tabelle 6 (Fortsetzung)

VICKERS-HÄRTE

bei Raum- 900°C temperatur

1000°C

Charpy-

Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur kg-m/cm2

Spezifischer Abrieb x 10-'

Anzahl Zyklen bis zum Auftreten eines Risses

191

302

139

124

0.95

3.57

>30

192

421

276

230

0.61

0.73

15

193

300

127

105

0.37

2.67

12

194

394

208

182

0.58

1.38

15

195

360

236

148

0.68

2.59

12

196

306

136

124

2.08

1.22

>30

197

300

126

97

2.41

2.61

>30

198

367

201

190

0.64

1.42

15

199

301

138

114

2.71

2.73

>30

200

281

119

100

1.64

1.83

>30

201

413

267

225

0.37

0.84

6

202

284

120

107

1.59

1.72

>30

203

410

261

221

0.39

0.81

6

204

318

134

120

0.84

2.17

>30

205

412

271

219

0.60

0.87

9

206

311

130

113

0.98

2.34

30

207

423

280

224

0.51

0.80

6

&D C 3

öß <u "w o

M u<

<u >

Beispiel 4

C-Si-Mn-Cr-Fe-W-Mo-Co-Ti-Ai-Ni-Legierung

Die Legierungen gemäss Beispiel 4 sind unterschiedlich bezüglich Zusammensetzung der Legierungen, da sie 1 bis 8 Gew.% Kobalt, im Vergleich mit Legierungen gemäss dem Beispiel 3, enthalten.

In der Tabelle 7 sind Legierungen gemäss der Erfindung (Nrn. 210 bis 247), vergleichende Legierungen (Nrn. 248 bis 265) und zum Stande der Technik gehörende Legierungen (Nrn. 208 und 209) mit ihren Komponenten der Zusammensetzung zusammengestellt. Die Eigenschaften der Legierungen sind in der Tabelle 8 ersichtlich.

Nr.-214-Legierung besteht im wesentlichen aus 0,96 Gew.% Kohlenstoff, 1,67% Silizium, 0,66% Mangan, 15,13% Chrom, 18,01% Eisen, 3,04% Kobalt, 5,14% Wolfram, 3,08% Molybdän, 1,22% Titan, 0,12% Aluminium, und der Rest ist Nickel (% sind Gew.%).

Ferner umfassen die Legierungen gemäss den Nrn. 235 bis 247 wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, ent-

35 haltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal und 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon.

Die Eigenschaften der Nrn.-208-bis-265-Legierungen sind in der Tabelle 8, entsprechend dem Beispiel 1 dargestellt. Beispielsweise weist die Legierung Nr. 214 352 Vickers-40 Härte bei Raumtemperatur auf, 173 bei 900°C, 157 bei 1000°C und 1,70 kg-m/cm2 Charpy-Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur, 1,77 x 10'7 spezifische Abnutzung und

> 30 Zyklen bis zum Auftauchen eines Risses.

Die Legierung Nr. 214 im Beispiel 4 enthält 3,04 Gew.% 45 Kobalt, im Vergleich mit einer Legierung mit ähnlicher Komposition wie im Beispiel 3, nämlich die Nr. 157. Die Legierung Nr. 157 hat 349 Vickers-Härte bei Raumtemperatur, 169 bei 900°C, 154 bei 1000°C. Ferner hat die Legierung 157 eine Schlagfestigkeit von 1,74 kg-m/cm2 bei Raum-so temperatur, 1,80 x 10"7 beträgt die spezifische Abnutzung,

> 30 die Anzahl der Zyklen bis zum Auftauchen eines Risses. Die Komponenten der Zusammensetzung und die Eigenschaften der Legierungen sind in den Tabellen 7 und 8 dargestellt.

Tabelle 7

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C Si Mn Cr Fe W Mo Co Ti Ai N Nb Ta B Zr Cu V Ni

208

1.32

1.59

2.00

25.89

bal.

-

0.50

-

-----

0.18 11.04

209

1.28

0.83

0.76

33.92

17.89

3.06

2.98

-

-----

4.98 - Rest

210

0.56

0.87

0.70

20.20

27.03

4.89

5.10

4.89

1.51

0.08 -

- - - Rest

211

1.21

0.84

0.68

20.19

27.10

5.01

5.09

4.98

1.49

0.07 -

- - - Rest

212

1.97

0.79

0.69

20.23

27.08

4.97

5.04

4.95

1.47

0.05 -

- - - Rest

213

0.99

0.11

0.68

15.18

18.09

5.16

3.07

3.01

1.25

0.11 -

- - - Rest

214

0.96

1.67

0.66

15.13

18.01

5.14

3.08

3.04

1.22

0.12 -

- - - Rest

215

0.94

2.97

0.68

15.16

18.06

5.13

3.10

3.02

1.21

0.10 -

- - - Rest

216

0.98

0.66

0.11

24.98

7.85

6.71

3.19

4.54

0.12

1.01 -

- - - Rest

217

0.99

0.69

1.60

25.04

7.89

6.76

3.24

4.55

0.14

1.02 -

- - - Rest wo

218

0.97

0.67

2.96

25.01

7.86

6.78

3.21

4.54

0.10

1.04 -

- - - Rest

CS

S-.

219

0.85

0.72

0.74

10.32

18.04

5.93

4.57

2.03

1.57

0.05 -

- - - Rest

<1> 60 U

220

0.87

0.71

0.70

27.01

17.96

5.96

4.66

2.01

1.58

0.01 -

- - - Rest

J

0>

cfl

221

1.03

0.67

0.79

20.16

3.09

8.92

2.02

5.06

0.03

1.49 -

- - - Rest cfl :aJ

E

222

1.04

0.72

0.81

20.23

29.54

8.97

2.05

5.07

0.06

1.51 -

- - - Rest

1) bß

C/3

60

a %

223

0.98

0.65

0.84

15.44

17.90

0.51

8.70

4.06

0.56

0.52 -

- Rest

224

0.96

0.69

0.81

15.50

17.73

9.95

2.17

4.02

0.55

0.51 -

- Rest

Ö

tc

225

1.01

0.61

0.78

15.49

17.90

8.76

0.52

4.04

0.52

0.55 -

- - - Rest w

226

1.05

0.62

0.81

15.56

17.96

2.01

9.94

4.05

0.50

0.51 -

- Rest

227

1.31

0.72

0.80

25.93

17.95

5.16

5.02

1.03

0.48

0.54 -

- - - Rest

228

1.27

0.70

0.78

25.97

17.98

5.14

5.00

7.86

0.50

0.51 -

- - - Rest

229

0.89

0.67

0.77

20.08

18.03

6.01

3.09

1.52

0.012

2.52 -

- - - Rest

230

0.90

0.70

0.76

20.06

18.07

6.08

3.14

1.50

1.96

1.06 -

- Rest

231

0.92

0.69

0.78

20.07

18.02

6.03

3.06

1.54

3.47

0.05 -

- - - Rest

232

0.90

0.68

0.83

19.98

18.04

5.08

4.07

2.06

3.08

0.011 -

- - - Rest

233

0.92

0.70

0.79

19.99

18.07

5.11

4.03

2.03

0.98

1.99 -

- - - Rest

234

0.90

0.68

0.80

19.86

18.08

5.10

4.10

2.05

0.06

3.48 -

- - - Rest

235

1.20

0.72

0.79

15.04

10.09

5.04

4.97

2.00

0.58

0.10 0.0053 -

- - - Rest

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

Tabelle 7 (Fortsetzung)

Komponentenweise Zusammensetzung (Gew.%)

C Si Mn Cr Fe W Mo Co Ti Al N Nb Ta B Zr Cu V Ni

236 LÏ9 Ö69 081 ÎJÔ6 ÜÖ7IÖ 5^03 498 L99 Ö59 ÖÖ9 0.105 - I I - - I Rest

237 1.17 0.70 0.80 15.05 10.06 5.04 4.93 1.98 0.60 0.11 0.196 - - - - - - Rest

238 0.94 0.74 0.79 20.03 18.04 6.07 3.06 2.50 2.00 0.97 - 1.41 - - - - Rest 1 239 0.96 0.69 0.81 20.09 18.07 6.10 3.09 2.53 1.97 0.98 - - 0.013 - - - Rest

W)

j 240 0.91 0.68 0.77 20.12 18.05 6.08 3.05 2.51 1.99 0.94 - 0.412 0.405 - Rest

| 241 0.93 0.70 0.81 20.01 18.06 5.07 4.08 1.99 0.91 1.98 - - - 0.197 - - - Rest

| 242 0.96 0.68 0.79 20.14 18.13 5.11

SJ, ^ .... 4.16 2.06 1.09 2.06 - 0.0013 - - Rest en

| 243 0.98 0.69 0.81 20.16 18.10 5.07 4.14 2.01 1.04 2.04 - 0.050 0.052 - - Rest

| 244 1.09 0.70 0.79 15.10 9.99 5.12 5.03 2.04 0.62 0.22 0.093 - 0.612 - - - Rest

£j 245 1.08 0.74 0.82 15.16 10.01 5.19 4.99 2.01 0.64 0.19 0.069 - 0.098 - - Rest

246 0.93 0.70 0.79 20.06 18.07 6.03 3.14 2.49 1.98 0.95 - 0.531 0.412 0.075 - Rest

247 0.94 0.62 0.74 20.04 18.01 6.05 3.10 2.52 1.99 0.90 0.082 0.393 0.402 0.061 0.052 - - Rest

248 0.48* 0.83 0.67 20.11 26.99 4.91 4.97 5.00 1.50 0.05 ------- Rest

249 2.09* 0.84 0.69 20.08 26.97 4.96 4.98 5.01 1.54 0.05 ------- Rest

250 1.03 -* 0.68 15.20 18.07 5.16 3.05 3.00 1.23 0.13 ------ _ Rest

251 1.02 3.18* 0.70 15.24 18.04 5.19 3.05 3.01 1.20 0.12 ------- Rest

252 1.01 0.69 -* 25.02 8.00 6.84 3.20 4.53 0.15 1.04 ------- Rest

253 1.02 0.71 3.11* 25.06 8.03 6.82 3.17 4.51 0.12 1.01 Rest

254 0.87 0.70 0.73 9.05* 18.05 5.94 4.60 2.01 1.56 0.07 ------- Rest

§ 255 0.88 0.71 0.69 30.52* 18.04 5.96 4.67 1.99 1.59 0.06 ------- Rest

"J> 256 1.05 0.69 0.82 20.18 31.53* 9.03 2.02 5.00 0.05 1.53 - - - - - - - Rest

| 257 0.98 0.72 0.77 15.49 18.04 -* 8.96 4.05 0.54 0.50 ------- Rest

» 258 1.01 0.66 0.79 15.54 17.81 11.01* 8.98 4.03 0.57 0.53 ------- Rest oo

| 259 1.04 0.60 0.83 15.51 18.01 8.88 -* 4.01 0.50 0.54 ------- Rest

260 1.03 0.63 0.81 15.54 17.98 2.04 10.51* 4.03 0.54 0.52 ------- Rest

261 1.30 0.69 0.82 25.96 17.97 5.13 5.01 -* 0.53 0.52 ------- Rest

262 0.94 0.70 0.77 20.04 18.06 6.05 3.15 1.51 -* 2.54 ------- Rest

263 0.93 0.72 0.79 20.06 18.02 6.04 3.08 1.54 3.59* 0.07 ------- Rest

264 0.96 0.68 0.76 20.04 18.13 5.12 4.09 2.01 3.04 - Rest

265 0.91 0.67 0.77 20.06 18.07 5.16 4.07 2.04 0.07 3.58* ------- Rest

25 657 380

Tabelle 8

VICKERS-HÄRTE Charpy- Spezifischer Anzahl Zyklen

Schlagfestigkeit Abrieb x 10-7 bis zum Auftreten bei Raum- 900°C I000°C bei Raumtemperatur eines Risses temperatur kg-m/cm2

so

G 3 u 0)

'5b

<u

<D

cn Î/5

S

<D W> co ÖD C 3

-o

C

e

S-i

208

259

77

64

0.89

3.28

18

209

305

143

130

0.43

1.97

3

210

324

166

154

1.81

1.87

>30

211

345

186

162

1.74

1.70

>30

212

394

263

197

1.03

0.97

30

213

330

157

153

1.73

1.91

>30

214

352

173

157

1.70

1.77

>30

215

380

179

165

1.20

1.36

30

216

350

170

156

1.76

1.72

>30

217

349

169

152

1.84

1.51

>30

218

329

157

144

1.93

1.44

>30

219

337

161

148

2.10

1.50

>30

220

366

201

189

1.42

1.12

30

221

354

193

167

1.82

1.70

>30

222

329

157

146

2.60

1.93

>30

223

374

239

182

1.30

1.24

>30

224

393

261

211

1.21

0.89

27

225

371

237

181

1.29

1.28

>30

226

390

257

208

1.26

0.92

27

227

336

171

147

1.93

1.86

>30

228

355

193

180

2.05

1.32

>30

229

338

173

148

1.04

1.64

>30

230

353

226

172

2.16

1.47

>30

231

374

254

196

1.27

1.00

27

232

340

177

152

1.18

1.60

>30

233

364

236

179

1.90

1.42

>30

234

401

276

219

1.20

0.97

27

235

355

224

158

1.50

1.24

>30

236

386

257

175

1.40

1.03

30

237

439

296

269

1.00

0.82

21

238

361

237

180

1.90

1.30

>30

239

354

230

171

1.84

1.61

>30

240

363

234

179

1.48

1.00

>30

241

368

239

184

1.61

0.94

>30

242

356

227

155

1.82

1.17

>30

243

358

230

157

1.71

1.09

>30

244

389

260

168

1.42

0.97

>30

245

361

239

163

1.60

1.00

>30

246

363

242

182

1.84

1.42

>30

247

371

253

189

1.87

0.92

>30

(*) Legierung gemäss dem Stande der Technik

657380

26

Tabelle 8 (Fortsetzung)

VICKERS-HARTE

ÖJj C 3

bO ü

J3 O

"äo u«

<U >

248

249

250

251

252

253

254

255

256

257

258

259

260

261

262

263

264

265

bei Raumtemperatur

304 428

305 400 365 310 301 374 305 286 420 289 417 310 325 419 316 427

900°C

141 281 131 219 242 140 130 214 140 127 278

138 274

139 138 284 137 288

1000°C

127

235

113 189 153 127 101 197 121 109 231

114 229 124 126 227 119

236

Charpy-Schlagfestigkeit bei Raumtemperatur kg-m/cm2

0.92 0.54 0.40 0.64 0.73 2.03 2.37 0.60 2.63 1.57 0.31 1.52 0.32 2.13 0.80 0.55 0.94 0.49

Spezifischer Abrieb xlO-'

3.49 0.69

2.59 1.30 2.48 1.15 2.54 1.30

2.60 1.66 0.78 1.53 0.80

2.07

2.08 0.82 2.29 0.76

Anzahl Zyklen bis zum Auftreten eines Risses

30 12 12 15 12 >30 >30 15 >30 >30 6

>30 6

>30 >30 9

>30 6

Die Legierungen gemäss dieser Erfindung werden für Gleitschuhe inkl. durchbohrte Knüppel in Warmwalzapparaten zur Herstellung nahtloser Stahlrohre verwendet, um bei erhöhten Temperaturen den thermischen und den Abriebwiderstand sowie die Zähigkeit zu verbessern.

Die Legierungen gemäss dieser Erfindung weisen industriell nützliche Eigenschaften auf und haben eine extrem lange Lebensdauer und Stabilität. Ferner wird die Legierung gemäss der vorliegenden Erfindung in weiten Kreisen zur Herstellung der Auftragschweissung verwendet.

B

Claims

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1. Bei erhöhten Temperaturen hitzebeständige, ver-schleissfeste und zähe Legierung auf Nickelbasis, gekennzeichnet durch im wesentlichen 0,55 bis 2,0 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 1 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 4,5 Gew.% Titan, 0,01 bis4,5 Gew.% Aluminium, 0,1 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,1 bis 10 Gew.% Molybdän und der Rest Nickel und Unreinigkeiten.

2. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch im wesentlichen folgende Komponenten: 0,55 bis 2,0 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 28 Gew.% Chrom, 1 bis 30 Gew.% Eisen, 0,01 bis 4,5 Gew.% Titan, 0,01 bis 4,5 Gew.% Aluminium, 0,1 bis 10 Gew.% Wolfram, 0,1 bis 10 Gew.% Molybdän und der Rest Nickel und Unreinigkeiten und ferner gekennzeichnet durch wahlweise Beigabe von 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Mangan, 1 bis 8 Gew.% Kobalt sowie einschliesslich wahlweise mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff, 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, gekennzeichnet durch wahlweise Beigabe mindestens eines Stoffes der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkonium.

2

PATENTANSPRÜCHE

3

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35. Legierung nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet, Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, ent-dass die Legierung 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff enthält. hält.

36. Legierung nach Anspruch 34, dadurch gekenn- 54. Legierung nach Anspruch 50, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, ent- s Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält. hält.

37. Legierung nach Anspruch 34, dadurch gekenn- 55. Legierung nach Anspruch 51, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält. io hält.

38. Legierung nach Anspruch 35, dadurch gekenn- 56. Legierung nach Anspruch 53, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, ent- Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält. . hält.

39. Legierung nach Anspruch 36, dadurch gekenn- is 57. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der wesentlichen durch 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- Mangan, 1 bis 8 Gew.% Kobalt.

hält. 58. Legierung nach Anspruch 57, dadurch gekenn-

40. Legierung nach Anspruch 38, dadurch gekenn- zeichnet, dass die Legierung 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der 20 enthält.

Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- 59. Legierung nach Anspruch 57, dadurch gekenn-

hält. zeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der

41. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, entwesentlichen durch 0,1 bis 3 Gew.% Mangan, 1 bis 8 Gew.% hält.

Kobalt. 25 60. Legierung nach Anspruch 57, dadurch gekenn-

42. Legierung nach Anspruch 41, dadurch gekenn- zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der zeichnet, dass die Legierung 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ententhält. hält.

43. Legierung nach Anspruch 41, dadurch gekenn- 61. Legierung nach Anspruch 58, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der 30 zeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, ent- Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält. hält.

44. Legierung nach Anspruch 41, dadurch gekenn- 62. Legierung nach Anspruch 58, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- 35 Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält. hält.

45. Legierung nach Anspruch 42, dadurch gekenn- 63. Legierung nach Anspruch 59, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, ent- Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält. 40 hält.

46. Legierung nach Anspruch 42, dadurch gekenn- 64. Legierung nach Anspruch 61, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält. hält.

47. Legierung nach Anspruch 43, dadurch gekenn- 45 zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der

Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent-

hält.

48. Legierung nach Anspruch 45, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der so Diese Erfindung betrifft die bei erhöhten Temperaturen Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- hitzebeständige, verschleissfeste und zähe Legierung auf Nik-hält. kelbasis.

49. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im Solche Legierungen dienen mancher Anwendung, z.B. der wesentlichen durch 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 0,1 bis 3 Gew.% Vornahme einer Auftragschweissung und für die Herstellung Mangan. 55 eines Führungsschuhs für die Verwendung in einem Warm-

50. Legierung nach Anspruch 49, dadurch gekenn- walzapparat zur Herstellung nahtloser Stahlrohre.

zeichnet, dass die Legierung 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff Im allgemeinen umfasst ein Warmwalzapparat zur Herenthält. Stellung nahtloser Stahlrohre ein Paar obere und untere ton-

51. Legierung nach Anspruch 49, dadurch gekenn- nenförmige Walzen mit sich kreuzenden Achsen, wobei an zeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der 60 sich gegenüberliegenden Seiten der Mittelachsen der tonnen-Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, ent- förmigen Walzen sich gegenüberliegende Führungsschuhe hält. und zwischen den tonnenförmigen Walzen und vor diesen

52. Legierung nach Anspruch 49, dadurch gekenn- gelegen, ein stangenförmiger Dorn angeordnet sind. Ein zeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der runder Knüppel, auf eine Temperatur von 1150 bis 1250°C Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, ent- 6S aufgeheizt, wird dem Warmwalzapparat der tonnenförmigen hält. Walzenbauart zugeführt.

53. Legierung nach Anspruch 50, dadurch gekenn- Der runde Knüppel wird im heissen Zustand mittels des zeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Dornes in seinem Zentrum angestochen, während er mit

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3. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass sie 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff enthält.

4. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält.

5. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

6. Legierung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung mindestens einen weiteren Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält.

7. Legierung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

8. Legierung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkonium, enthält.

9. Legierung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass sie mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkonium, enthält.

10. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im wesentlichen durch 0,1 bis 3 Gew.% Silizium.

11. Legierung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff enthält.

12. Legierung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält.

13. Legierung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

14. Legierung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal, enthält.

15. Legierung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

16. Legierung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

17. Legierung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

18. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im wesentlichen durch 0,1 bis 3 Gew.% Mangan.

19. Legierung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff enthält.

20. Legierung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob und Tantal, enthält.

21. Legierung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

22. Legierung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal, enthält.

23. Legierung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

24. Legierung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

25. Legierung nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

26. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im wesentlichen durch 1 bis 8 Gew.% Kobalt.

27. Legierung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung 0,005 bis 0,2 Gew.% Stickstoff enthält.

28. Legierung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal, enthält.

29. Legierung nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

30. Legierung nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, dass diese ferner mindestens einen Stoff aus der Gruppe, enthaltend 0,01 bis 1,5 Gew.% Niob undTantal, enthält.

31. Legierung nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

32. Legierung nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

33. Legierung nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, dass sie ferner mindestens einen der Stoffe aus der Gruppe, enthaltend 0,001 bis 0,2 Gew.% Bor und Zirkon, enthält.

34. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet im wesentlichen durch 0,1 bis 3 Gew.% Silizium, 1 bis 8 Gew.% Kobalt.

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

4

Hilfe der tonnenförmigen Rollen gedreht wird. Hernach wird der angestochene Knüppel wiederholt gerollt und zu einem nahtlosen Stahlrohr geformt. In diesem Falle nimmt das Rohr während seiner Herstellung, wegen der Druckkraft und der Vorschubkraft, welche durch die tonnenförmigen Walzen auf es ausgeübt werden, eine elliptische Form an. Die Führungsschuhe sind umfänglich über 90° auf jeder Walze verteilt und liegen einander gegenüber, um die äussere Form und Dicke des Rohres steuern zu können. Daher befinden sich die Führungsschuhe in Berührung mit dem Stahlrohr, welches auf hohe Temperaturen erhitzt ist, so dass sich die Oberfläche der Führungsschuhe in gleitender Berührung mit den sich drehenden, vorrückenden Stahlrohren befindet.

Daraus resultiert, dass die Führungsschuhe immer wieder ein schnelles Erhitzen auf höhere Temperaturen und ein schnelles Abkühlen durch Kühlwasser erfahren. Ferner sind die Führungsschuhe unter hoher Belastung einer rollenden, gleitenden Reibung unterworfen.

Die unter derartigen Arbeitsbedingungen bisher verwendeten Führungsschuhe bestehen aus einem Material wie beispielsweise einer Legierung mit 26 Gew.% Chrom - 3 Gew.% Nickel - als Rest eine Eisenlegierung. 26 Gew.% Chrom - 2 Gew.% Nickel - wobei die restliche Eisenlegierung bei erhöhten Temperaturen eine hitzebeständige und ver-schleissfeste Stahllegierung ist, 1 Gew.% Kohlenstoff

- 5 Gew.% Kupfer - als Rest Eisenlegierung und 1 Gew.% Kohlenstoff - 15 Gew.% Chrom - 5 Gew.% Molybdän - als Rest Nickellegierung. Einige dieser Legierungen beeinflussen die Ausbeute beim Fabrizieren eines nahtlosen Stahlrohres infolge ungenügenden Korrosionswiderstandes bei erhöhten Temperaturen. Hammerschlag oder Stahlteilchen, welche sich an der Oberfläche des auf erhöhten Temperaturen erhitzten Stahlrohres bilden, bleiben infolge der herrschenden Hitze an der Oberfläche der Führungsschuhe haften. Die haftenden Hammerschlag- oder Stahlteilchen der Führungsschuhe führen zur Beschädigung der Oberfläche und beeinflussen dabei die Herstellungsgeschwindigkeit des Stahlrohres. Auch können bisher verwendete Legierungen einen thermischen Schock aufgrund wiederholter lokaler Erhitzung und Wasserkühlung nicht ertragen. Daraus resultieren Risse an der Oberfläche des Führungsschuhs, wodurch er Beschädigungen ausgesetzt ist.

Ferner sind einige dieser bekannten Legierungen nicht genügend verschleissfest. Ein Führungsschuh, der aus einer derartigen Legierung hergestellt wird, hat eine kürzere Gebrauchs-Lebensdauer.

Nach eingehenden Studien, eine Legierung zu finden, welche genügend hitzebeständig, verschleissfest, zäh und hart ist, um sich für Führungsschuhe in Warmwalzapparaten mit tonnenförmigen Walzen zur Herstellung nahtloser Stahlrohre zu eignen, wurde diese Erfindung konzipiert.

Stand der Technik

Es ist eine hitzebeständige, verschleissfeste Legierung bekannt mit 0,8 bis 1,5 Gew.% Kohlenstoff, 10 bis 20 Gew.% Chrom, 4 bis 7 Gew.% Molybdän, 1 bis 5 Gew.% Aluminium, 1 bis 5 Gew.% Titan und der Rest Nickel und zufällige Unreinigkeiten. Ferner kann in dieser Legierung ein Teil des Nikkeis in der vorstehend angeführten Zusammensetzung durch einen Anteil von unter 12% Eisen ersetzt werden. Diese Gusslegierung wird verwendet für Gleitschuhe zum Gebrauch in Warmwalzvorrichtungen zur Herstellung nahtloser Stahlrohre (Sho 54-15851, Japan).

Es ist ferner eine Gussstahlzusammensetzung für Gleitschuhe für die Verwendung in Warmwalzanlagen zur Herstellung nahtloser Stahlrohre bekannt geworden. Die Stahllegierung besteht aus 0,6 bis 1,8 Gew.% Kohlenstoff, weniger als 2,0 Gew.% Silizium, weniger als 2,0 Gew.% Mangan, 15

bis 40 Gew.% Chrom, 15 bis 60 Gew.% Nickel, 4,0 bis 10 Gew.% Kupfer, ferner eine oder mehrere Materialien aus der Gruppe von 1,0 bis

6 Gew.% Molybdän, 1,0 bis 6 Gew.% Wolfram, 1,0 bis 6 Gew.% Kobalt und der Rest Eisen und zufällige Unreinigkeiten (Sho 55-138062, Japan).

Darstellung der Erfindung