AT507215B1 - Verschleissbeständiger werkstoff - Google Patents

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AT507215B1 AT0005209A AT522009A AT507215B1 AT 507215 B1 AT507215 B1 AT 507215B1 AT 0005209 A AT0005209 A AT 0005209A AT 522009 A AT522009 A AT 522009A AT 507215 B1 AT507215 B1 AT 507215B1
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Abstract

Die Erfindung betrifft einen verschleißfesten Werkstoff und ein Verfahren zur Herstellung desselben.Gemäß der Erfindung enthält dieser Werkstoffin Gew.-%Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 3.5Stickstoff (N) 0.05 bis 4.0Sauerstoff (O) mehr als 0.002 bis 0.25Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest,wobei die Hartphasen einen Durchmesser von höchstens 50µm und mindestens 0.2µm aufweisen.Das Verfahren ist erfindungsgemäß gekennzeichnet durch ein Verdüsen eines vorlegierten Stahles zu Pulver, einem Erhöhen des Kohlenstoff- und/oder Stickstoff-und/oder Sauerstoffgehaltes des Pulvers und einem Kompaktieren und Weiterverarbeiten desselben.

Description

österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15
Beschreibung
VERSCHLEIßBESTÄNDIGER WERKSTOFF
[0001] Die Erfindung bezieht sich auf einen verschleißbeständigen Werkstoff, enthaltend Kohlenstoff (C), Stickstoff (N), Sauerstoff (O), Niob und/oder Tantal (Nb/Ta) sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest mit einem Gefüge, bestehend aus einer Metallmatrix und in diese eingelagert Hartphasen.
[0002] Gemäß dem technischen Ansatz bestehen verschleißresistente, metallische Werkstoffe aus einer zähfesten oder zähharten Matrix und in dieser verteilt Hartphasen, welche zumeist als interstitielle Verbindungen ausgeformt sind.
[0003] Eine verschleißmindernde Wirkung von Hartphaseneinlagerungen ist allgemein bekannt, wobei ein höherer Hartphasenanteil in der Matrix einen abrasiven Abtrag von der Werkstückoberfläche höchstmöglich vermindert, wenn die Stützkraft für die Hartstoffpartikel und die Matrixhärte hoch sind.
[0004] Nach dem Stand der Technik bestehen verschleißresistente Eisenbasiswerkstoffe, z.B. Kaltarbeitsstähle, aus einer harten, vorzugsweise thermisch vergüteten Metallmatrix mit in dieser verteilten, aus der Restschmelze der Legierung bei der Erstarrung ausgeschiedenen, Karbiden.
[0005] Eine Karbidbildung bei einer ledeburitischen Erstarrung einer legierten Schmelze in einem Gussblock kann auch aufgrund einer niedrigen Erstarrungsgeschwindigkeit im Zentrum desselben und durch Seigerung zu groben Hartphasen mit inhomogener Verteilung im Werkstoffführen.
[0006] Um eine höhere Konzentration von Hartphasen im Werkstoff, insbesondere bei gleichmäßiger Verteilung in diesem, zu erreichen, ist es bekannt, pulvermetallurgische Herstellverfahren anzuwenden. Im Wesentlichen wird bei diesen PM-Verfahren eine legierte, flüssige Schmelze nach einem Ausfließen aus einer Düse durch Hochdruck-Gasstrahlen in kleine Tröpfchen zerteilt, welche naturgemäß mit hoher Geschwindigkeit abkühlen und dadurch feine Hartphasenpartikel bei der Erstarrung ausscheiden. Durch ein heißisostatisches Pressen (HIP) oder mittels Verformung des Pulvers in einem Behältnis erfolgt eine Herstellung eines weitgehend dichten Werkstoffes mit hohem Anteil an gleichmäßig verteilten Hartphasen mit geringer Korngröße.
[0007] Eine Steigerung der Verschleißresistenz mittels Erhöhung des Volumenanteils von Hartphasen in der Matrix eines Werkstoffes und in der Folge einer Erhöhung der Konzentration der die Hartphasen bildenden Elemente hat jedoch verfahrenstechnische und reaktionskinetische Grenzen. Primäre Ausscheidungen im Flüssigmetall können während des Verdüsungsab-laufes zu einer Verringerung der Ausströmung derselben aus der Düse oder zu einem totalen Zuwachsen der Durchtrittsöffnung führen und derart die Herstellbarkeit nachteilig beeinflussen. Größere Legierungsüberhitzungen im Vorratsgefäß einer Anlage zur Metallpulverherstellung können auch metallurgische und/oder reaktionskinetische Nachteile haben.
[0008] Aufgrund des Bedarfs an höchst verschleißresistenten Werkstoffen, welche gegebenenfalls eine überlegene Korrosionsbeständigkeit aufweisen sollen, wurden vielfach Legierungen vorgeschlagen, welche einen hohen Gehalt an Karbidbildnern, insbesondere Monokarbidbildnern, mit entsprechendem Kohlenstoffgehalt und einer Chromkonzentration in der Matrix von über 12.0 Gew.-% haben.
[0009] In der DE 42 02 339 B4 wird beispielsweise ein korrosionsbeständiger, hochverschleißfester, härtbarer Stahl mit Niobgehalten von 5.0 bis 8.0 % Nb vorgeschlagen, welcher ohne Anwendung eines pulvermetallurgischen Verfahrens herstellbar ist.
[0010] Um auch bei langsamer Abkühlung eines Bauteiles eine verschleißfeste Matrix mit harter, martensitischer Struktur und einem hohen Karbidanteil zu erreichen, ist gemäß 1/11 österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15 DE 10 2005 020 081 A1 ein hoher Gehalt der Elemente Chrom, Molybdän, Vanadin, und vor allem auch Nickel vorgesehen, weil diese Elemente im ZTU-Schaubild die Perlitnase nach rechts verschieben.
[0011] Legierungen, bei welchen kein teures Chrom durch Karbidbildung verloren gehen soll, offenbart die DE 42 31 695 A1 und schlägt vor, einen PM-Werkzeugstahl mit 1 bis 3.5 Gew.-% Stickstoff zu legieren.
[0012] Stickstoff zur Hartphasenbildung wird als vorteilhafte Maßnahme für die Herstellung von verschleißbeständigen Werkstoffen in der WO 2007/024 192 A1 vorgeschlagen.
[0013] Ausgehend vom technischen Bedarf und dem technologischen Stand der Technik setzt sich die Erfindung zum Ziel, einen Werkstoff anzugeben, welcher einen hohen Widerstand gegen Abtrag bei Abrasionsbeanspruchung aufweist. Mit Vorteil soll dieser Werkstoff in einer Legierungsvariante auch gegen chemische Korrosion beständig zusammengesetzt sein.
[0014] Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines Verfahrens zur Herstellung eines Werkstoffes mit stark verringertem Verschleiß und gegebenenfalls gewünschten Korrosionseigenschaften bzw. hoher Korrosionsbeständigkeit.
[0015] Das Ziel der eingangs genannten Erfindung wird im Wesentlichen durch einen Werkstoff, enthaltend in Gew.-%:
Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 3.5 Stickstoff (N) 0.05 bis 4.0 Sauerstoff (O) mehr als 0.002 bis 0.25 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0 sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest mit einem Gefüge, bestehend aus einer Metallmatrix und in diese eingelagert Hartphasen, mit der Maßgabe erreicht, dass die Hartphasen als Karbide und/oder Nitride und/oder Karbonitride und/oder Oxidkarbonitride gebildet sind und einen Durchmesser von höchstens 50 pm und mindestens 0.2 pm aufweisen.
[0016] Die Vorteile des erfindungsgemäßen, verschleißfesten Werkstoffes bestehen im Wesentlichen darin, dass infolge der Niob/Tantal-Konzentration von 3.0 bis 18.0 Gew.-% und des Kohlenstoffgehaltes von 0.3 bis 3.0 Gew.-% sowie des Stickstoffgehaltes von 0.05 bis 4.0 Gew.-% hochharte Niob und/oder Tantal-Monokarbide, Mononitride oder Monokarbonitride in homogener Verteilung mit geringem Durchmesser vorliegen und derart ein hoher Abrasionswiderstand erreicht wird.
[0017] Durch geringere Anteile an Kohlenstoff als 0.3 Gew.-% und Stickstoff als 0.05 Gew.-% kann das Bildungspotential von Verbindungen mit Gehalten von 3.0 bis 18.0 Gew.-% Nb/Ta nicht ausreichend ausgenützt werden, hingegen wirken höhere Gehalte als 3.0 bis 4.0 Gew.-% an Kohlenstoffund Stickstoff gefügeverschlechternd.
[0018] Der Sauerstoffgehalt von 0.0020 bis 0.25 im Werkstoff wirkt einerseits als Bildungskeim für die Hartphase im Hinblick auf Hartstoffteilchen mit bestimmter, geringer Größe in homogener Verteilung in der Matrix und andererseits als eigener Hartstoffbildner.
[0019] Höhere Sauerstoffgehalte als 0.25 Gew.-% verspröden die Hartphasen, wohingegen geringere Gehalte als 0.0020 Gew.-% keine ausgeprägte Keimwirkung haben.
[0020] Es ist erfindungsgemäß wichtig, dass die Hartstoffteilchen einen Durchmesser von höchstens 50pm aufweisen, weil bei größeren Phasen die Gefahr des Ausbrechens derselben aus der Matrix sprunghaft erhöht ist. Geringere Durchmesser als 0.2pm der Hartphasen erbringen nur eine geringe, abrasionsvermindernde Wirkung.
[0021] Wenn, wie gemäß der Erfindung, die Matrix der verschleißbeständigen Legierung eine martensitische Gefügestruktur aufweist, so hat der Werkstoff selbst eine erhöhte abrasionsmin-demde Härte, wobei höchstmöglich eine Gefahr des Ausbrechens von Hartphasen aus dem Gefüge bei Verschleißbeanspruchung minimiert ist.
[0022] Bei einer Weiterbildung der Erfindung hat sich für einen Werkstoff mit hohem Widerstand 2/11 österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15 gegen Abtrag bei Abrasionsbeanspruchung und mit hoher Korrosionsbeständigkeit eine Zu sammensetzung von in Gew.-% Kohlenstoff (C) 0.5 bis 2.5 Stickstoff (N) 0.15 bis 0.6 Silicium(Si) 0.2 bis 1.5 Mangan(Mn) 0.3 bis 2.0 Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 15.0 Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 Vanadium (V) 0.1 bis 1.0 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Maßgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus % C = 0.3 + % Nb + 2 x f% V + % Ti)
U erfüllt, und die Zahl U größer als 6, jedoch kleiner als 10 ist, als besonders vorteilhaft herausgestellt.
[0023] Die Konzentrationen der Legierungsmetalle sind in diesem Werkstoff bezüglich der Kohlenstoffaktivität und der Karbidbildungskinetik der jeweiligen Elemente aufeinander abgestimmt, wobei die Gehalte der Monokarbidbildner maßgebend für die vorgesehene Kohlenstoffkonzentration sind. Stickstoff ist mit einem Gehalt von 0.6 Gew.-% nach obenhin begrenzt, weil im gegebenen Fall die Hartphasen hauptsächlich als Karbide ausgebildet sein sollen. Unter 0.15 Gew.-% Stickstoff ist die Verfestigungswirkung der Matrix zu gering, sodass die Gehaltsgrenzen in Gew.-% 0.15 bis 0.6 Stickstoff sind.
[0024] Silicium wirkt als Desoxidationsmetall und beeinflusst die Gefügeumwandlung der Legierung bei der Wärmebehandlung. Ein Mindestgehalt von 0.2 Gew.-% Si ist im Hinblick auf eine wirksame Oxidbildung wichtig, wo hingegen höhere Gehalte als 1.5 Gew.-% die Zähigkeit nachteilig beeinflussen.
[0025] Ein Mangangehalt von 0.3 Gew.-% und mehr ist für eine Abbindung von Schwefel im Metall vorgesehen, wobei über 2.0 Gew.-% Mn eine nachteilig wirkende Austenitstabilität fördert.
[0026] Chrom und Molybdän begründen eine Korrosionsbeständigkeit der Legierung bei Mindestkonzentrationen von 10.0 und 0.5 Gew.-%, können jedoch auch als Karbidbildner wirksam sein. Höhere Gehalte als 20 Gew.-% Cr und 3.0 Gew.-% Mo führen in nachteiliger Weise bei einer Wärmebehandlung zu einer Stabilisierung von Ferrit.
[0027] Vanadin und Titan sollen Gehalte von jeweils 1.0 Gew.-% nicht übersteigen, weil Karbide dieser Elemente im hohen Maße Cr lösen bzw. in das Kristallgitter einbauen, wodurch im Randbereich der Matrix eine Verarmung an Cr entstehen kann.
[0028] Durch diese örtliche Chromverarmung erfolgt eine Störung der Ausbildung einer stabilen Passivschicht an der Oberfläche, wodurch die Korrosionsbeständigkeit der Legierung verschlechtert ist. In Gew.-% 0.1 Vanadin und 0.001 Titan wirken für eine Bildung von Monokarbidkeimen günstig.
[0029] Die Elemente Niob und Tantal sind Elemente, die in der Legierung ab einem Gehalt von 3.0 Gew.-% harte, die Verschleißfestigkeit des Werkstoffes fördernde Monokarbide ausformen. Dabei ist es wichtig, dass diese Elemente Nb/Ta nur eine geringe Neigung zeigen, weitere Elemente, insbesondere Chrom, bei der Karbid- oder Karbonitridbildung in das Kristallgitter einzubauen, sodass im Umfeld dieser Hartphasen keine Verarmung der Matrix an Legierungskomponenten, insbesondere an Chrom und Molybdän, entsteht und somit kein nachteiliger 3/11 österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15
Einfluss auf die Korrosionsbeständigkeit des Werkstoffes entsteht.
[0030] Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung werden ein geringer Verschleiß und eine hohe Korrosionsbeständigkeit des Werkstoffes erreicht, wenn dieser
Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 1.0 Stickstoff (N) 1.0 bis 4.0 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan(Mn) 0.3 bis 1.5 Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 15.0 Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 Vanadin (V) 0.1 bis 1.0 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Maßgabe aufweist, dass der Zusammenhang von Stickstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob sowie Vanadin einen Wert, gebildet aus % N = 0.3 + %_Nb + 2 x ί% V + % ΤΠ U1 erfüllt ist, und die Zahl U1 größer als 4 und kleiner als 8 ist.
[0031] Der hohe Stickstoffgehalt von 1.0 bis 4.0 Gew.-% bei Kohlenstoffkonzentrationen von 0.3 bis 1.0 Gew.-% führt zu im Wesentlichen aus Nitriden gebildeten Hartphasen, wobei die durch Chrom und Molybdän bewirkte Passivschichtbildung und die Korrosionsbeständigkeit gefördert werden.
[0032] Unter Berücksichtigung des Chromgehaltes im Hinblick auf eine Korrosionsbeständigkeit und bei Ausrichtung des Verschleißwiderstandes auf im Wesentlichen Karbide kann gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ein Werkstoff günstig und wirtschaftlich bereitstellbar sein, der in Gew.-%
Kohlenstoff (C) 0.5 bis 3.0 Stickstoff (N) 0.15 bis 0.6 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan(Mn) 0.3 bis 2.0 Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 15.0 Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 Vanadin (V) 0.1 bis 1.0 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Maßgabe beinhaltet, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob, Vanadin, Titan und Chrom einen Wert, gebildet aus % C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % τη + Cr U2 U3 erfüllt, und die Zahl U2 größer als 6 und kleiner als 10 und die Zahl U3 größer als 9 und kleiner als 17 sind.
[0033] Werden von einem erfindungsgemäßen Werkstoff neben hoher Verschleißfestigkeit auch eine hohe Warmhärte und dgl. Zähigkeit gefordert, wie dies für spanabhebende Werkzeuge von besonderer, größter Bedeutung ist, so kann die Legierung bei abgesenkten Chromgehalten folgende Zusammensetzung und Relationen der Elemente in Gew-% aufweisen 4/11 österreichisches Patentamt Kohlenstoff (C) 1.0 bis 3.5 Stickstoff (N) 0.05 bis 0.4 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan(Mn) 0.3 bis 1.0 Chrom (Cr) 2.5 bis 6.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0 Molybdän (Mo) 2.0 bis 10.0 Wolfram (W) 0.1 bis 12.0 Vanadin (V) 0.1 bis 3.0 Cobalt(Co) 0.1 bis 12.0 Eisen (Fe) Rest AT507 215B1 2010-03-15 mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Maßgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und die jeweilige Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus %C = °·6 + %Nb + 2 > (%\! + yrp + 2x%Mo +%W U4 U5 erfüllt ist, wobei die Zahlenwerte U4 = 6 bis 10/ U5 = 80 bis 100 sind.
[0034] Der auf einer Art Schnellstahllegierung basierende, hochverschleißfeste Werkzeugwerkstoff kann auf einfache Weise auf hohe Härtewerte vergütet werden und weist trotz hoher Härte überragende Zähigkeit auf. Besonders ausgeprägt ist die Verschleißfestigkeit der aus dieser Legierung gebildeten Schneidwerkzeuge, welche Werkzeuge dadurch eine besonders hohe Standzeit im groben und unterbrochenen Schnitt haben.
[0035] Das erfindungsgemäße Verfahren der eingangs genannten Art ist derart bestimmt, dass in einem ersten Schritt eine metallische, flüssige Legierung, enthaltend Niob/Tantal (Nb/Ta) mit einer Konzentration von 3.0 bis 18.0 Gew.-%, sowie einem Gehalt an Kohlenstoff und/oder Stickstoff, bei welcher keine Primärausscheidungen an Karbiden und/oder Nitriden oberhalb der Verdüsungstemperatur oder Liquidustemperatur gebildet werden, zu Pulvermaterial verdüst wird, wonach das Pulver einem Verfahren zur Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes und/oder des Stickstoffgehaltes und/oder des Sauerstoffgehaltes unterworfen und im Folgenden einem Heiß-kompaktieren, insbesondere einem Heißisostatischen Pressen unterworfen wird, wobei der Pressling bzw. HIP-Körper alternativ einer Warmverformung und/oder einer Wärmebehandlung unterworfen wird.
[0036] Weil bei hohen Nb/Ta-Gehalten primäre Karbid- und Nitridausscheidungen gebildet werden können, ist es erfindungsgemäß wesentlich, in einer sonst vollständig zusammengesetzten, flüssigen Vorlegierung die Gehalte an Kohlenstoff und Stickstoff unter der Grenze für eine Ausscheidungsbildung zu halten und dieses Flüssigmetall, insbesondere mittels Stickstoffs, zu Pulvermaterial zu verdüsen. Ein derart erhaltenes, festes Metallpulver wird in der Folge bei erhöhter Temperatur durch geeignete Mittel gezielt aufgekohlt und/oder dessen Stickstoffgehalt und/oder Sauerstoffgehalt bis auf vorgesehene Gehalte erhöht. Ein derart in der Zusammensetzung nach der Erfindung eingestelltes Pulver wird in Behältnissen gemäß dem Stand der Technik eingeschlossen, kann durch Heißisostatisches Pressen (HIPen) oder Verformen bei hoher Temperatur kompaktiert und auf gewünschte Abmessungen gebracht werden.
[0037] Das erfindungsgemäße Verfahren hat den Vorteil, dass Werkstoffe mit hohem Karbid-Nitrid- oder Karbonitrid-Hartstoffanteil hergestellt werden können, wobei die Hartstoffpartikel geringe Durchmesser und homogene Verteilung in der Matrix haben. Die Matrixelemente können durch eine thermische Vergütung bzw. durch ein Härten und Anlassen des Werkstoffes diesem eine hohe Festigkeit vermitteln und ein Ausschalen oder Ausbrechen der größeren, optimierten Hartstoffteilchen weitestgehend verhindern. Dadurch wird eine besonders ausgeprägte Verschleißbeständigkeit des Werkstoffes erreicht.
[0038] Eine Aufkohlung und/oder einer Erhöhung des Stickstoffgehaltes bei Einstellung des Sauerstoffgehaltes des vorlegierten Metallpulvers kann gemäß der Erfindung durch beigemisch- 5/11 österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15 ten, elementaren Kohlenstoff und/oder durch eine Kohlenstoff und/oder Stickstoff und/oder Sauerstoff abgebende Atmosphäre, insbesondere bei erhöhter Temperatur vor oder bei einer Heißkompaktierung erfolgen.
[0039] In einer Ausgestaltung der Erfindung können dem Pulverwerkstoff auch weitere Hartstoffpartikel mit einer Größe von 2 bis 50pm in einem Ausmaß bis 25 Vol.-% beigemischt werden, welche in der Folge für den gegebenen Werkstoff verschleißsenkend wirksam sind.
[0040] Anhand von lediglich Ausführungswege darstellenden Beispielen sollen im Vergleich mit bekannten Werkstoffen die Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierung näher dargestellt werden.
[0041] Tab. 1 auf Seite 11 zeigt die Zusammensetzung von zwei handelsüblichen, verschleißfesten Legierungen mit den Bezeichnungen X190 CrVMo 20 4 1, X90 CrVMo 18 11, von korrosionsfesten, erfindungsgemäßen Legierungen mit den Bezeichnungen A, B, C, und von Schneidwerkstoffen nach der Erfindung mit den Bezeichnungen D, E, F.
[0042] Die handelsüblichen Legierungen waren nach dem PM-Verfahren mit einer Verformung des HIP-Blockes (Heiß-lsostatisch-geßresst) von größer 6-fach hergestellt worden.
[0043] Pulver für die Proben mit der Bezeichnung A, B, C wurden aus Legierungen mit folgenden Hauptbestandteilen in Gew.-%:
Bezeichnung Si Mn Cr Mo V W Nb Co Fe A 0.43 0.42 11.92 2.21 0.08 0.07 9.02 0.08 Rest B 0.51 0.44 16.41 2.19 0.09 0.07 9.56 0.05 Rest C 0.43 0.42 11.92 2.21 0.05 0.06 9.02 0.08 Rest durch Verdüsen mittels Stickstoffgas hergestellt.
[0044] Ein Verdüsen mit Stickstoff erfolgte weiters unter Verwendung von Schmelzen mit der Bezeichnung D, E, F mit den Hauptbestandteilen in Gew.-%:
Bezeichnung Si Mn Cr Mo V W Nb Co Fe D 0.30 0.40 4.15 2.94 1.52 2.13 3.34 0.12 Rest E 0.28 0.35 3.95 2.84 1.47 2.23 3.45 8.21 Rest F 0.37 0.33 3.58 4.10 1.84 5.07 10.73 7.07 Rest [0045] Als Aufkohlungsmittel wurden versuchsweise für die Werkstoffe mit den Bezeichnungen A bis C verwendet: CH4 + 0
Graphit (beigemischt) und Stickstoff + O CH4 + Stickstoff + O, wobei den Metallpulvern ca. 10 % NbC mit einer Korngröße von 28pm beigemischt war.
[0046] Die Metallpulver der weiteren Legierungen D bis F würden in den Versuchen mit folgenden Aufkohlungs- und Aufstickungsmitteln behandelt:
CO + CH4 + O CO + N + O Graphit + CO + N + O
[0047] Ein Auflegieren der Legierungspulver mit Kohlenstoff, Stickstoff und Sauerstoff erfolgte bei erhöhter Temperatur.
[0048] Das auflegierte Metallpulver wurde in der Folge unter Stickstoffatmosphäre in Stahlbehälter eingebracht und klopfverdichtet, wonach ein Verschweißen der Behälter und ein Heiß-Isostatisches-Pressen bei einer Temperatur von 1165°C erfolgte.
[0049] Nach einem Warmverformen des HIP-Blockes wurden dem Erzeugnis Proben entnommen, analysiert (Tab. 1) und untersucht, wobei wichtige Ergebnisse in Fig. 1 bis Fig. 3 wiedergegeben sind. 6/11

Claims (8)

  1. österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15 Bezeichnung C N Si Mn Cr Mo V W Nb Co X190CrVMo 2041 1.90 0.20 0.70 0.30 20.00 1.00 4.00 0.60 - - X90 CrVMo 18 11 0.90 0.01 0.40 0.40 18.00 1.10 1.00 0.06 - - A 1.45 0.18 0.42 0.41 11.76 2.18 0.08 0.07 8.90 0 08 B 2.30 0.19 0.50 0.43 16.05 2.14 0.09 0.07 9.35 0.05 C 1.45 0.18 0.42 0.41 11.76 2.18 0.05 0.06 8.90 0 08 D 1.30 0.08 0.30 0.40 4.10 2.90 1.50 2.10 3.30 0.12 E 1.40 0.07 0.28 0.35 3.90 2.80 1.45 2.20 3.40 8.10 F 2.45 0.08 0.36 0.32 3.50 4.00 1.80 4.95 10.48 6.90 Tab. 1 [0050] Tab. 1 zeigt die chemische Zusammensetzung von bekannten Werkstoffen (X190 CrVMo 20 4 1 sowie X90 CrMoV 181 1) und jene von Stahlproben gemäß der Erfindung KORROSIONSVERHALTEN: [0051] Das Korrosionsverhalten der Legierungen wurde anhand von Stromdichte-Potential-Kurven an den Proben nach ASTM G65 in 1n H2S04, 20°C ermittelt, wobei eine Abschreckung derselben von 1100° C bzw. 1070° C und ein Anlassen bei 200° C erfolgten. [0052] Wie aus Fig. 1 hervorgeht, weist im relevanten Potentialbereich von etwa -300mV bis +300mV die Vergleichslegierung X190 CrVMo 20 4 1 im Wesentlichen die höchste Passivstromdichte im Vergleich mit den erfindungsgemäß zusammengesetzten Proben A, B, C auf, was deren verbessertes Korrosionsverhalten offenbart. [0053] Fig.
  2. 2 zeigt die Härte der unterschiedlich zusammengesetzten Legierungen nach einem Härten in Abhängigkeit von der Anlasstemperatur nach zweimaligem Anlassen. [0054] Die jeweilige Härtetemperatur ist dem Bezeichnungsfeld für die Legierungen entnehmbar. [0055] Im Vergleich mit X190 CrVMo 20 4 1 weisen die Werkstoffe A und C der erfindungsgemäßen Legierung eine vergleichbar niedrige Anlasshärte auf, weil deren jeweiliger Kohlenstoffgehalt einer verbesserten Korrosionsbeständigkeit wegen (siehe Fig.1) niedrig gewählt wurde. [0056] Die Werkstoffhärte der Legierungen D, E und F liegen im Bereich von Anlasstemperaturen zwischen 500°C und 600° C entscheidend höher, was eine deutliche Überlegenheit derselben für einen Einsatz von beispielsweise Schneid- und Formelementen offenlegt. [0057] Fig.
  3. 3 zeigt das Verschleißverhalten der aus den Legierungen gefertigten Proben, ermittelt nach dem in VDI Fortschrittberichte „Stickstofflegierte Werkzeugstähle", Reihe 5, Nr. 188 (1990), S. 129 beschriebenen Stift-Scheibe-Test mit Flint 80er Körnung. Die Härten der Proben sind über den jeweiligen Balken in Fig. 3 angegeben. Sowohl die korrosionsbeständige Legierung B als auch die Legierungen E und F gemäß der Erfindung zeigen überragenden Widerstand gegen Verschleiß, was auf eine entsprechend günstige Wahl von Kohlenstoff- und Niobgehalten hinweist. Patentansprüche 1. Verschleißbeständiger Werkstoff, enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 3.5 Stickstoff (N) 0.05 bis 4.0 Sauerstoff (O) mehr als 0.002 bis 0.25 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0 sowie metallische Elemente und Verunreinigungen als Rest mit einem Gefüge, bestehend aus einer Metallmatrix und in diese eingelagert 7/11 österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15 Hartphasen, mit der Maßgabe, dass die Hartphasen als Karbide und/oder Nitride und/oder Karbonitride und/oder Oxidkarbonitride gebildet sind und einen Durchmesser von höchstens 50 pm und mindestens 0.2 pm aufweisen. Verschleißbeständiger Werkstoff nach Anspruch 1, bei welchem die Matrix eine martensiti· sehe Gefügestruktur aufweist. Verschleißbeständiger Werkstoff nach i Anspruch 1 oder 2 mit hoher Korrosionsbeständig- keit, enthaltend in Gew.-%. Kohlenstoff (C) 0.5 bis 2.5 Stickstoff (N) 0.15 bis 0.6 Silicium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan (Mn) 0.3 bis 2.0 Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tanal(Nb/Ta) 3.0 bis 15.0 Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 Vanadium (V) 0.1 bis 1.0 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Maßgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und der Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus % C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) U erfüllt, wobei die Zahl U größer als 6, jedoch kleiner als 10 ist.
  4. 4. Verschleißbeständiger Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher Korrosionsbeständigkeit, enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) mehr als 0.3 bis 1.0 Stickstoff (N) 1.0 bis 4.0 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan (Mn) 0.3 bis 1.5 Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 15.0 Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 Vanadin (V) 0.1 bis 1.0 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 Eisen (Fe) Rest und herstellungsbedingte Verunreinigungen, mit der Maßgabe, dass der Zusammenhang von Stickstoffgehalt und der Konzentration von Niob sowie Vanadin einen Wert, gebildet aus % N = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Th U1 erfüllt, wobei die Zahl U1 größer als 4, jedoch kleiner als 8 ist.
  5. 5. Verschleißfester Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher Korrosionsbeständigkeit, enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) 0.5 bis 3.0 Stickstoff (N) 0.15 bis 0.6 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan (Mn) 0.3 bis 2.0 Chrom (Cr) 10.0 bis 20.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 15.0 Molybdän (Mo) 0.5 bis 3.0 8/11 österreichisches Patentamt AT507 215B1 2010-03-15 Vanadin (V) 0.1 bis 1.0 Titan (Ti) 0.001 bis 1.0 Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Maßgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und der Konzentration von Niob, Vanadin, Titan und Chrom einen Wert, gebildet aus % C = 0.3 + % Nb + 2 x (% V + % Ti) + Cr U2 U3 erfüllt, wobei die Zahlenwerte U2 größer als 6, jedoch kleiner als 10 und U3 größer als 9, jedoch kleiner als 17 sind.
  6. 6. Verschleißbeständiger Werkstoff nach Anspruch 1 oder 2 mit hoher Warmhärte und Zähigkeit, insbesondere für spanabhebende Werkzeuge, enthaltend in Gew.-%: Kohlenstoff (C) 1.0 bis 3.5 Stickstoff (N) 0.05 bis 0.4 Silizium (Si) 0.2 bis 1.5 Mangan (Mn) 0.3 bis 1.0 Chrom (Cr) 2.5 bis 6.0 Niob/Tantal (Nb/Ta) 3.0 bis 18.0 Molybdän (Mo) 2.0 bis 10.0 Wolfram (W) 0.1 bis 12.0 Vanadin (V) 0.1 bis 3.0 Cobalt(Co) 0.1 bis 12.0 Eisen (Fe) Rest mit herstellungsbedingten Verunreinigungen mit der Maßgabe, dass der Zusammenhang von Kohlenstoffgehalt und der Konzentration von Niob/Tantal sowie Vanadin und Titan einen Wert, gebildet aus %C = 0-6 + %NB + 2 X (%V + %Ti1 + 2 x %Mo + %W U4 Ü5 “ erfüllt, wobei die Zahlenwerte U4 = 6 bis 10 und U5 = 80 bis 100 sind.
  7. 7. Verfahren zur Herstellung eines verschleißbeständigen Werkstoffes, insbesondere nach Anspruch 1 oder 2, wobei in einem ersten Schritt eine metallische, flüssige Legierung, enthaltend Niob/Tantal (Nb/Ta) mit einer Konzentration von 3.0 bis 18.0 Gew.-%, sowie einem Gehalt an Kohlenstoff und/oder Stickstoff, bei welcher keine Primärausscheidungen an Karbiden und/oder Nitriden oberhalb der Verdüsungstemperatur oder Liquidustemperatur gebildet werden, zu Pulvermaterial verdüst wird, wonach das Pulver einem Verfahren zur Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes und/oder des Stickstoffgehaltes und/oder des Sauerstoffgehaltes unterworfen und im Folgenden einem Heißkompaktieren, insbesondere einem Heißisostatischen Pressen unterworfen wird, wobei der Pressling bzw. HIP-Körper alternativ einer Warmverformung und/oder einer Wärmebehandlung unterworfen wird.
  8. 8. Verfahren nach Anspruch 7 zur Herstellung von insbesondere verschleißbeständigen Werkstoffen gemäß den Ansprüchen 3 bis 6, wobei das Pulver mit elementarem Kohlenstoff gemischt und/oder in einer Kohlenstoff und Stickstoff abgebenden Atmosphäre gegebenenfalls bei erhöhter Temperatur behandelt und nachfolgend kompaktiert wird. Hierzu 2 Blatt Zeichnungen 9/11
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Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8987435B2 (en) 2008-10-24 2015-03-24 Isis Pharmaceuticals, Inc. Oligomeric compounds and methods
EP2521556B1 (de) 2010-01-08 2018-05-30 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulation einer angiopoietin-3-ähnlichen expression
EP3561060A1 (de) 2010-02-08 2019-10-30 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Selektive reduktion von allelvarianten
WO2011097644A2 (en) 2010-02-08 2011-08-11 Isis Pharmaceuticals, Inc. Selective reduction of allelic variants
EP2601204B1 (de) 2010-04-28 2016-09-07 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modifizierte nukleoside und daraus hergestellte oligomere verbindungen
ES2625689T3 (es) 2010-04-29 2017-07-20 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulación de la expresión de transtiretina
US20130225659A1 (en) 2010-07-19 2013-08-29 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of nuclear-retained rna
WO2012068405A2 (en) 2010-11-17 2012-05-24 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of alpha synuclein expression
EP3467109A1 (de) 2011-02-08 2019-04-10 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Oligomere verbindungen mit bicyclischen nukleotiden und verwendungen davon
WO2012135736A2 (en) 2011-04-01 2012-10-04 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of signal transducer and activator of transcription 3 (stat3) expression
CA2832972C (en) 2011-04-13 2019-04-30 Isis Pharmaceuticals, Inc. Antisense modulation of ptp1b expression
KR101800333B1 (ko) 2011-04-27 2017-11-22 아이오니스 파마수티컬즈, 인코포레이티드 아포지방단백질 ｃｉｉｉ （ａｐｏｃｉｉｉ） 발현의 조정
US8778259B2 (en) 2011-05-25 2014-07-15 Gerhard B. Beckmann Self-renewing cutting surface, tool and method for making same using powder metallurgy and densification techniques
WO2012170347A1 (en) 2011-06-09 2012-12-13 Isis Pharmaceuticals, Inc. Bicyclic nucleosides and oligomeric compounds prepared therefrom
EP2742056B2 (de) 2011-08-11 2020-06-10 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Selektive antisense-verbindungen und ihre verwendungen
US10023861B2 (en) 2011-08-29 2018-07-17 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Oligomer-conjugate complexes and their use
CA2849273C (en) 2011-09-20 2020-07-21 Isis Pharmaceuticals, Inc. Antisense modulation of gcgr expression
US9725722B2 (en) 2011-11-07 2017-08-08 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulation of TMPRSS6 expression
JP6280045B2 (ja) 2011-12-22 2018-02-14 アイオーニス ファーマシューティカルズ， インコーポレーテッドＩｏｎｉｓ Ｐｈａｒｍａｃｅｕｔｉｃａｌｓ，Ｉｎｃ． 肺腺癌内転移関連性転写物１（ｍｅｔａｓｔａｓｉｓ−ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ−ｉｎ−ｌｕｎｇ−ａｄｅｎｏｃａｒｃｉｎｏｍａ−ｔｒａｎｓｃｒｉｐｔ−１：ｍａｌａｔ−１）の発現調節法
CN104039483B (zh) 2011-12-30 2017-03-01 思高博塔公司 涂层组合物
IL321422A (en) 2012-01-11 2025-08-01 Ionis Pharmaceuticals Inc Compositions and methods for modulation of ikbkap splicing
EP2812342B1 (de) 2012-02-08 2017-11-15 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulation von rna durch wiederholtes targeting
WO2013154799A1 (en) 2012-04-09 2013-10-17 Isis Pharmaceuticals, Inc. Tricyclic nucleosides and oligomeric compounds prepared therefrom
EP2850092B1 (de) 2012-04-09 2017-03-01 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Tricyclische nukleinsäureanaloga
WO2013159108A2 (en) 2012-04-20 2013-10-24 Isis Pharmaceuticals, Inc. Oligomeric compounds comprising bicyclic nucleotides and uses thereof
ES2809199T3 (es) 2012-06-25 2021-03-03 Ionis Pharmaceuticals Inc Modulación de la expresión de UBE3A-ATS
EP2877579B1 (de) 2012-07-27 2019-12-18 Ionis Pharmaceuticals, Inc. Modulation von mit dem reninangiotensinsystem (ras) assoziierten erkrankungen durch angiotensinogen
CA2887884A1 (en) 2012-10-12 2014-04-17 Isis Pharmaceuticals, Inc. Selective antisense compounds and uses thereof
ES2762326T5 (es) 2012-10-15 2023-04-27 Ionis Pharmaceuticals Inc Métodos para modular la expresión de C9ORF72
CN104755621A (zh) 2012-10-31 2015-07-01 埃西斯药品公司 癌症治疗
JP6452614B2 (ja) 2012-11-15 2019-01-16 ロシュ イノベーション センター コペンハーゲン エーエス オリゴヌクレオチドコンジュゲート
US9725723B2 (en) 2012-11-26 2017-08-08 Roche Innovation Center Copenhagen A/S Compositions and methods for modulation of FGFR3 expression
KR20200123263A (ko) 2013-02-14 2020-10-28 아이오니스 파마수티컬즈, 인코포레이티드 지질단백질 리파제 결핍 (lpld) 모집단에서 아포지질단백질 c-iii (apociii) 발현의 조절
AT514133B1 (de) * 2013-04-12 2017-06-15 Feistritzer Bernhard Ringförmiges Werkzeug
WO2014205451A2 (en) 2013-06-21 2014-12-24 Isis Pharmaceuticals, Inc. Compositions and methods for modulation of target nucleic acids
WO2014205449A2 (en) 2013-06-21 2014-12-24 Isis Pharmaceuticals, Inc. Compounds and methods for modulating apolipoprotein c-iii expression for improving a diabetic profile
SG10201908122XA (en) 2013-06-27 2019-10-30 Roche Innovation Ct Copenhagen As Antisense oligomers and conjugates targeting pcsk9
WO2015002971A2 (en) 2013-07-02 2015-01-08 Isis Pharmaceuticals, Inc. Modulators of growth hormone receptor
KR102219334B1 (ko) * 2013-09-25 2021-02-22 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 원심 주조제 열간 압연용 복합 롤
WO2015054755A1 (pt) * 2013-10-17 2015-04-23 Petróleo Brasileiro S.A. - Petrobras Catalisador para produção de gás de síntese e processo de obtenção do mesmo
WO2015164693A1 (en) 2014-04-24 2015-10-29 Isis Pharmaceuticals, Inc. Oligomeric compounds comprising alpha-beta-constrained nucleic acid
US11130205B2 (en) 2014-06-09 2021-09-28 Oerlikon Metco (Us) Inc. Crack resistant hardfacing alloys
WO2016112341A1 (en) * 2015-01-09 2016-07-14 Scoperta, Inc. Molten aluminum resistant alloys
JP6999081B2 (ja) 2015-09-04 2022-01-18 エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金
GB2546809B (en) * 2016-02-01 2018-05-09 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
GB2546808B (en) * 2016-02-01 2018-09-12 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
US20190040506A1 (en) * 2016-03-04 2019-02-07 Hitachi Metals, Ltd. Martensitic stainless steel member and method for manufacturing same, and martensitic stainless steel component and method for manufacturing same
DE102016122673A1 (de) 2016-11-24 2018-05-24 Saar-Pulvermetall GmbH Eisen-Kohlenstoff-Legierung sowie Verfahren zur Herstellung und Verwendung der Legierung
DE102017202497A1 (de) * 2017-02-16 2018-08-16 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Presssintern von Stahlbauteilen, pressgesintertes Stahlbauteil selbst sowie Verwendung eines speziellen Stahlpulvers als Ausgangsmaterial zur Herstellung desselben
CA3095046A1 (en) 2018-03-29 2019-10-03 Oerlikon Metco (Us) Inc. Reduced carbides ferrous alloys
AU2019363613B2 (en) 2018-10-26 2025-04-10 Oerlikon Metco (Us) Inc. Corrosion and wear resistant nickel based alloys
WO2020198302A1 (en) 2019-03-28 2020-10-01 Oerlikon Metco (Us) Inc. Thermal spray iron-based alloys for coating engine cylinder bores
EP3962693A1 (de) 2019-05-03 2022-03-09 Oerlikon Metco (US) Inc. Pulverförmiges ausgangsmaterial für verschleissfestes masseschweissen mit konfiguration zur optimierung der herstellbarkeit
CA3144793A1 (en) 2019-07-09 2021-01-14 Oerlikon Metco (Us) Inc. Iron-based alloys designed for wear and corrosion resistance
CN114622122B (zh) * 2022-03-04 2022-11-08 长沙市萨普新材料有限公司 一种高铌铁基超硬材料及其制备方法

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3515540A (en) * 1964-12-16 1970-06-02 Du Pont Mixed cobalt/tungsten carbide powders
US3514271A (en) * 1968-07-23 1970-05-26 Du Pont Iron-,nickel-,and cobalt-bonded nitride cutting tools
US3676161A (en) * 1969-03-03 1972-07-11 Du Pont Refractories bonded with aluminides,nickelides,or titanides
IT1003359B (it) * 1973-03-15 1976-06-10 Goetzewerke Lega rispettivamente miscela di polvere per la produzione di stra ti resistenti all usura mediante saldatura di riporto
JPS5837160A (ja) * 1981-08-27 1983-03-04 Mitsubishi Metal Corp 継目無鋼管製造用熱間傾斜圧延機のガイドシユ−用鋳造合金
WO1983000883A1 (fr) * 1981-09-04 1983-03-17 Yabuki, Ritsue Alliage dur a base de nickel resistant a la chaleur et a l'abrasion
US4645715A (en) * 1981-09-23 1987-02-24 Energy Conversion Devices, Inc. Coating composition and method
US4662087A (en) 1984-02-21 1987-05-05 Force Distribution, Inc. Hydraulic fit system for footwear
US5981081A (en) * 1984-09-18 1999-11-09 Union Carbide Coatings Service Corporation Transition metal boride coatings
US5093148A (en) * 1984-10-19 1992-03-03 Martin Marietta Corporation Arc-melting process for forming metallic-second phase composites
US4921531A (en) * 1984-10-19 1990-05-01 Martin Marietta Corporation Process for forming fine ceramic powders
US4836982A (en) * 1984-10-19 1989-06-06 Martin Marietta Corporation Rapid solidification of metal-second phase composites
US5015534A (en) * 1984-10-19 1991-05-14 Martin Marietta Corporation Rapidly solidified intermetallic-second phase composites
US4774052A (en) * 1984-10-19 1988-09-27 Martin Marietta Corporation Composites having an intermetallic containing matrix
US4915905A (en) * 1984-10-19 1990-04-10 Martin Marietta Corporation Process for rapid solidification of intermetallic-second phase composites
CH667361GA3 (de) * 1986-02-04 1988-10-14
US4800065A (en) * 1986-12-19 1989-01-24 Martin Marietta Corporation Process for making ceramic-ceramic composites and products thereof
AT393387B (de) * 1989-10-23 1991-10-10 Boehler Gmbh Kaltarbeitsstahl mit hoher druckfestigkeit und verwendung dieses stahles
DE4202339B4 (de) 1991-01-29 2004-12-02 Dörrenberg Edelstahl GmbH Korrosionsbeständiger, hochverschleißfester, härtbarer Stahl
AT399673B (de) * 1992-09-11 1995-06-26 Boehler Edelstahl Verbundwalze und verfahren zu ihrer herstellung
DE4231695C2 (de) 1992-09-22 1994-11-24 Ver Schmiedewerke Gmbh Verwendung eines Stahls für Werkzeuge
GB9404786D0 (en) * 1994-03-11 1994-04-27 Davy Roll Company The Limited Rolling mill rolls
JP3294029B2 (ja) * 1994-11-16 2002-06-17 財団法人電気磁気材料研究所 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド
US7262240B1 (en) * 1998-12-22 2007-08-28 Kennametal Inc. Process for making wear-resistant coatings
US6649682B1 (en) * 1998-12-22 2003-11-18 Conforma Clad, Inc Process for making wear-resistant coatings
AT410447B (de) * 2001-10-03 2003-04-25 Boehler Edelstahl Warmarbeitsstahlgegenstand
SE524583C2 (sv) * 2002-12-12 2004-08-31 Erasteel Kloster Ab Sammansatt metallprodukt och förfarande för framställning av en sådan
DE102005020081A1 (de) * 2005-04-29 2006-11-09 Köppern Entwicklungs-GmbH Pulvermetallurgisch hergestellter, verschleißbeständiger Werkstoff
US20060249230A1 (en) * 2005-05-09 2006-11-09 Crucible Materials Corp. Corrosion and wear resistant alloy
SE528991C2 (sv) 2005-08-24 2007-04-03 Uddeholm Tooling Ab Ställegering och verktyg eller komponenter tillverkat av stållegeringen
US7615123B2 (en) * 2006-09-29 2009-11-10 Crucible Materials Corporation Cold-work tool steel article
AT506790B1 (de) * 2008-11-20 2009-12-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Warmarbeitsstahl-legierung
AT507597B1 (de) * 2008-12-05 2010-09-15 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Stahllegierung für maschinenkomponenten

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