JPS61163989A - コ−ルタ−ル中の不溶性物質の分離方法 - Google Patents
コ−ルタ−ル中の不溶性物質の分離方法Info
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- JPS61163989A JPS61163989A JP555785A JP555785A JPS61163989A JP S61163989 A JPS61163989 A JP S61163989A JP 555785 A JP555785 A JP 555785A JP 555785 A JP555785 A JP 555785A JP S61163989 A JPS61163989 A JP S61163989A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はコールタールから重力沈降により不溶性物質を
分離除去する方法に関するものである。
分離除去する方法に関するものである。
（従来の技術と問題点）
コールタールを針状コークス、炭素繊維などの高級炭素
材料の原料として使用する際には、不溶性物質を完全に
除去する必要がある。コールタールから不溶性物質を分
離する方法の主なものとして、Ｌろ適法、２．遠心分離
法、３．逆溶剤法があるが、いずれの方法も工業的に実
施する上においては未だ解決すべき問題を残している。
材料の原料として使用する際には、不溶性物質を完全に
除去する必要がある。コールタールから不溶性物質を分
離する方法の主なものとして、Ｌろ適法、２．遠心分離
法、３．逆溶剤法があるが、いずれの方法も工業的に実
施する上においては未だ解決すべき問題を残している。
まず、ろ適法にｋいては、分離される不溶性物質の粒子
径が極めて小さいことが原因でろ過速度が遅＜、シかも
目詰まりなどの機械的問題で実用的でない。また、遠心
分離法においては、一般に使用される遠心分離機は微小
粒子の分離除去を行う際に分離能力を有する分離板型で
あるが、コールタールを固液分離し完全な清澄液を求め
る場合、分離板間のすきまに不溶性物質が閉塞する現象
が多発し、その結果分離不能となってしまうという機械
的問題が解決されていない。
径が極めて小さいことが原因でろ過速度が遅＜、シかも
目詰まりなどの機械的問題で実用的でない。また、遠心
分離法においては、一般に使用される遠心分離機は微小
粒子の分離除去を行う際に分離能力を有する分離板型で
あるが、コールタールを固液分離し完全な清澄液を求め
る場合、分離板間のすきまに不溶性物質が閉塞する現象
が多発し、その結果分離不能となってしまうという機械
的問題が解決されていない。
そして、逆溶剤法に関する技術は現在まで数多く提案さ
れている。この方法は脂肪族系溶剤及び脂肪族系溶剤と
芳香族系溶剤との混合溶剤をコールタールに添加し、微
細な不溶性物質粒子を凝集させることによって沈降速度
を増大させ、実用的な分離速度を得ようとする方法であ
る。この方法では、不溶性物質の重力沈降によって清澄
液を得る目的と、不溶性物質を沈降濃縮して系外に排出
する目的を、同時に満足するように溶剤の種類、配合量
が選択される。特に不溶性物質の沈降物を系外に排出す
るための流動性の確保に工夫が凝らされている。
れている。この方法は脂肪族系溶剤及び脂肪族系溶剤と
芳香族系溶剤との混合溶剤をコールタールに添加し、微
細な不溶性物質粒子を凝集させることによって沈降速度
を増大させ、実用的な分離速度を得ようとする方法であ
る。この方法では、不溶性物質の重力沈降によって清澄
液を得る目的と、不溶性物質を沈降濃縮して系外に排出
する目的を、同時に満足するように溶剤の種類、配合量
が選択される。特に不溶性物質の沈降物を系外に排出す
るための流動性の確保に工夫が凝らされている。
しかし、この穐の逆溶剤法においては、使用する逆溶剤
が充分に回収されない限り高価な逆溶剤補給のためのコ
スト増加により経済性が失われる。
が充分に回収されない限り高価な逆溶剤補給のためのコ
スト増加により経済性が失われる。
しかも、この方法でコールタールから不溶性物質を分離
する場合、コールタール中には沸点範囲８０°〜５０３
０の間に数百穐類に及ぶ芳香族系油が隈無く存在するた
めに、これらの芳香族系油中から、添加した脂肪族系溶
剤を蒸留分離して回収することは困難である。よって、
逆溶剤は回収して使用するに従いコールタール中の芳香
族系油を混入するために、順次その脂肪族性を失ってい
く。
する場合、コールタール中には沸点範囲８０°〜５０３
０の間に数百穐類に及ぶ芳香族系油が隈無く存在するた
めに、これらの芳香族系油中から、添加した脂肪族系溶
剤を蒸留分離して回収することは困難である。よって、
逆溶剤は回収して使用するに従いコールタール中の芳香
族系油を混入するために、順次その脂肪族性を失ってい
く。
逆溶剤の脂肪族性が低下すると不溶性物質の沈降性に悪
影響を及ぼし、結果的にはコールタール中の不溶性物質
の分離不良となる。この分離不良を防ぐため新たな逆溶
剤の補給が必要となり、従って、この方法の経済性が問
題となる。
影響を及ぼし、結果的にはコールタール中の不溶性物質
の分離不良となる。この分離不良を防ぐため新たな逆溶
剤の補給が必要となり、従って、この方法の経済性が問
題となる。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、添加する溶剤にガス軽油またはタール軽油な
どコールタールと同系統の石炭系芳香族油を使用するこ
とによって、逆溶剤における前述の°溶剤回収における
問題を解決できる点に注目したものである。
どコールタールと同系統の石炭系芳香族油を使用するこ
とによって、逆溶剤における前述の°溶剤回収における
問題を解決できる点に注目したものである。
すなわち、芳香族系溶剤添加時のコールタール中の不溶
性物質の重力沈降特性を研究した結果、不溶性物質の低
濃度領域において沈降条件を選定することにより実用的
な不溶性物質の沈降速度を得られることがわかった。ま
た、この時の不溶性物質の沈澱物の流動性も良好である
ことが確認された・
１本発明はコールタール中の不溶性物質の
沈降特性を利用し、石炭系芳香族油を添加溶剤としてコ
ールタール中の不溶性物質を重力沈降分離するものであ
り、添加溶剤を石炭系芳香族油としたことにより、回収
溶剤の品質変化の問題を解決した。
性物質の重力沈降特性を研究した結果、不溶性物質の低
濃度領域において沈降条件を選定することにより実用的
な不溶性物質の沈降速度を得られることがわかった。ま
た、この時の不溶性物質の沈澱物の流動性も良好である
ことが確認された・
１本発明はコールタール中の不溶性物質の
沈降特性を利用し、石炭系芳香族油を添加溶剤としてコ
ールタール中の不溶性物質を重力沈降分離するものであ
り、添加溶剤を石炭系芳香族油としたことにより、回収
溶剤の品質変化の問題を解決した。
本発明方法によれば溶剤を添加するコールタール中の不
溶性物質の重力沈降分離を経済的に実施することができ
る。
溶性物質の重力沈降分離を経済的に実施することができ
る。
以下、本発明を具体的に説明する。
本発明に使用する溶剤は石炭系芳香族油のガス軽油とタ
ール軽油である。これらの溶剤に限定する理由の第１は
、前述の如く石炭系芳香族油を使用することによって溶
剤の分離回収補給を経済上有利に行うためである。第２
は石炭乾留時に副生する芳香族油中で平均沸点の最も低
い留分を使用し分離を容易にするためである。
ール軽油である。これらの溶剤に限定する理由の第１は
、前述の如く石炭系芳香族油を使用することによって溶
剤の分離回収補給を経済上有利に行うためである。第２
は石炭乾留時に副生する芳香族油中で平均沸点の最も低
い留分を使用し分離を容易にするためである。
芳香族油を添加した時のコールタール中の不溶性物質の
沈降速度は、使用する溶剤の平均沸点によって影響され
る。すなわち、石炭系芳香族油のうち平均沸点８７℃の
ガス軽油または平均沸点１１８℃のタール軽油を溶剤と
する場合、コールタール中の不溶性物質の実用的な分離
速度（１０ｍ１時）を得ることができる。また、タール
軽油より平均沸点の高い留分であるナフタリン油（平均
沸点２２０℃）を添加溶剤とする場合には、コールター
ル中の不溶性物質の沈降速度は極めて小さく、沈降槽内
の微弱な対流によっても撹乱されて実用的な重力沈降分
離を実現することは難しい６従って、本発明方法に使用
する溶剤をガス軽油とタール軽油に限定する。
沈降速度は、使用する溶剤の平均沸点によって影響され
る。すなわち、石炭系芳香族油のうち平均沸点８７℃の
ガス軽油または平均沸点１１８℃のタール軽油を溶剤と
する場合、コールタール中の不溶性物質の実用的な分離
速度（１０ｍ１時）を得ることができる。また、タール
軽油より平均沸点の高い留分であるナフタリン油（平均
沸点２２０℃）を添加溶剤とする場合には、コールター
ル中の不溶性物質の沈降速度は極めて小さく、沈降槽内
の微弱な対流によっても撹乱されて実用的な重力沈降分
離を実現することは難しい６従って、本発明方法に使用
する溶剤をガス軽油とタール軽油に限定する。
ガス軽油またはタール軽油のコールタールに対する配合
割合は、溶剤比（溶剤重量／コールタール重量）０．５
〜３．０が望ましい範囲である。溶剤比０．５以下の場
合には、コールタール中の不溶性物質の沈降速度は１０
騙／時よりも小さくなり、不溶性物質の沈降分離に長時
間を要し、大容量の沈降設備が必要となる。一方、溶剤
比３．０以上の場合には、不溶性物質の重力沈降に要す
る時間は短かくなるが、溶剤回収のコストが増加する。
割合は、溶剤比（溶剤重量／コールタール重量）０．５
〜３．０が望ましい範囲である。溶剤比０．５以下の場
合には、コールタール中の不溶性物質の沈降速度は１０
騙／時よりも小さくなり、不溶性物質の沈降分離に長時
間を要し、大容量の沈降設備が必要となる。一方、溶剤
比３．０以上の場合には、不溶性物質の重力沈降に要す
る時間は短かくなるが、溶剤回収のコストが増加する。
次に出発原料のコールタール中に存在する不溶性物質量
の多少は、芳香族油を添加して不溶性物質を沈降分離す
る際、不溶性物質の沈降速度に大きく影響する。
の多少は、芳香族油を添加して不溶性物質を沈降分離す
る際、不溶性物質の沈降速度に大きく影響する。
第１図は、コールタール中の不溶性物質の含量と、本発
明方法によるコールタール中の不溶性物質の沈降速度と
の関係を示すグラフである。溶剤としてガス軽油を溶剤
比１．２で用いた場合、図から明らかなように、不溶性
物質の沈降速度は、不溶性物質の含量の影響を受けて低
濃度域において大きく、不溶性物質の含量が高くなるに
従い減少する。そして不溶性物質の含量が１０係よりも
大きい領域においては、その沈降速度は極めて小さくな
り、不溶性物質の重力沈降分離を実施することが難しく
なる。
明方法によるコールタール中の不溶性物質の沈降速度と
の関係を示すグラフである。溶剤としてガス軽油を溶剤
比１．２で用いた場合、図から明らかなように、不溶性
物質の沈降速度は、不溶性物質の含量の影響を受けて低
濃度域において大きく、不溶性物質の含量が高くなるに
従い減少する。そして不溶性物質の含量が１０係よりも
大きい領域においては、その沈降速度は極めて小さくな
り、不溶性物質の重力沈降分離を実施することが難しく
なる。
従って、本発明方法に使用するコールタール中の不溶性
物質の含量は１０チ以下であることが好ましい。しかし
、このような制約は本発明方法の有用性をいささかも減
するものではない。それ（上コールタール中の不溶性物
質含量を１０％以下に、 低減するには特別な方法は
必要でなく、既知の簡便な方法、例えばデカンタ−によ
る遠心分離等で容易に実施できるからである。
物質の含量は１０チ以下であることが好ましい。しかし
、このような制約は本発明方法の有用性をいささかも減
するものではない。それ（上コールタール中の不溶性物
質含量を１０％以下に、 低減するには特別な方法は
必要でなく、既知の簡便な方法、例えばデカンタ−によ
る遠心分離等で容易に実施できるからである。
次に本発明方法の手順について説明する。出発原料であ
るコールタールと溶剤であるガス軽油またはタール軽油
とを、常温常圧下で所定の溶剤比で配合し混合する。混
合はどんな方法でも全体が均一になればよい。得られた
混合液を静置すると、コールタール中に微細粒子として
存在していた不溶性物質は凝集し、粒子径が１０μｍ以
上の沈降粒子となり重力沈降する。所定時間後、沈降し
た不溶性物質を分離除去して侍られる上澄液は、不溶性
物質を全く含まない含油コールタールである０この上澄
液を常圧あるいは減圧蒸留により溶剤と、不溶性物質を
含まないコールタールとに分離する。
るコールタールと溶剤であるガス軽油またはタール軽油
とを、常温常圧下で所定の溶剤比で配合し混合する。混
合はどんな方法でも全体が均一になればよい。得られた
混合液を静置すると、コールタール中に微細粒子として
存在していた不溶性物質は凝集し、粒子径が１０μｍ以
上の沈降粒子となり重力沈降する。所定時間後、沈降し
た不溶性物質を分離除去して侍られる上澄液は、不溶性
物質を全く含まない含油コールタールである０この上澄
液を常圧あるいは減圧蒸留により溶剤と、不溶性物質を
含まないコールタールとに分離する。
回収した溶剤は再度循環使用できる程に精製されている
。この方法では、従来の逆溶剤法にみられるような回収
溶剤の脂肪族性低下によって引き起こされる不溶性物質
の沈降速度の低下がない。
。この方法では、従来の逆溶剤法にみられるような回収
溶剤の脂肪族性低下によって引き起こされる不溶性物質
の沈降速度の低下がない。
次に本発明の詳細な説明する。
（実施例）
０．）カ３．□Ｌ、ｒヤ７．，７□いえ、３．８□□
１チのコールタールを、溶剤としてガス軽油（平均沸
点８７℃）を使用した。コールタール１重量部にガス軽
油１．２重量部を加え、常温にて混合攪拌後装置した。
１チのコールタールを、溶剤としてガス軽油（平均沸
点８７℃）を使用した。コールタール１重量部にガス軽
油１．２重量部を加え、常温にて混合攪拌後装置した。
沈降したコールタール中の不溶性物質を分離除去して、
得られた上澄液を蒸留して上澄液中のガス軽油を留去し
、精製コールタールを得た。こうして得られたコールタ
ールのキノリンネ溶分含量は０．０１重量−以下であり
、コールタール中の不溶性物質であるキノリンネ溶分が
除去されたことを確認した。
得られた上澄液を蒸留して上澄液中のガス軽油を留去し
、精製コールタールを得た。こうして得られたコールタ
ールのキノリンネ溶分含量は０．０１重量−以下であり
、コールタール中の不溶性物質であるキノリンネ溶分が
除去されたことを確認した。
２、）上記実施例と同様に、キノリンネ溶分全量３．８
重量係のコールタール１重量部に、溶剤としてタール軽
油（平均沸点１１８”Ｏ）１．４重量部を加え、ｍ展コ
ールタールを得た。コールタール中のキノリンネ溶分含
量は０．０１重量％以下で、不溶性物質は殆ど除去され
たことを確認した。
重量係のコールタール１重量部に、溶剤としてタール軽
油（平均沸点１１８”Ｏ）１．４重量部を加え、ｍ展コ
ールタールを得た。コールタール中のキノリンネ溶分含
量は０．０１重量％以下で、不溶性物質は殆ど除去され
たことを確認した。
（発明の効果）
本発明方法によればコールタール中の不溶性物質を重力
沈降分離するために、石炭系芳香族油を添加溶剤として
使用したので、不溶性物質を含まないコールタールに分
離することができ、また、不溶性物質の沈降速度の低下
がない。従って、本発明方法によってコールタール中の
不溶性物質の重力沈降分離を経済的に実施することがで
きる。
沈降分離するために、石炭系芳香族油を添加溶剤として
使用したので、不溶性物質を含まないコールタールに分
離することができ、また、不溶性物質の沈降速度の低下
がない。従って、本発明方法によってコールタール中の
不溶性物質の重力沈降分離を経済的に実施することがで
きる。
さらに、得られたコールタールは不溶性物質が含まれて
いないので、針状コークス、炭素繊維などの高級炭素材
料の原料として有用である。
いないので、針状コークス、炭素繊維などの高級炭素材
料の原料として有用である。
第１図はコールタール中の不溶性物質の含量（横軸）と
、本発明方法によるコールタール中の不溶性物質の沈降
速度（縦軸）との関係を示すグラフである。
、本発明方法によるコールタール中の不溶性物質の沈降
速度（縦軸）との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- １、不溶性物質の含量が１０重量％以下のコールタール
に石炭系芳香族油のガス軽油またはタール軽油を溶剤と
して溶剤比（溶剤重量／コールタール重量）０．５以上
３．０以下の割合で混合し、この混合液を常温常圧下で
静置して不溶性物質を重力沈降させ、沈降した不溶性物
質を分離除去して得られる上澄液を蒸留操作によつて溶
剤と不溶性物質を含まないコールタールとに分離するこ
とを特徴とするコールタール中の不溶性物質の分離方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP555785A JPS61163989A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | コ−ルタ−ル中の不溶性物質の分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP555785A JPS61163989A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | コ−ルタ−ル中の不溶性物質の分離方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61163989A true JPS61163989A (ja) | 1986-07-24 |
| JPH041792B2 JPH041792B2 (ja) | 1992-01-14 |
Family
ID=11614498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP555785A Granted JPS61163989A (ja) | 1985-01-16 | 1985-01-16 | コ−ルタ−ル中の不溶性物質の分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61163989A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017194382A (ja) * | 2016-04-21 | 2017-10-26 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | コールタール中の石炭系ガス軽油不溶分の重力沈降分離の結果の推算方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4916528A (ja) * | 1972-06-05 | 1974-02-14 | ||
| JPS5228501A (en) * | 1975-08-29 | 1977-03-03 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Process for preparing acicular pitch coke |
| JPS5415048A (en) * | 1977-06-30 | 1979-02-03 | Toray Industries | Friction false twisting and processing machine |
| JPS57141487A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-01 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of raw pitch for needle coke |
| JPS5958085A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-03 | Nippon Steel Chem Co Ltd | タ−ル酸抽出液洗浄油の処理方法 |
-
1985
- 1985-01-16 JP JP555785A patent/JPS61163989A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4916528A (ja) * | 1972-06-05 | 1974-02-14 | ||
| JPS5228501A (en) * | 1975-08-29 | 1977-03-03 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Process for preparing acicular pitch coke |
| JPS5415048A (en) * | 1977-06-30 | 1979-02-03 | Toray Industries | Friction false twisting and processing machine |
| JPS57141487A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-01 | Kawasaki Steel Corp | Preparation of raw pitch for needle coke |
| JPS5958085A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-03 | Nippon Steel Chem Co Ltd | タ−ル酸抽出液洗浄油の処理方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017194382A (ja) * | 2016-04-21 | 2017-10-26 | Ｊｆｅケミカル株式会社 | コールタール中の石炭系ガス軽油不溶分の重力沈降分離の結果の推算方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH041792B2 (ja) | 1992-01-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |