JPS61153476A - 断熱体 - Google Patents
断熱体Info
- Publication number
- JPS61153476A JPS61153476A JP59277608A JP27760884A JPS61153476A JP S61153476 A JPS61153476 A JP S61153476A JP 59277608 A JP59277608 A JP 59277608A JP 27760884 A JP27760884 A JP 27760884A JP S61153476 A JPS61153476 A JP S61153476A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- polyol
- hydroxyl value
- urethane foam
- foam
- Prior art date
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- Granted
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- Thermal Insulation (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍プレノープ等に利用する断熱体
に関するものである。
に関するものである。
従来の技術
第３図は、従来の断熱体を示している。以下に従来例の
構成について第３図を参考に説明する。
構成について第３図を参考に説明する。
近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内部を減圧
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の心材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７０号に示されるように連続気泡を有する硬質ウレタン
７オームを心材とする提案がなされている。この特開昭
５７−１３３８７０号を第３図で説明すると、図におい
て、１は断熱性構造体であシ、連続気泡を有する硬質ウ
レタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３で被い、
内部を０．００１ｍｍＨ（Ｊまで減圧し密閉している。
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の心材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７０号に示されるように連続気泡を有する硬質ウレタン
７オームを心材とする提案がなされている。この特開昭
５７−１３３８７０号を第３図で説明すると、図におい
て、１は断熱性構造体であシ、連続気泡を有する硬質ウ
レタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３で被い、
内部を０．００１ｍｍＨ（Ｊまで減圧し密閉している。
硬質ウレタン７オーム２は気泡骨格径が３００〜１００
０μｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下で真空脱気し
て気泡膜を破り、連続気泡を得ることが特徴となってい
る。
０μｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下で真空脱気し
て気泡膜を破り、連続気泡を得ることが特徴となってい
る。
発明が解決しようとする問題点
このような断熱性構造体１においては、硬質ウレタン７
オーム２の気泡骨格径が３００〜１０ｏＯμｍであるた
め、Ｏ，ＯＯ１＋ｍ＋Ｈ（７以下の圧力にしないと気体
の熱伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得ら
れないものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層
の壁間距離ｃ本構成においては、気泡骨格径）が気体の
平均自由工程より短かくなると急激に減少するが、壁間
距離が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのにより低い
圧力が必要となる。一般式としては、以下の（１）式で
示される。
オーム２の気泡骨格径が３００〜１０ｏＯμｍであるた
め、Ｏ，ＯＯ１＋ｍ＋Ｈ（７以下の圧力にしないと気体
の熱伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得ら
れないものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層
の壁間距離ｃ本構成においては、気泡骨格径）が気体の
平均自由工程より短かくなると急激に減少するが、壁間
距離が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのにより低い
圧力が必要となる。一般式としては、以下の（１）式で
示される。
ｂ ＝ＡρＶＣｒ（Ｌｆｄ／（Ｌｆ＋ｄ）］ ・・団
川用・”・・（１１式％式％： よって、従来例においては、気泡骨格径が、３００〜１
ｏｏＯμｍ であるため、１０−’、Ｈｇ以下という工
業的に取扱いにくい圧力が必要となり、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の問題があった。さらに
、１０ ｍａ＋Ｈｑ以下の圧力域では材料のガス放出
量の影響を受けやすく、低分子量のモノマー成分を含有
しやすい有機体の本構成の場合、特に排気時間が長くか
かる問題があり、量産効率が悪かった。
川用・”・・（１１式％式％： よって、従来例においては、気泡骨格径が、３００〜１
ｏｏＯμｍ であるため、１０−’、Ｈｇ以下という工
業的に取扱いにくい圧力が必要となり、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の問題があった。さらに
、１０ ｍａ＋Ｈｑ以下の圧力域では材料のガス放出
量の影響を受けやすく、低分子量のモノマー成分を含有
しやすい有機体の本構成の場合、特に排気時間が長くか
かる問題があり、量産効率が悪かった。
本発明は、上記問題点に鑑み、工業的に取扱いやすい低
真空度域で優れた断熱性能を得ることにより、排気時間
を短縮化し、量産を可能とするものである。
真空度域で優れた断熱性能を得ることにより、排気時間
を短縮化し、量産を可能とするものである。
問題点を解決するだめの手段
本発明は、芳香族ジアミンにアルキレンオキサイドを付
加重合して得られる水酸基価３００〜６６０ｘｙＫＯＨ
／ｉのポリエーテルポリオールを７０重量−以上含んだ
ポリオール、有機ポリインシネート触媒９発泡剤及び気
泡連通化剤を使って得られる連続気泡構造の硬質ウレタ
ンフオームを断熱体の心材として用いるものである。本
発明で用いることのできる芳香族ジアミンとしては、た
とえば、トリレンジアミン（オルト、メタ、パラ及びそ
れらの混合体）、４−４′ジフエニールメタンジアミン
、などを挙げることができる。
加重合して得られる水酸基価３００〜６６０ｘｙＫＯＨ
／ｉのポリエーテルポリオールを７０重量−以上含んだ
ポリオール、有機ポリインシネート触媒９発泡剤及び気
泡連通化剤を使って得られる連続気泡構造の硬質ウレタ
ンフオームを断熱体の心材として用いるものである。本
発明で用いることのできる芳香族ジアミンとしては、た
とえば、トリレンジアミン（オルト、メタ、パラ及びそ
れらの混合体）、４−４′ジフエニールメタンジアミン
、などを挙げることができる。
作 用
本発明は上記構成により心材は微細な気泡骨格のため、
この心材を、金属−プラスチックスラミネートフィルム
から成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０．
０１ａｍＨｑ程度の工業的に取扱いやすい圧力によって
も優れた断熱性能が得られたもので、排気時間の短縮化
〈よって、量産効率が大巾に向上するのである。
この心材を、金属−プラスチックスラミネートフィルム
から成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０．
０１ａｍＨｑ程度の工業的に取扱いやすい圧力によって
も優れた断熱性能が得られたもので、排気時間の短縮化
〈よって、量産効率が大巾に向上するのである。
実施例
以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参考に説明
する。
する。
図において、４は下表に示す原料を用いてウレタン高圧
発泡機で発泡し、硬化させた硬質ウレタンフオームで３
温でエージングした後、所定の大きさに切断したもので
ある。
発泡機で発泡し、硬化させた硬質ウレタンフオームで３
温でエージングした後、所定の大きさに切断したもので
ある。
表において、ポリオールＡは、トリレンジアミンを開始
剤としてプロピレンオキサイドＣ以下、ＰＯと呼ぶ）を
付加重合せしめて得た水酸基価４４２ＭｆＫＯＨ／１１
のポリエーテルポリオール、ポリオールＢは、トリレン
ジイソシアネート製造残滓の芳香族アミン系化合物を開
始剤としてＰｏ付加重合せしめて得た水酸基価４０ｏ１
ｆＫＯＨ／＃のポリエーテルポリオール、ポリオールＣ
は、蔗糖−ジエチレングリコールを開始剤としてＰＯを
付加重合せしめた水酸基価４ＱＯ１１ｇＫＯＨ／Ｐのポ
リエールポリオール、ポリオールＤは、蔗糖−ジエチレ
ングリコールを開始剤としてＰｏを付加重合せしめた水
酸基価４５０ＩｖＫＯＨ／ＪＬのポリエーテルポリオー
ルである。整泡剤は、信越化学■製シリコーン界面活性
剤Ｆ−３１８、発泡剤は、昭和電工■製フロン Ｒ−１
１、触媒Ａは、ジメチルエタノールアミン、触媒Ｂは、
ジブチルチンジラウレート、気泡連通化剤は、日本油脂
■製ステアリン酸カルシウムである。有機ポリイソシア
ネートは、日本ポリウレタン■製粗製シェフエールメタ
ンジイソシアネート（アミン当量１３６）である。これ
らの原料を種々組合せて発泡を行ない、この一部を実施
例として、Ａ１〜４．比較例としでぶＡ、Ｂを表わした
。得られた硬質ウレタンフオーム４の密度、連続気泡率
及び気泡骨格径も表に示す。この後、得られた硬質ウレ
タンフオーム４を１２０℃で約２時間加熱し、吸着水分
を蒸発させてアルミ蒸着ポリエステルフィルムとポリエ
チレンフィルムのラミネート構成、金属−プラスチック
スラミネートフィルムから成る容器６で被い、内部を０
．００１ 、０，０１ 、０，１．０．５ 、１ 、Ｏ
ｗｎＨｑ ｔで減圧し、密閉して断熱体６を得た。この
ζきの排気時間は、実施例Ｉ６１からム４はそれぞれ、
３５分。
剤としてプロピレンオキサイドＣ以下、ＰＯと呼ぶ）を
付加重合せしめて得た水酸基価４４２ＭｆＫＯＨ／１１
のポリエーテルポリオール、ポリオールＢは、トリレン
ジイソシアネート製造残滓の芳香族アミン系化合物を開
始剤としてＰｏ付加重合せしめて得た水酸基価４０ｏ１
ｆＫＯＨ／＃のポリエーテルポリオール、ポリオールＣ
は、蔗糖−ジエチレングリコールを開始剤としてＰＯを
付加重合せしめた水酸基価４ＱＯ１１ｇＫＯＨ／Ｐのポ
リエールポリオール、ポリオールＤは、蔗糖−ジエチレ
ングリコールを開始剤としてＰｏを付加重合せしめた水
酸基価４５０ＩｖＫＯＨ／ＪＬのポリエーテルポリオー
ルである。整泡剤は、信越化学■製シリコーン界面活性
剤Ｆ−３１８、発泡剤は、昭和電工■製フロン Ｒ−１
１、触媒Ａは、ジメチルエタノールアミン、触媒Ｂは、
ジブチルチンジラウレート、気泡連通化剤は、日本油脂
■製ステアリン酸カルシウムである。有機ポリイソシア
ネートは、日本ポリウレタン■製粗製シェフエールメタ
ンジイソシアネート（アミン当量１３６）である。これ
らの原料を種々組合せて発泡を行ない、この一部を実施
例として、Ａ１〜４．比較例としでぶＡ、Ｂを表わした
。得られた硬質ウレタンフオーム４の密度、連続気泡率
及び気泡骨格径も表に示す。この後、得られた硬質ウレ
タンフオーム４を１２０℃で約２時間加熱し、吸着水分
を蒸発させてアルミ蒸着ポリエステルフィルムとポリエ
チレンフィルムのラミネート構成、金属−プラスチック
スラミネートフィルムから成る容器６で被い、内部を０
．００１ 、０，０１ 、０，１．０．５ 、１ 、Ｏ
ｗｎＨｑ ｔで減圧し、密閉して断熱体６を得た。この
ζきの排気時間は、実施例Ｉ６１からム４はそれぞれ、
３５分。
６分、２分、１分３０秒間であり、比較例ムＡ。
Ｂはそれぞれ２８分、５分、２分、１分、３０秒間であ
った。得られた断熱体６の密閉直後の熱伝導率も表に示
した。なお熱伝導率は、真空理工■製に−Ｍａｔｉｃを
用い、平均温度２４°Ｃで測定した表から明らかなよう
に、芳香族ジアミンにアルキレンオキサイドを付加重合
して得られる水酸基価３００〜５５０ＩＩｖＫＯＨ／ｐ
ｔＤポリエーテルホリオールを７０重量％以上含んだ
ポリオール、有機ポリイソシアネート、触媒１発泡剤、
整泡剤、及び気泡連通化剤を使って得られる連続気泡構
造の硬質ウレタン７オーム４は、気泡骨格が非常に微細
なものになることが判った。これは、原料の相溶性や樹
脂硬化に至る粘度上昇特性等が影響していると考えられ
るが、本プロセスの詳細は解明に至っていない。そして
、この微細な気泡骨格を有する硬質ウレタンフオーム４
を断熱体６の心材として用いることにより、断熱体ｅ中
の気体熱伝導は、気泡骨格のよシ大きなものに比べて、
昼い圧力でも同等まで低減でき、工業的に取扱いやすい
０．１〜０．０１６ Ｈｇで優れた断熱性能を発揮する
。この結果、排気時間が短時間ですむため、量産しやす
く、又、排気装置も簡易なもので圧力が得られる等、生
産性に大きく寄与するものである。
った。得られた断熱体６の密閉直後の熱伝導率も表に示
した。なお熱伝導率は、真空理工■製に−Ｍａｔｉｃを
用い、平均温度２４°Ｃで測定した表から明らかなよう
に、芳香族ジアミンにアルキレンオキサイドを付加重合
して得られる水酸基価３００〜５５０ＩＩｖＫＯＨ／ｐ
ｔＤポリエーテルホリオールを７０重量％以上含んだ
ポリオール、有機ポリイソシアネート、触媒１発泡剤、
整泡剤、及び気泡連通化剤を使って得られる連続気泡構
造の硬質ウレタン７オーム４は、気泡骨格が非常に微細
なものになることが判った。これは、原料の相溶性や樹
脂硬化に至る粘度上昇特性等が影響していると考えられ
るが、本プロセスの詳細は解明に至っていない。そして
、この微細な気泡骨格を有する硬質ウレタンフオーム４
を断熱体６の心材として用いることにより、断熱体ｅ中
の気体熱伝導は、気泡骨格のよシ大きなものに比べて、
昼い圧力でも同等まで低減でき、工業的に取扱いやすい
０．１〜０．０１６ Ｈｇで優れた断熱性能を発揮する
。この結果、排気時間が短時間ですむため、量産しやす
く、又、排気装置も簡易なもので圧力が得られる等、生
産性に大きく寄与するものである。
なお、気泡骨格を微細化すると、排気抵抗が増加し、所
定の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると
考えられるが、０．０１ ｇ Ｈｇ域では、影響はなく
、さらに分子流領域が支配する０、００１ＭＨ（ｉで影
響が現われる。よって、微細化しても断熱性能が十分発
揮される０、１〜０．０１ ｆｉ Ｈｑの圧力を用いる
ことにより生産性に対しての問題はない。
定の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると
考えられるが、０．０１ ｇ Ｈｇ域では、影響はなく
、さらに分子流領域が支配する０、００１ＭＨ（ｉで影
響が現われる。よって、微細化しても断熱性能が十分発
揮される０、１〜０．０１ ｆｉ Ｈｑの圧力を用いる
ことにより生産性に対しての問題はない。
発明の効果
本発明は、上記の説明から明らかなように、以下に示す
ような効果が得られるのである。
ような効果が得られるのである。
芳香族ジアミンにアルキレンオキサイドを付加重合して
得られる水酸基価３００〜５５０Ｉ１ｇＫＯＨ／ｊのポ
リエーテルポリオールを７０重量％以上含むポリオール
、有機ポリイソシアネート、触媒、整泡剤１発泡剤、及
び気泡連通化剤を使って得られる連続気泡構造の硬質ウ
レタン７オームは、極めて微細な気泡骨格を有するため
、これを金属−プラスチックスラミネートフィルムから
成る容器で被い、内部を減圧すると、工業的に取扱いや
すい０．０１〜０．１ ｍｍ Ｈｑの圧力でも十分に気
体の熱伝導が低下し優れた断熱性が得られ、短時間かつ
容易な排気設備で量産することが可能となり、大巾な生
産性向正に寄与するものである。
得られる水酸基価３００〜５５０Ｉ１ｇＫＯＨ／ｊのポ
リエーテルポリオールを７０重量％以上含むポリオール
、有機ポリイソシアネート、触媒、整泡剤１発泡剤、及
び気泡連通化剤を使って得られる連続気泡構造の硬質ウ
レタン７オームは、極めて微細な気泡骨格を有するため
、これを金属−プラスチックスラミネートフィルムから
成る容器で被い、内部を減圧すると、工業的に取扱いや
すい０．０１〜０．１ ｍｍ Ｈｑの圧力でも十分に気
体の熱伝導が低下し優れた断熱性が得られ、短時間かつ
容易な排気設備で量産することが可能となり、大巾な生
産性向正に寄与するものである。
第１図は本発明の一実施例における硬質ウレタンフオー
ムの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図で、第３図
は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬質ウレタンフオーム、５・・・・・・
容器、６・・・・・・断熱体。
ムの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図で、第３図
は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬質ウレタンフオーム、５・・・・・・
容器、６・・・・・・断熱体。
Claims (1)
- 芳香族ジアミンにアルキレンオキサイドを付加重合して
得られる水酸基価３００〜５５０ｍｇＫＯＨ／ｇのポリ
エーテルポリオールを７０重量％以上含むポリオール、
有機イソシアネート、触媒、整泡剤、発泡剤、及び気泡
連通化剤を用いて得られる連続気泡構造の硬質ウレタン
フォームを金属−プラスチックスラミネートフィルムか
ら成る容器で被い、内部を減圧して密閉した断熱体。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277608A JPS61153476A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
| DE8585116491T DE3584672D1 (de) | 1984-12-27 | 1985-12-23 | Polyurethanhartschaum enthaltender waermeisolierender koerper. |
| EP19850116491 EP0188806B1 (en) | 1984-12-27 | 1985-12-23 | Rigid polyurethane foam containing heat insulating body |
| US06/812,512 US4668555A (en) | 1984-12-27 | 1985-12-23 | Heat insulating body |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59277608A JPS61153476A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61153476A true JPS61153476A (ja) | 1986-07-12 |
| JPS6361586B2 JPS6361586B2 (ja) | 1988-11-29 |
Family
ID=17585791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59277608A Granted JPS61153476A (ja) | 1984-12-27 | 1984-12-27 | 断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61153476A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63201477A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-19 | 松下冷機株式会社 | 断熱体 |
-
1984
- 1984-12-27 JP JP59277608A patent/JPS61153476A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63201477A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-19 | 松下冷機株式会社 | 断熱体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6361586B2 (ja) | 1988-11-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |