JPH04351622A - 連続気泡硬質ウレタンフォ−ムおよび連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを用いて成る断熱体 - Google Patents
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムおよび連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを用いて成る断熱体Info
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- JPH04351622A JPH04351622A JP3126030A JP12603091A JPH04351622A JP H04351622 A JPH04351622 A JP H04351622A JP 3126030 A JP3126030 A JP 3126030A JP 12603091 A JP12603091 A JP 12603091A JP H04351622 A JPH04351622 A JP H04351622A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷蔵庫、冷凍庫等に用
いる断熱体、及び、前記断熱体の芯材等に用いる連続気
泡硬質ウレタンフォ−ムに関するものである。
いる断熱体、及び、前記断熱体の芯材等に用いる連続気
泡硬質ウレタンフォ−ムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、クロロフルオロカ−ボン（以下Ｃ
ＦＣと称する）の影響によるオゾン層破壊及び地球の温
暖化等の環境問題から、硬質ウレタンフォ−ムの発泡剤
であるＣＦＣの使用量削減が、極めて重要なテ−マとな
ってきており、これらのＣＦＣを発泡剤とする硬質ウレ
タンフォ−ムの代替品として、内部を減圧した断熱体な
どを用いることが注目されている。この断熱体の芯材と
しては、パ−ライト等の粉末、ハニカム、及び、発泡体
等が用いられている。例えば、特開昭５７−１３３８７
０号公報に示されるように連続気泡を有する硬質ウレタ
ンフォ−ムを芯材とする提案がなされている。
ＦＣと称する）の影響によるオゾン層破壊及び地球の温
暖化等の環境問題から、硬質ウレタンフォ−ムの発泡剤
であるＣＦＣの使用量削減が、極めて重要なテ−マとな
ってきており、これらのＣＦＣを発泡剤とする硬質ウレ
タンフォ−ムの代替品として、内部を減圧した断熱体な
どを用いることが注目されている。この断熱体の芯材と
しては、パ−ライト等の粉末、ハニカム、及び、発泡体
等が用いられている。例えば、特開昭５７−１３３８７
０号公報に示されるように連続気泡を有する硬質ウレタ
ンフォ−ムを芯材とする提案がなされている。
【０００３】この特開昭５７−１３３８７０号公報を、
図３を用いて説明すると、図において、１は断熱体であ
り、密度３０ｋｇ／ｍ３、圧縮強度１ｋｇ／ｃｍ２の連
続気泡を有する硬質ウレタンフォ−ム２を気密性薄膜か
ら成る容器３で被い、その内部を１．３×１０−１Ｐａ
｛０．００１ｍｍＨｇ｝まで減圧し、密閉している。硬
質ウレタンフォ−ム２は、独立気泡率が約８０〜９０％
程度の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して気泡膜を
破る等の破泡工程を経て形成した連続気泡発泡体である
ことが特徴となっている。
図３を用いて説明すると、図において、１は断熱体であ
り、密度３０ｋｇ／ｍ３、圧縮強度１ｋｇ／ｃｍ２の連
続気泡を有する硬質ウレタンフォ−ム２を気密性薄膜か
ら成る容器３で被い、その内部を１．３×１０−１Ｐａ
｛０．００１ｍｍＨｇ｝まで減圧し、密閉している。硬
質ウレタンフォ−ム２は、独立気泡率が約８０〜９０％
程度の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して気泡膜を
破る等の破泡工程を経て形成した連続気泡発泡体である
ことが特徴となっている。
【０００４】
【課題を解決仕様とする課題】しかし、上記のような従
来の断熱体１では、芯材として用いる硬質ウレタンフォ
−ム２の製造にあたって使用する発泡剤を地球環境に対
して影響のあるトリクロロモノフルオロメタン（以下Ｃ
ＦＣ−１１と称する）に替わり、オゾン破壊力が１／１
０〜１／５０とされている１，１−ジクロロ−１−フル
オロエタン（以下ＨＣＦＣ−１４１ｂと称する）、及び
、２，２−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロエタン
（以下ＨＣＦＣ−１２３と称する）などの少なくとも、
水素、及び、弗素を含有するハロゲン化炭化水素（以下
ＨＣＦＣ類と称する）を代替発泡剤として用いた場合、
ＨＣＦＣ類の樹脂への膨潤性が強いため、硬質ウレタン
フォ−ム２のフォ−ム強度を低下させると共に、硬質ウ
レタンフォ−ム２の製造の際、流動性が極めて悪くなり
気泡の極端な配向等による局部的な強度低下などが予想
される。これにより、１．３×１０−１Ｐａ｛０．００
１ｍｍＨｇ｝まで減圧して成る断熱体１を構成する場合
、あるいは、断熱性構造体として発泡断熱材との一体構
造として形成するなどの場合に、硬質ウレタンフォ−ム
２の所望のフォ−ム強度を得るためには、密度を大幅に
高くするなどの対応が必要である。
来の断熱体１では、芯材として用いる硬質ウレタンフォ
−ム２の製造にあたって使用する発泡剤を地球環境に対
して影響のあるトリクロロモノフルオロメタン（以下Ｃ
ＦＣ−１１と称する）に替わり、オゾン破壊力が１／１
０〜１／５０とされている１，１−ジクロロ−１−フル
オロエタン（以下ＨＣＦＣ−１４１ｂと称する）、及び
、２，２−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロエタン
（以下ＨＣＦＣ−１２３と称する）などの少なくとも、
水素、及び、弗素を含有するハロゲン化炭化水素（以下
ＨＣＦＣ類と称する）を代替発泡剤として用いた場合、
ＨＣＦＣ類の樹脂への膨潤性が強いため、硬質ウレタン
フォ−ム２のフォ−ム強度を低下させると共に、硬質ウ
レタンフォ−ム２の製造の際、流動性が極めて悪くなり
気泡の極端な配向等による局部的な強度低下などが予想
される。これにより、１．３×１０−１Ｐａ｛０．００
１ｍｍＨｇ｝まで減圧して成る断熱体１を構成する場合
、あるいは、断熱性構造体として発泡断熱材との一体構
造として形成するなどの場合に、硬質ウレタンフォ−ム
２の所望のフォ−ム強度を得るためには、密度を大幅に
高くするなどの対応が必要である。
【０００５】上記問題点に対処するため、オゾン破壊力
が、ＣＦＣ−１１の１／１０〜１／５０とされているＨ
ＣＦＣ−１４１ｂ、及び、以下ＨＣＦＣ−１２３などの
ＨＣＦＣ類を代替発泡剤として用いた場合においても、
断熱体の芯材である連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの発
泡生成の際、極めて良好な流動性を確保し、局部的な密
度低下等のなく従来同等の密度においても所望のフォ−
ム強度の連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを得ると共に、
これを用いて得られる断熱体の変形、収縮の問題もなく
、優れた断熱性能を有する断熱体を形成することが課題
である。
が、ＣＦＣ−１１の１／１０〜１／５０とされているＨ
ＣＦＣ−１４１ｂ、及び、以下ＨＣＦＣ−１２３などの
ＨＣＦＣ類を代替発泡剤として用いた場合においても、
断熱体の芯材である連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの発
泡生成の際、極めて良好な流動性を確保し、局部的な密
度低下等のなく従来同等の密度においても所望のフォ−
ム強度の連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを得ると共に、
これを用いて得られる断熱体の変形、収縮の問題もなく
、優れた断熱性能を有する断熱体を形成することが課題
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、芳香族ジアミンにアルキレンオキサイド
を付加重合して得られる水酸基価３００〜５５０ｍｇＫ
ＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ−ルと、トリメチロ−ル
プロパンにアルキレンオキサイドを付加重合して得られ
る水酸基価６００〜１０００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ−
テルポリオ−ルとを、重量比３０：７０〜７０：３０の
割合で含有する混合物を７０％以上混合したポリオ−ル
成分と、有機ポリイソシアネ−トと、整泡剤と、触媒と
、ＨＣＦＣ類から成る発泡剤と、気泡連通化剤とを混合
撹拌し、発泡生成した連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを
得るものである。
決するために、芳香族ジアミンにアルキレンオキサイド
を付加重合して得られる水酸基価３００〜５５０ｍｇＫ
ＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ−ルと、トリメチロ−ル
プロパンにアルキレンオキサイドを付加重合して得られ
る水酸基価６００〜１０００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ−
テルポリオ−ルとを、重量比３０：７０〜７０：３０の
割合で含有する混合物を７０％以上混合したポリオ−ル
成分と、有機ポリイソシアネ−トと、整泡剤と、触媒と
、ＨＣＦＣ類から成る発泡剤と、気泡連通化剤とを混合
撹拌し、発泡生成した連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを
得るものである。
【０００７】また、前記原料を混合撹拌し、発泡生成し
た連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを金属−プラスチック
スラミネ−トフィルムから成る容器で被い、内部を減圧
し、密閉した断熱体を得るものである。
た連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを金属−プラスチック
スラミネ−トフィルムから成る容器で被い、内部を減圧
し、密閉した断熱体を得るものである。
【０００８】
【作用】上記構成によって、官能基数が３であるトリメ
チロ−ルプロパンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−
ルは、有機イソシアネ−トと速やかに反応を開始し、急
激に反応熱を発生するため、樹脂に膨潤した発泡剤であ
るＨＣＦＣ−１４１ｂ、または、ＨＣＦＣ−１２３など
のＨＣＦＣ類は、支障なく発泡を開始する。これにより
、連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの流動性を改善するこ
とが可能となり、気泡の極端な配向等による局部的な強
度低下の問題解決に寄与すると共に、トリメチロ−ルプ
ロパンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣ
ＦＣ類との親和力が小さいため、ＨＣＦＣ類の樹脂への
膨潤が大幅に改善でき、得られる連続気泡硬質ウレタン
フォ−ムの樹脂強度の大幅な改善が図れるものである。
チロ−ルプロパンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−
ルは、有機イソシアネ−トと速やかに反応を開始し、急
激に反応熱を発生するため、樹脂に膨潤した発泡剤であ
るＨＣＦＣ−１４１ｂ、または、ＨＣＦＣ−１２３など
のＨＣＦＣ類は、支障なく発泡を開始する。これにより
、連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの流動性を改善するこ
とが可能となり、気泡の極端な配向等による局部的な強
度低下の問題解決に寄与すると共に、トリメチロ−ルプ
ロパンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣ
ＦＣ類との親和力が小さいため、ＨＣＦＣ類の樹脂への
膨潤が大幅に改善でき、得られる連続気泡硬質ウレタン
フォ−ムの樹脂強度の大幅な改善が図れるものである。
【０００９】また、具備する効果として、芳香族ジアミ
ンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、得られる
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径を微細化す
る効果を持つと共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤
とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類に対して
親和力が小さいため、気泡形成時に発泡剤分散に寄与し
、得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径
は、非常に微細なものとなる。これによって得られた連
続気泡硬質ウレタンフォ−ムを芯材とする断熱体は、内
部を１．３×１０１〜１．３×１００Ｐａ｛０．１〜０
．０１ｍｍＨｇ｝程度の芯材に対する内圧低下の影響が
極めて小さな範囲で優れた断熱性能を得ることができる
ものである。
ンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、得られる
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径を微細化す
る効果を持つと共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤
とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類に対して
親和力が小さいため、気泡形成時に発泡剤分散に寄与し
、得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径
は、非常に微細なものとなる。これによって得られた連
続気泡硬質ウレタンフォ−ムを芯材とする断熱体は、内
部を１．３×１０１〜１．３×１００Ｐａ｛０．１〜０
．０１ｍｍＨｇ｝程度の芯材に対する内圧低下の影響が
極めて小さな範囲で優れた断熱性能を得ることができる
ものである。
【００１０】この結果、ＣＦＣによるオゾン層破壊など
の地球環境問題の解決に対しても寄与することができる
ものである。
の地球環境問題の解決に対しても寄与することができる
ものである。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１、及び、図２
を参考に説明する。
を参考に説明する。
【００１２】図において、４は、（表１）に示す原料を
用いてウレタン高圧発泡機で発泡し、硬化させた連続気
泡硬質ウレタンフォ−ムを常温でエ−ジングした後、所
定の大きさに切断したものである。
用いてウレタン高圧発泡機で発泡し、硬化させた連続気
泡硬質ウレタンフォ−ムを常温でエ−ジングした後、所
定の大きさに切断したものである。
【００１３】（表１）において、ポリエ−テルＡは、ト
リレンジアミンを開始剤としてＰＯを付加重合させて得
た水酸基化４４２ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ
−ル、ポリオ−ルＢは、トリメチロ−ルプロパンを開始
剤としてプロピレンオキサイド（以下ＰＯと称す）を付
加重合して得た水酸基化７００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ
−テルポリオ−ル、ポリオ−ルＣは、しょ糖、エチレン
ジアミン、ジエチレングリコ−ルを開始剤とし、ＰＯを
付加重合させて得た水酸基化４００ｍｇＫＯＨ／ｇのポ
リエ−テルポリオ−ルである。整泡剤は、信越（株）製
Ｆ−３１８、触媒Ａは、ジメチルエタノ−ルアミン、触
媒Ｂは、ジブチルチンジラウレ−ト、発泡剤は、ＨＣＦ
Ｃ−１２３、気泡連通化剤は、日本油脂（株）製ステア
リン酸カルシウムである。有機ポリイソシアネ−トは、
トリレンジイソシアネ−トとトリメチロ−ルプロパン、
及び、ジエチレングリコ−ルを反応させて得たアミン当
量１５０のプレポリマ−化されたトリレンジイソシアネ
−トである。
リレンジアミンを開始剤としてＰＯを付加重合させて得
た水酸基化４４２ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ
−ル、ポリオ−ルＢは、トリメチロ−ルプロパンを開始
剤としてプロピレンオキサイド（以下ＰＯと称す）を付
加重合して得た水酸基化７００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ
−テルポリオ−ル、ポリオ−ルＣは、しょ糖、エチレン
ジアミン、ジエチレングリコ−ルを開始剤とし、ＰＯを
付加重合させて得た水酸基化４００ｍｇＫＯＨ／ｇのポ
リエ−テルポリオ−ルである。整泡剤は、信越（株）製
Ｆ−３１８、触媒Ａは、ジメチルエタノ−ルアミン、触
媒Ｂは、ジブチルチンジラウレ−ト、発泡剤は、ＨＣＦ
Ｃ−１２３、気泡連通化剤は、日本油脂（株）製ステア
リン酸カルシウムである。有機ポリイソシアネ−トは、
トリレンジイソシアネ−トとトリメチロ−ルプロパン、
及び、ジエチレングリコ−ルを反応させて得たアミン当
量１５０のプレポリマ−化されたトリレンジイソシアネ
−トである。
【００１４】これらの原料を種々組み合わせて発泡を行
ない、この一部を実施例として、Ｎｏ．１〜４、比較例
として、Ｎｏ．Ａ〜Ｃを表わした。得られた連続気泡硬
質ウレタンフォ−ム４の密度、連続気泡率、平均気泡径
、及び、圧縮強度を（表１）に示す。
ない、この一部を実施例として、Ｎｏ．１〜４、比較例
として、Ｎｏ．Ａ〜Ｃを表わした。得られた連続気泡硬
質ウレタンフォ−ム４の密度、連続気泡率、平均気泡径
、及び、圧縮強度を（表１）に示す。
【００１５】この後、得られた連続気泡硬質ウレタンフ
ォ−ム４を１２０℃で約２時間加熱し、吸着水分を蒸発
させてアルミ蒸着ポリエステルフィルムとポリエチレン
フィルムのラミネ−ト構造を有する金属−プラスチック
スラミネ−トフィルムから成る容器５で被い、内部を１
．３×１０−１、１．３×１００、１．３×１０１、６
．５×１０１、１．３×１０２Ｐａ｛０．００１、０．
０１、０．１、０．５、１．０ｍｍＨｇ｝まで減圧し、
密閉して断熱体６を得た。なお、７は、同時に容器５に
配設した活性炭、及び、合成ゼオライトからなる吸着剤
である。
ォ−ム４を１２０℃で約２時間加熱し、吸着水分を蒸発
させてアルミ蒸着ポリエステルフィルムとポリエチレン
フィルムのラミネ−ト構造を有する金属−プラスチック
スラミネ−トフィルムから成る容器５で被い、内部を１
．３×１０−１、１．３×１００、１．３×１０１、６
．５×１０１、１．３×１０２Ｐａ｛０．００１、０．
０１、０．１、０．５、１．０ｍｍＨｇ｝まで減圧し、
密閉して断熱体６を得た。なお、７は、同時に容器５に
配設した活性炭、及び、合成ゼオライトからなる吸着剤
である。
【００１６】得られた断熱体６の密閉直後の熱伝導率を
（表１）に示した。なお、熱伝導率は、真空理工（株）
製Ｋ−ｍａｔｉｃを用い、平均温度２４℃で測定した。
（表１）に示した。なお、熱伝導率は、真空理工（株）
製Ｋ−ｍａｔｉｃを用い、平均温度２４℃で測定した。
【００１７】
【表１】
【００１８】このように本発明の連続気泡硬質ウレタン
フォ−ム４は、芳香族ジアミンを開始剤とするポリエ−
テルポリオ−ルと、トリメチロ−ルプロパンを開始剤と
するポリエ−テルポリオ−ルとを、重量比３０：７０〜
７０：３０の割合で含有する混合物を７０％以上混合し
たポリオ−ル成分を用いることにより、樹脂への膨潤性
の高いＨＣＦＣ−１４１ｂ、または、ＨＣＦＣ−１２３
などのＨＣＦＣ類を発泡剤として用いた場合においても
、樹脂に膨潤したＨＣＦＣ類を支障なく発泡させること
ができ、連続気泡硬質ウレタンフォ−ム形成の際の流動
性を改善することが可能となり、気泡の極端な配向等に
よる局部的な強度低下の問題もなく、断熱体５の芯材と
して十分な強度が得られることが判った。
フォ−ム４は、芳香族ジアミンを開始剤とするポリエ−
テルポリオ−ルと、トリメチロ−ルプロパンを開始剤と
するポリエ−テルポリオ−ルとを、重量比３０：７０〜
７０：３０の割合で含有する混合物を７０％以上混合し
たポリオ−ル成分を用いることにより、樹脂への膨潤性
の高いＨＣＦＣ−１４１ｂ、または、ＨＣＦＣ−１２３
などのＨＣＦＣ類を発泡剤として用いた場合においても
、樹脂に膨潤したＨＣＦＣ類を支障なく発泡させること
ができ、連続気泡硬質ウレタンフォ−ム形成の際の流動
性を改善することが可能となり、気泡の極端な配向等に
よる局部的な強度低下の問題もなく、断熱体５の芯材と
して十分な強度が得られることが判った。
【００１９】また、具備する効果として、芳香族ジアミ
ンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、得られる
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径を微細化す
る効果を持つと共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤
とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類に対して
親和力が小さいため、気泡形成時に発泡剤分散に寄与し
、得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径
は、非常に微細なものとなり、これを芯材とする断熱体
５は、内部を１．３×１０１〜１．３×１００Ｐａ｛０
．１〜０．０１ｍｍＨｇ｝程度の芯材に対する内圧低下
の影響が極めて小さな範囲で優れた断熱性能の断熱体５
を形成することを可能であることが判った。
ンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、得られる
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径を微細化す
る効果を持つと共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤
とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類に対して
親和力が小さいため、気泡形成時に発泡剤分散に寄与し
、得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径
は、非常に微細なものとなり、これを芯材とする断熱体
５は、内部を１．３×１０１〜１．３×１００Ｐａ｛０
．１〜０．０１ｍｍＨｇ｝程度の芯材に対する内圧低下
の影響が極めて小さな範囲で優れた断熱性能の断熱体５
を形成することを可能であることが判った。
【００２０】この結果、ＣＦＣによるオゾン層破壊など
の地球環境問題の解決に対しても寄与することができる
ものである。
の地球環境問題の解決に対しても寄与することができる
ものである。
【００２１】
【発明の効果】以上のように本発明は、芳香族ジアミン
にアルキレンオキサイドを付加重合して得られる水酸基
価３００〜５５０ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ
−ルと、トリメチロ−ルプロパンにアルキレンオキサイ
ドを付加重合して得られる水酸基価６００〜１０００ｍ
ｇＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ−ルとを、重量比３
０：７０〜７０：３０の割合で含有する混合物を７０％
以上混合したポリオ−ル成分と、有機ポリイソシアネ−
トと、整泡剤と、触媒と、ＨＣＦＣ類から成る発泡剤と
、気泡連通化剤とを混合撹拌し、発泡生成した連続気泡
硬質ウレタンフォ−ムを得ると共に、前記原料を混合撹
拌し、発泡生成した連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを金
属−プラスチックスラミネ−トフィルムから成る容器で
被い、内部を減圧し、密閉した断熱体を得ることから、
ポリオ−ル成分中の官能基数が３であるトリメチロ−ル
プロパンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、有
機イソシアネ−トと速やかに反応を開始し、急激に反応
熱を発生するため、樹脂に膨潤した発泡剤であるＨＣＦ
Ｃ−１４１ｂ、または、ＨＣＦＣ−１２３などのＨＣＦ
Ｃ類は、支障なく発泡を開始し、連続気泡硬質ウレタン
フォ−ムの流動性を改善することが可能となり、気泡の
極端な配向等による局部的な強度低下の問題解決に寄与
すると共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤とするポ
リエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類との親和力が小さ
いため、ＨＣＦＣ類の樹脂への膨潤が大幅に改善でき、
得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの樹脂強度の大
幅な改善が図れるものである。
にアルキレンオキサイドを付加重合して得られる水酸基
価３００〜５５０ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ
−ルと、トリメチロ−ルプロパンにアルキレンオキサイ
ドを付加重合して得られる水酸基価６００〜１０００ｍ
ｇＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ−ルとを、重量比３
０：７０〜７０：３０の割合で含有する混合物を７０％
以上混合したポリオ−ル成分と、有機ポリイソシアネ−
トと、整泡剤と、触媒と、ＨＣＦＣ類から成る発泡剤と
、気泡連通化剤とを混合撹拌し、発泡生成した連続気泡
硬質ウレタンフォ−ムを得ると共に、前記原料を混合撹
拌し、発泡生成した連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを金
属−プラスチックスラミネ−トフィルムから成る容器で
被い、内部を減圧し、密閉した断熱体を得ることから、
ポリオ−ル成分中の官能基数が３であるトリメチロ−ル
プロパンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、有
機イソシアネ−トと速やかに反応を開始し、急激に反応
熱を発生するため、樹脂に膨潤した発泡剤であるＨＣＦ
Ｃ−１４１ｂ、または、ＨＣＦＣ−１２３などのＨＣＦ
Ｃ類は、支障なく発泡を開始し、連続気泡硬質ウレタン
フォ−ムの流動性を改善することが可能となり、気泡の
極端な配向等による局部的な強度低下の問題解決に寄与
すると共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤とするポ
リエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類との親和力が小さ
いため、ＨＣＦＣ類の樹脂への膨潤が大幅に改善でき、
得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの樹脂強度の大
幅な改善が図れるものである。
【００２２】また、具備する効果として、芳香族ジアミ
ンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、得られる
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径を微細化す
る効果を持つと共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤
とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類に対して
親和力が小さいため、気泡形成時に発泡剤分散に寄与し
、得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径
は、非常に微細なものとなる。これによって得られた連
続気泡硬質ウレタンフォ−ムを芯材とする断熱体は、内
部を１．３×１０１〜１．３×１００Ｐａ｛０．１〜０
．０１ｍｍＨｇ｝程度の芯材に対する内圧低下の影響が
極めて小さな範囲で優れた断熱性能を得ることができる
ものである。
ンを開始剤とするポリエ−テルポリオ−ルは、得られる
連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径を微細化す
る効果を持つと共に、トリメチロ−ルプロパンを開始剤
とするポリエ−テルポリオ−ルは、ＨＣＦＣ類に対して
親和力が小さいため、気泡形成時に発泡剤分散に寄与し
、得られる連続気泡硬質ウレタンフォ−ムの平均気泡径
は、非常に微細なものとなる。これによって得られた連
続気泡硬質ウレタンフォ−ムを芯材とする断熱体は、内
部を１．３×１０１〜１．３×１００Ｐａ｛０．１〜０
．０１ｍｍＨｇ｝程度の芯材に対する内圧低下の影響が
極めて小さな範囲で優れた断熱性能を得ることができる
ものである。
【００２３】この結果、ＣＦＣによるオゾン層破壊など
の地球環境問題の解決に対しても寄与することができる
ものである。
の地球環境問題の解決に対しても寄与することができる
ものである。
【図１】本発明の実施例における連続気泡硬質ウレタン
フォ−ムの斜視図
フォ−ムの斜視図
【図２】本発明の連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを用い
てなる断熱体の断面図
てなる断熱体の断面図
【図３】従来の断熱体の断面図
４ 連続気泡硬質ウレタンフォ−ム
５ 容器
６ 断熱体
Claims (2)
- 【請求項１】 芳香族ジアミンにアルキレンオキサイ
ドを付加重合して得られる水酸基価３００〜５５０ｍｇ
ＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ−ルと、トリメチロ−
ルプロパンにアルキレンオキサイドを付加重合して得ら
れる水酸基価６００〜１０００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ
−テルポリオ−ルとを、重量比３０：７０〜７０：３０
の割合で含有する混合物を７０％以上混合したポリオ−
ル成分と、有機ポリイソシアネ−トと、整泡剤と、触媒
と、少なくとも、水素、及び、弗素を含有するハロゲン
化炭化水素から成る発泡剤と、気泡連通化剤とを混合撹
拌し、発泡生成した連続気泡硬質ウレタンフォ−ム。 - 【請求項２】 芳香族ジアミンにアルキレンオキサイ
ドを付加重合して得られる水酸基価３００〜５５０ｍｇ
ＫＯＨ／ｇのポリエ−テルポリオ−ルと、トリメチロ−
ルプロパンにアルキレンオキサイドを付加重合して得ら
れる水酸基価６００〜１０００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリエ
−テルポリオ−ルとを、重量比３０：７０〜７０：３０
の割合で含有する混合物を７０％以上混合したポリオ−
ル成分と、有機ポリイソシアネ−トと、整泡剤と、触媒
と、少なくとも、水素、及び、弗素を含有するハロゲン
化炭化水素から成る発泡剤と、気泡連通化剤とを混合撹
拌し、発泡生成した連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを金
属−プラスチックスラミネ−トフィルムから成る容器で
被い、内部を減圧し、密閉した断熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3126030A JPH04351622A (ja) | 1991-05-29 | 1991-05-29 | 連続気泡硬質ウレタンフォ−ムおよび連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを用いて成る断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3126030A JPH04351622A (ja) | 1991-05-29 | 1991-05-29 | 連続気泡硬質ウレタンフォ−ムおよび連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを用いて成る断熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04351622A true JPH04351622A (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=14924953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3126030A Pending JPH04351622A (ja) | 1991-05-29 | 1991-05-29 | 連続気泡硬質ウレタンフォ−ムおよび連続気泡硬質ウレタンフォ−ムを用いて成る断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04351622A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014109216A1 (ja) * | 2013-01-09 | 2014-07-17 | 東洋ゴム工業株式会社 | ポリウレタンフォームパネル |
| JP2014133805A (ja) * | 2013-01-09 | 2014-07-24 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ポリウレタンフォームパネル |
-
1991
- 1991-05-29 JP JP3126030A patent/JPH04351622A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014109216A1 (ja) * | 2013-01-09 | 2014-07-17 | 東洋ゴム工業株式会社 | ポリウレタンフォームパネル |
| JP2014133805A (ja) * | 2013-01-09 | 2014-07-24 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ポリウレタンフォームパネル |
| JP2014133803A (ja) * | 2013-01-09 | 2014-07-24 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ポリウレタンフォームパネル |
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