JPS63201477A - 断熱体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、冷蔵庫、冷凍プレハブ等に利用する断熱体に
関するものである。

従来の技術 第３図は、従来の断熱体を示している。以下に従来例の
構成について第３図を参考に説明する。

近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内部を減圧
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の芯材としては、パーライト等の粉末、ハニカム、及び
発泡体等が用いられる。例えば、特開昭５７−１３３８
７０号に示されるように連通気泡を有する硬質ウレタン
フオームを芯材とする提案がなされている。この特開昭
６７−１３３８７０号公報を第３図で説明すると、図に
おいて、１は断熱性構造体であシ、連続気泡を有する硬
質ウレタンフオーム２を気密性薄膜から成る容器３で被
い、内部を０．００１ｍｍＨ（Ｊまで減圧し密閉してい
る。硬質ウレタンフオーム２は気泡骨格径が３００〜１
０００μｍ程度の市販の一般材料を高温高湿下で真空脱
気して気泡を破シ、連続気泡を得ることが特徴となって
いる。

発明が解決しようとする問題点 このような断熱性構造体１においては、硬質ウレタンフ
オーム２の気泡骨格径が３００〜１０ｏｏμｍであるた
め、０．００１ｍｍＨｑ以下の圧力にしないと気体の熱
伝導率は十分に小さくならず、優れた断熱性は得られな
いものである。基本的に気体の熱伝導率は、気体層の壁
間距離（本構成においては、気泡骨格径〕が気体の平均
自由工程よシ短かくなると急激に減少するが、壁間距離
が長いほど、同じ気体熱伝導率を得るのによシ低い圧力
が必要となる。一般式としては、以下の（１）式で示さ
れる。

汚＝Ａ−ｐ　−Ｖ−Ｏｒ（Ｌｆ−ｃｌｌ／（Ｌｆ＋ｄ）
〕川用・−・−・（１）式％式％） よって、従来例においては、気泡骨格径が３００〜１０
ｏＯμｍであるため、１０　　ｍｍＨｇ以下という工業
的に取シ扱いにくい圧力が必要となシ、量産での大規模
な設備や排気時間が長くなる等の問題があった。さらに
、１ｏ−５■Ｈｑ以下の圧力域では材料のガス放出量の
影響を受けやすく、低分子量のモノマー成分を含有しや
すい有機体の本構成の場合、特に排気時間が長くかかる
問題があシ、量産効率が悪かった。

本発明は、上記問題点に鑑み、工業的に取シ扱いやすい
低真空度域で優れた断熱性能を得ることによシ、排気時
間を短縮し、量産を可能とするものである。

問題点を解決するための手段 本発明は、フェノールとホルムアルデヒドから合成した
メチロールフェノールを縮重合して得られる水酸基価３
６０〜６ｏＯｑＫｏＨ／ｙのベンジリックエーテル型フ
ェノール樹脂を７ｏ％以上含んだレジンと有機ポリイソ
シアネート、触媒９発泡剤及び気泡連通化剤を使って得
られる連続気泡構造の硬質フェノールウレタンフオーム
を断熱体の芯材として用いるものである。

作　　用 本発明は上記溝槽によシ芯材は微細な気泡骨格のため、
この芯材を、金属−プラスチックスラミネートフィルム
から成る容器で被い、内部を減圧すると、０．１〜０．
０１　ｗＨＨｑ程度の工業的に取シ扱いやすい圧力によ
っても優れた断熱性能が得られるもので、排気時間の短
縮化によって、量産効率が大幅に向上するものである。

実施例 以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参考に説明
する。

図において、４は表１に示す原料を用いてウレタン高圧
発泡機で発泡し、硬化させた硬質フェノールウレタンフ
オームで常温でエージングした後、表１においてレジン
Ａ及びＢは、フェノールとホルムアルデヒドから合成し
たメチロールフェノールを縮重合して得られるべ／シリ
ツク・エーテル型フェノール樹脂で、レジンＡは水酸基
価４２０２１に７ＫＯＨ／ｌ、レジンＢは水酸基価４５
０４ｆ　Ｋ　ＯＨ／ｙである。ポリオールＡ及びＢは、
従来の硬質ウレタンフオームの原料で、ポリオール入は
、蔗糖−ジエチレングリコールを開始剤としてＰＯを付
加重合せしめて得た水酸基価４ｏＯＭ１ｊＫＯＨ／　ｔ
　　のポリニーテリポリオール、ポルオールＢは、蔗糖
−ジエチレングリコールを開始剤としてＰＯを付加重合
せしめた水酸基価４５０Ｈｑ　Ｋ　ＯＨ／　ｇのポリエ
ーテルポリオールである。整泡剤は、信越化学■製シリ
コーン界面活性剤Ｆ−３７３、発泡剤は、昭和電工■Ｗ
７０ン　Ｒ−１１，触媒Ａは、ジメチルエタノールアミ
ン、触媒Ｂは、ジブチルチンジラウレート、気泡連通化
剤は、日本油脂■製ステアリン酸カルシウムである。有
機ポリイソシアネートは、日本ポリウレタン■製粗製シ
ェフエールメタンジイソシアネート（アミン当量１３６
）である。これらの原料を種々組み合せて発泡を行ない
、この一部を実施例として、扁１〜４４、比較例として
ｍＡ　、Ｂを表わした。得られた硬質ウレタンフオーム
４の密度、連続気泡率及び気泡骨格を表２に示す。この
後、得られた硬質ウレタンフオーム４を１５０°Ｃで約
２時間加熱し、吸着水分及び膨潤ガスを蒸発させてアル
ミ蒸着ポリエステルフィルムからなる容器５で被い、内
部０．００１　。

ｏ、ｏｌ、ｏ、１．　ｏ、ｓ、　１．ｏｍｍＨｇまで減
圧し、密閉してｌＦｒ熱体６を得た。このときの排気時
間は、実施例７１１１Ｌ１〜Ａ４はそれぞれ、３６分、
６分、２分。

１分３０秒間であり、比較例ＡＡ、Ｂはそれぞれ２８分
、５分、２分、１分、３０秒間でおった。

得られた断熱体ｅの密閉１後の熱伝導率も表２に示した
。なお、熱伝導率は、真空理工■襄に−Ｍａ　ｔ　ｉ　
Ｃを用い、平均温度２４°Ｃで測定した。

表２から明らかになるように、フェノールとホルムアル
デヒドから合成したメチロールフェノールを縮重合して
得られる水酸基価３５０〜ｅｔｏｏｑＫＯＨ７のベンジ
リック・エーテル型フェノール樹脂を７０重重量板上含
んだポリオールと有機ポリイソシアネート、触媒１発泡
剤、整泡剤、及び気泡連通化剤を使って得られる連続気
泡構造の硬質フェノールウレタンフオーム４は、気泡骨
格が非常に微細なものになることが判った。これは、原
料の相俗性や樹脂硬化に至る粘度上昇特性等が影響して
いると考えられるが、本プロセスの詳細は解明に至って
いない。そして、この微細な気泡骨格を肩する硬質ウレ
タンフオーム４を断熱体６の芯材として用いることによ
り、断熱体θ中の気体熱伝導は、気泡骨格のより大きな
ものに比べて、高い圧力でも同等まで低減でき、工業的
に取り扱いやすい０．１〜ｏ、ｏｌｍｍＨｑで優れた断
熱性能を発揮する。この結果、排気時間が短時間ですむ
ため、量産しやすく、又、排気装置も簡易なもので圧力
が得られる等、生産性に大きく寄与するものである。

なお、気泡骨格を微細化すると、排気抵抗が増加し、所
定の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると
考えられるが、○・ｏｌ　（ＨＢ　Ｈφｒは、影響はな
く、さらに分子流領域が支配する０、００１ｍＨ（７で
影響が現われる。よって微細化しても断熱性能が十分発
揮される０、１〜０．０１６Ｈｑの圧力を用いることに
より生産性に対しての問題はない。

発明の効果 本発明は、上記の説明から明らかになるように、以下に
示すような効果が得られるものである。

フェノールとホルムアルデヒドから合成したメチロール
フェノールを縮重合して得られる水酸基価３６０−５０
０ｑＫＯＨ／ｐ　　（Ｄぺ７ジリソクエーテル型フエノ
ール樹脂と有機ポリイソシアネート、触媒、整泡剤２発
泡剤及び気泡連通化剤を使って得られる連続気泡構造の
硬質フェノールウレタン７オームは、極めて微細な気泡
骨格を有するため、これを金稿−プラスチックスラミネ
ートフィルムから成る容器で被い、内部を減圧すると、
工業的に取り扱いやすい０．０１〜０．１ｇＨｇの圧力
でも十分に気体の熱伝導が低下し潰れた断熱性が得られ
、短時間かつ容易な排気設備で量産することが可能とな
り、大幅な生産性向上に寄与するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例における硬質フェノールウレ
タンフオームの外観斜視図、第２図は同断熱体の断面図
、第３図は従来例の断熱性構造体の断面図である。 ４・・・・・・硬質フェノールウレタンフオーム、５・
・・・・・容器、６・・・・・・断熱体。 代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　ほか１名４−
石更γフシノールフレタンンオーム第１因 ６−朋 ６−−席な撰べ体 第２図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. フェノールとホルムアルデヒドから合成したメチロール
   フェノールを縮重合して得られる水酸基価３５０〜５０
   ０ｍｇＫＯＨ／ｇのベンジリックエーテル系フェノール
   樹脂を７０重量％以上含むレジンと有機イソシアネート
   、触媒、整泡剤、発泡剤、及び気泡連通化剤を用いて得
   られる連続気泡構造の硬質フェノールウレタンフォーム
   を金属−プラスチックスラミネートフィルムから成る容
   器で被い、内部を減圧して密閉した断熱体。