JPH0272295A - 断熱体 - Google Patents
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Landscapes
- Thermal Insulation (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍ブレハブ等に利用する断熱体に
関するものである。
関するものである。
従来の技術
第3図は、従来の断熱体を示している。以下に従来例の
構成について第30を参考に説明する。
構成について第30を参考に説明する。
近年、断熱箱体の断熱性能を向上させるため内部を減圧
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の心材としてはパーライト等の粉末、ハニカム、及び発
泡体等が用いられている。
した断熱体を用いることが注目されている。この断熱体
の心材としてはパーライト等の粉末、ハニカム、及び発
泡体等が用いられている。
例えば、特開昭57−133870号公報に示されるよ
うに連続気泡を有する硬質ウレタンフオームを心材とす
る提案がなされている。この特開昭57−133870
号公報を第3図で説明すると、図において、1は断熱性
構造体であり、連続気泡を有する硬質ウレタンフオーム
2を気密性薄膜から成る容器3で被い、その内部をo、
oolya Hy まで減圧し、密閉している。硬質ウ
レタンフオーム2は、独立気泡率が約80〜90%程度
の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して気泡膜を破り
、連続気泡を得ることが特徴となっている。
うに連続気泡を有する硬質ウレタンフオームを心材とす
る提案がなされている。この特開昭57−133870
号公報を第3図で説明すると、図において、1は断熱性
構造体であり、連続気泡を有する硬質ウレタンフオーム
2を気密性薄膜から成る容器3で被い、その内部をo、
oolya Hy まで減圧し、密閉している。硬質ウ
レタンフオーム2は、独立気泡率が約80〜90%程度
の市販の材料を高温高湿下で真空脱気して気泡膜を破り
、連続気泡を得ることが特徴となっている。
発明が解決しようとする課題
しかし、上記のような従来の断熱性構造体1では汎用の
樹脂原料を用いて通常の発泡方法によって製造した硬質
ウレタンフオーム2を基材として用いているため気泡骨
格を通じて伝導する固体熱伝導外が大きく、気体の熱伝
導分を十分に小さくしなければ実用上充分な断熱性能は
、得られなかった。
樹脂原料を用いて通常の発泡方法によって製造した硬質
ウレタンフオーム2を基材として用いているため気泡骨
格を通じて伝導する固体熱伝導外が大きく、気体の熱伝
導分を十分に小さくしなければ実用上充分な断熱性能は
、得られなかった。
すなわち、従来例においては気泡骨格径がほぼ300〜
100011mであるため、0.001−2 まで減圧
しないと気体熱伝導の寄与は十分に小さくならず、優れ
た断熱性能が得られなかった。しかl−ながら生産効率
の点からみると300〜100Q、qm程度の気泡骨格
径を有する断熱性構造体1の内部を0.001 鵡Hy
まで排気することは、排気コンダク、タンスが非常に小
さく、排気時間が非常に長くかかり、ひいては量産性に
大きな問題があった。さらに0.001 run Hy
の高真空域では材料からのガス故山の影響を受けやすく
、特に低分子量の未反応モノマー成分を含みやすい有機
物発泡体の場合には排気時間を長くする必要があるなど
解決すべき課題があった。
100011mであるため、0.001−2 まで減圧
しないと気体熱伝導の寄与は十分に小さくならず、優れ
た断熱性能が得られなかった。しかl−ながら生産効率
の点からみると300〜100Q、qm程度の気泡骨格
径を有する断熱性構造体1の内部を0.001 鵡Hy
まで排気することは、排気コンダク、タンスが非常に小
さく、排気時間が非常に長くかかり、ひいては量産性に
大きな問題があった。さらに0.001 run Hy
の高真空域では材料からのガス故山の影響を受けやすく
、特に低分子量の未反応モノマー成分を含みやすい有機
物発泡体の場合には排気時間を長くする必要があるなど
解決すべき課題があった。
本発明は、上記課題を解決するため、工業的に取扱いや
すい真空度域においても優れた断熱性能を示す硬質ウレ
タンフオームを得ることにより排気時間が短縮され量産
性に優れた断熱体を提供することを目的とする。
すい真空度域においても優れた断熱性能を示す硬質ウレ
タンフオームを得ることにより排気時間が短縮され量産
性に優れた断熱体を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
本発明は、上記問題点を解決するために有機ポリイソシ
アネー トヨポリオール、触媒、整泡剤。
アネー トヨポリオール、触媒、整泡剤。
気泡連通化剤、及び発泡剤としてシクロロートリフルオ
ロエタン(以下、フロン−123と称す)を用いて混合
、発泡して得られる連続気泡構造の樹脂発泡体を真空断
熱材の芯材とするものである。
ロエタン(以下、フロン−123と称す)を用いて混合
、発泡して得られる連続気泡構造の樹脂発泡体を真空断
熱材の芯材とするものである。
原料となる有機ポリイソシアネート、配合剤である整泡
剤、触媒は、従来から硬質ウレタンフオームを製造する
際に用いられているものをそのまま用いることができる
。又、ポリオールは硬質ウレタンフオーム用のポリエー
テルやポリエステルタイプのもの、および硬質フェノー
ルウレタンフオーム用のペンジリノクエーナ、ル型フェ
ノール組成物を用いることができる。気泡連通化剤とし
ては、たとえばステアリン酸の2価金属塩(たとえばス
テアリン岐カルシウム)を用いることができる。
剤、触媒は、従来から硬質ウレタンフオームを製造する
際に用いられているものをそのまま用いることができる
。又、ポリオールは硬質ウレタンフオーム用のポリエー
テルやポリエステルタイプのもの、および硬質フェノー
ルウレタンフオーム用のペンジリノクエーナ、ル型フェ
ノール組成物を用いることができる。気泡連通化剤とし
ては、たとえばステアリン酸の2価金属塩(たとえばス
テアリン岐カルシウム)を用いることができる。
作 用
上記構成によって芯材は発泡過程で気泡膜が破れて連続
気泡率が実質的に100%となると共に気泡骨格が微細
になるため金属やプラスチックスラミネートフィルムか
ら成る容器で被い内部を減圧すると、0.1〜O−01
tm Hy程度の工業的に取扱いやすい圧力によっても
優れた断熱性能が得られるもので、排気時間の短縮化に
よって、量産効率が大幅に向上するものである。
気泡率が実質的に100%となると共に気泡骨格が微細
になるため金属やプラスチックスラミネートフィルムか
ら成る容器で被い内部を減圧すると、0.1〜O−01
tm Hy程度の工業的に取扱いやすい圧力によっても
優れた断熱性能が得られるもので、排気時間の短縮化に
よって、量産効率が大幅に向上するものである。
実施例
以下、実施例を挙げて本発明の断熱体を第1図。
および第2図に基づいて説明する。
図において、4は下表に示す原料及び配合部数を用いて
ウレタン高圧発泡機で製造した硬質ウレタンフオームで
あり、常温でエージングした後、所定の大きさに切断し
たものである。
ウレタン高圧発泡機で製造した硬質ウレタンフオームで
あり、常温でエージングした後、所定の大きさに切断し
たものである。
表において、ポリオ−/l/Aは、芳香族ジアミンを開
始剤としてプロピレンオキサイドを付加重合させて得た
水酸基価440 qKOH/7のポリエーテルポリオー
ルである。整泡剤は、ゴールドシュミット(株)製テゴ
スタープB−8404、発泡剤Aはフロン−123、発
泡剤Bはフロン−11(トリクロロモノフルオロメタン
)である。触媒Aは、三共エアープロダクツ(株)製D
ABCO−TMR,触媒Bは、ジメチルエタノールアミ
ンである。又、気泡連通化剤は、日本油脂(株)製ステ
アリン酸カルシウムである。有機ポリインシアネート八
はトルイレンジイソ・/アネートとトリメチルプロノく
ン及びジエチレングリコールを反応させて得たアミン当
量150のポリイソンアネート、これらの原料を種々組
合せて発泡を行ない、実施例、参考例を表に示した。こ
れらの硬質ウレタンフオーム4の密度、連続気泡率、平
均気泡骨格径を表に示した。
始剤としてプロピレンオキサイドを付加重合させて得た
水酸基価440 qKOH/7のポリエーテルポリオー
ルである。整泡剤は、ゴールドシュミット(株)製テゴ
スタープB−8404、発泡剤Aはフロン−123、発
泡剤Bはフロン−11(トリクロロモノフルオロメタン
)である。触媒Aは、三共エアープロダクツ(株)製D
ABCO−TMR,触媒Bは、ジメチルエタノールアミ
ンである。又、気泡連通化剤は、日本油脂(株)製ステ
アリン酸カルシウムである。有機ポリインシアネート八
はトルイレンジイソ・/アネートとトリメチルプロノく
ン及びジエチレングリコールを反応させて得たアミン当
量150のポリイソンアネート、これらの原料を種々組
合せて発泡を行ない、実施例、参考例を表に示した。こ
れらの硬質ウレタンフオーム4の密度、連続気泡率、平
均気泡骨格径を表に示した。
この後、120℃で約2時間熱処理し、吸着水分や未反
応モノマーを蒸発させて、アルシミ蒸着ポリエステルフ
ィルムトホリエチレンフィルムノラミネート構成による
金属−プラスチックスラミネートフィルムから成る袋状
の容器5で被い、内部を0.01WH7,0,1flH
7までそれぞれ減圧し、密閉して断熱体6を得た。この
ときの排気時間は、それぞれ、5分、1分3Q秒であっ
た。得られた断熱体6の熱伝導率を表下段に示した。熱
伝導率は真空理工(株)K−Matteを使って平均温
度24℃で測定した。
応モノマーを蒸発させて、アルシミ蒸着ポリエステルフ
ィルムトホリエチレンフィルムノラミネート構成による
金属−プラスチックスラミネートフィルムから成る袋状
の容器5で被い、内部を0.01WH7,0,1flH
7までそれぞれ減圧し、密閉して断熱体6を得た。この
ときの排気時間は、それぞれ、5分、1分3Q秒であっ
た。得られた断熱体6の熱伝導率を表下段に示した。熱
伝導率は真空理工(株)K−Matteを使って平均温
度24℃で測定した。
表
圧力でも優れた断熱性能を示すことが判った。
すなわち、発泡剤として用いた70ンー123は、化学
的に極性が強く樹脂溶解性が高い。このため、原料グレ
ミノクスの粘度が著しく低下し有機ポリイソシアネート
との攪拌混合効率が向上、微細な気泡骨格が得られたと
考えられるが、本プロセスの詳細は解明に至っていない
。そして、この微細な気泡骨格を有する硬質ウレタンフ
オーム4を断熱体6の芯材として用いることによシ、断
熱体c中の気体熱伝導は、気泡骨格のより大きなものに
比べて高い圧力でも同等まで低減でき、工業的に取扱い
やすい0.1−0.01 fil(、−fi優れた断熱
性能を発揮する。この結果、排気時間が短時間ですむた
め、量産しやすく、又、排気装置も簡易なもので圧力が
得られる等、生産性に大きく寄与するものである。
的に極性が強く樹脂溶解性が高い。このため、原料グレ
ミノクスの粘度が著しく低下し有機ポリイソシアネート
との攪拌混合効率が向上、微細な気泡骨格が得られたと
考えられるが、本プロセスの詳細は解明に至っていない
。そして、この微細な気泡骨格を有する硬質ウレタンフ
オーム4を断熱体6の芯材として用いることによシ、断
熱体c中の気体熱伝導は、気泡骨格のより大きなものに
比べて高い圧力でも同等まで低減でき、工業的に取扱い
やすい0.1−0.01 fil(、−fi優れた断熱
性能を発揮する。この結果、排気時間が短時間ですむた
め、量産しやすく、又、排気装置も簡易なもので圧力が
得られる等、生産性に大きく寄与するものである。
なお、気泡骨格を微細化すると、排気抵抗が増加し所定
の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると考
えられるが、o、olmH,域では影響はない。よって
微細化しても断熱性能が十分発揮される0、1〜O−0
1wm Hyの圧力を用いることにより生産性に対して
の問題はない。
の圧力まで減圧するのに要する排気時間は長くなると考
えられるが、o、olmH,域では影響はない。よって
微細化しても断熱性能が十分発揮される0、1〜O−0
1wm Hyの圧力を用いることにより生産性に対して
の問題はない。
発明の効果
本発明は、上記の説明からも明らかなように、以下に示
すような効果が得られるものである。すなわち、本発明
の真空断熱体は真空度が0.1〜0.01ffiIIH
2であっても極めてすぐれた断熱性能を有する。この結
果、短時間かつ容易な排気設備によって量産することが
可能となり、大幅な生産性向上に寄与するという利点を
有するものである。
すような効果が得られるものである。すなわち、本発明
の真空断熱体は真空度が0.1〜0.01ffiIIH
2であっても極めてすぐれた断熱性能を有する。この結
果、短時間かつ容易な排気設備によって量産することが
可能となり、大幅な生産性向上に寄与するという利点を
有するものである。
第1図は本発明の一実施例における硬質ウレタン7オー
ムの外観斜視図、第2図は同断熱体の断面図、第3図は
従来例の断熱性構造体の断面図である。 4・・・・・・硬質ウレタンフオーム、5・・・・・・
容器、6・・・・・・断熱体。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか1名第 宵 図 図 碍育ウレタン7オーム
ムの外観斜視図、第2図は同断熱体の断面図、第3図は
従来例の断熱性構造体の断面図である。 4・・・・・・硬質ウレタンフオーム、5・・・・・・
容器、6・・・・・・断熱体。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか1名第 宵 図 図 碍育ウレタン7オーム
Claims (1)
- 有機ポリイソシアネート、ポリオール、触媒、整泡剤
、気泡連通化剤、及び発泡剤としてジクロロトリフルオ
ロエタンを用いて混合発泡し、得られた連続気泡構造の
発泡樹脂体を金属やプラスチックスラミネートフィルム
から成る容器で被い、その内部を減圧して密閉した断熱
体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63222740A JPH0272295A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63222740A JPH0272295A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0272295A true JPH0272295A (ja) | 1990-03-12 |
Family
ID=16787160
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63222740A Pending JPH0272295A (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 断熱体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0272295A (ja) |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP63222740A patent/JPH0272295A/ja active Pending
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