JPS60218405A - 永久磁石合金の製造方法 - Google Patents
永久磁石合金の製造方法Info
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- JPS60218405A JPS60218405A JP59074784A JP7478484A JPS60218405A JP S60218405 A JPS60218405 A JP S60218405A JP 59074784 A JP59074784 A JP 59074784A JP 7478484 A JP7478484 A JP 7478484A JP S60218405 A JPS60218405 A JP S60218405A
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- Japan
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- rare earth
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- magnet alloy
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- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はCLI置換型R2C017系の希土類金属間化
合物からなる永久磁石合金の製造方法に関する。
合物からなる永久磁石合金の製造方法に関する。
希土類コバルト金属間化合物は希土類金属の含有量によ
り種々のRCO相(以下Rは希土類金属を表ね′!l)
を形成することはよく知られているが、現在実用化され
でいるのはReO2系およびR2C017系永久磁石で
ある。
り種々のRCO相(以下Rは希土類金属を表ね′!l)
を形成することはよく知られているが、現在実用化され
でいるのはReO2系およびR2C017系永久磁石で
ある。
RCOs系永久磁石(例えば特開昭46−6503号、
同46−6504号および同46−6505号の各公報
参照)は、最初に実用化され之保磁力(■l」0)は高
いが(一般に10KOe以上)、残留密度(Br )お
よび最大エネルギー積[、(BH)max]の点で難点
がある。
同46−6504号および同46−6505号の各公報
参照)は、最初に実用化され之保磁力(■l」0)は高
いが(一般に10KOe以上)、残留密度(Br )お
よび最大エネルギー積[、(BH)max]の点で難点
がある。
一方R2C017系永久磁石は残留磁束密度および最大
エネルギー積が高く、特に、最近では最大エネルギー積
が25M G Oe以上のものが開発され、その用途が
拡大している。
エネルギー積が高く、特に、最近では最大エネルギー積
が25M G Oe以上のものが開発され、その用途が
拡大している。
このR2C0+7系永久磁石にも種々の組成のものが知
られているが(例えば特開昭50−111599号、同
52−11500Q号、同5G−156734号、同5
7−128905号の各公報参照)、特にR(Co +
−X−V−ZFex CuV Mz )A (但し、
R:Sm、Ce、Pr等の希土類金属の1種又は2種以
上の組合せ、M:Si、Ti、Zr<Mn、V、Nb5
Cr、MO、)lfの群から選ばれた1種又は2種以上
の組合せ、0.01≦X≦0.40.0.02≦y≦0
.25.0.005≦2≦0.15.6≦A≦8,5)
で表わされる組成を有する永久磁石(特公昭55−50
100号公報参照)は高性能(実験室的には30M G
Oe程度の最大エネルギー積が得られる)を有するこ
とが知られている。
られているが(例えば特開昭50−111599号、同
52−11500Q号、同5G−156734号、同5
7−128905号の各公報参照)、特にR(Co +
−X−V−ZFex CuV Mz )A (但し、
R:Sm、Ce、Pr等の希土類金属の1種又は2種以
上の組合せ、M:Si、Ti、Zr<Mn、V、Nb5
Cr、MO、)lfの群から選ばれた1種又は2種以上
の組合せ、0.01≦X≦0.40.0.02≦y≦0
.25.0.005≦2≦0.15.6≦A≦8,5)
で表わされる組成を有する永久磁石(特公昭55−50
100号公報参照)は高性能(実験室的には30M G
Oe程度の最大エネルギー積が得られる)を有するこ
とが知られている。
このようなR2C0+7系永久磁石合金の製造方法とし
ては、希土類金属、Co、Fe等の合金成分の純金属を
原料とし、高周波溶解しついで金型に鋳造し、そして得
られた合金インゴットの粉砕、磁場中成形、焼結、溶体
化処理および時効処理を行なうのが一般的である。
ては、希土類金属、Co、Fe等の合金成分の純金属を
原料とし、高周波溶解しついで金型に鋳造し、そして得
られた合金インゴットの粉砕、磁場中成形、焼結、溶体
化処理および時効処理を行なうのが一般的である。
しかして希土類金属は、一般的に高価であることから上
述した溶解法では原料コストが高く、この、ことが製造
コストをげる大きな要因となっている。そこで溶解法の
上記欠点を改善するために、安価な(純金属の約1/4
以下)希土類酸化物を原料として還元剤(Ca 、Ca
l−12、MQが一般的)を用い−U、Go 、Fe
その他の金属成分と拡散反応により合金化させる直接還
元拡散法が提案されている(例えば特公昭49−729
j号、同53−IE1798号、同5’5−30575
号および同55−27602号の各公報参照)。
述した溶解法では原料コストが高く、この、ことが製造
コストをげる大きな要因となっている。そこで溶解法の
上記欠点を改善するために、安価な(純金属の約1/4
以下)希土類酸化物を原料として還元剤(Ca 、Ca
l−12、MQが一般的)を用い−U、Go 、Fe
その他の金属成分と拡散反応により合金化させる直接還
元拡散法が提案されている(例えば特公昭49−729
j号、同53−IE1798号、同5’5−30575
号および同55−27602号の各公報参照)。
しかしながら従来の、直接還元拡散法では、特開昭54
−102271号公報に記載されているようにRCo5
系等の2元系永久磁石については高周波溶解法により製
造した場合と同等の磁気特性を得られるものの、Cu置
換型R2C017系永久磁石においては、高周波溶解法
によるものより磁気特性が劣っている等の問題点があっ
た。
−102271号公報に記載されているようにRCo5
系等の2元系永久磁石については高周波溶解法により製
造した場合と同等の磁気特性を得られるものの、Cu置
換型R2C017系永久磁石においては、高周波溶解法
によるものより磁気特性が劣っている等の問題点があっ
た。
本発明の目的は、上述の従来技術の問題点を解消し、低
コストでかつ磁気特性の優れたCu置換型R2G(1+
7系永久磁石合金を得ることができる製造方法を提供す
ることである。
コストでかつ磁気特性の優れたCu置換型R2G(1+
7系永久磁石合金を得ることができる製造方法を提供す
ることである。
本発明の永久磁石合金の製造方法は、R(C。
+ 7x−y−zFex cuy Mz ) A (但
し、R:Sn+Ce、pr等の希土類金属1種又は2種
以上の組合せ、M:Si、Ti、Zr、Mn、V、Nb
1Cr 、 MO、)lfの群から選ばれた1種又は2
種以上の組合ぜ、0.01≦X≦0.40 、 0.0
2≦y≦0.25.0.005≦Z≦0.15.6≦A
≦8.5)で表わされる組成を有する永久磁石合金の製
造方法において、前記希土類金属の酸化物とCo、Fe
、CLI’、M金属粉もしくはこれらの一部又は全部の
酸化物と、Ca 、Ca R2およびMgの少なくとも
1種類からなる還元剤を混合し、得られた混合物を、前
記希土類金属と実質的に反応しない、耐熱性を有づる材
料からなる容器内にセットし、該容器内で1000〜1
300℃の範囲の温度にて還元拡散反応を行なわしめる
ことを特徴としている。
し、R:Sn+Ce、pr等の希土類金属1種又は2種
以上の組合せ、M:Si、Ti、Zr、Mn、V、Nb
1Cr 、 MO、)lfの群から選ばれた1種又は2
種以上の組合ぜ、0.01≦X≦0.40 、 0.0
2≦y≦0.25.0.005≦Z≦0.15.6≦A
≦8.5)で表わされる組成を有する永久磁石合金の製
造方法において、前記希土類金属の酸化物とCo、Fe
、CLI’、M金属粉もしくはこれらの一部又は全部の
酸化物と、Ca 、Ca R2およびMgの少なくとも
1種類からなる還元剤を混合し、得られた混合物を、前
記希土類金属と実質的に反応しない、耐熱性を有づる材
料からなる容器内にセットし、該容器内で1000〜1
300℃の範囲の温度にて還元拡散反応を行なわしめる
ことを特徴としている。
以下本発明の詳細をCLI置換型5II12C017系
永久磁石を製造する場合を例にして説明する。
永久磁石を製造する場合を例にして説明する。
まず希土類金属酸化物(例えば311120a >と適
当な還元剤(Ca 、Ca R2、M(]の内の1種又
は2種以上)とF e SCo 、Gu 1M<8 +
。
当な還元剤(Ca 、Ca R2、M(]の内の1種又
は2種以上)とF e SCo 、Gu 1M<8 +
。
Ti 、VSCr 、Mn 、2r SNb 、Mo
、Hfの内の1種又は2種以上)金属粉またはこれら金
属粉の一部ないしは全部の酸化物を各々所定量秤取し、
V型混合機等の公知の混合機中に投入し、1000〜1
300℃の温度に加熱して還元拡散反応(以下R/D反
応という)を行なわせる。
、Hfの内の1種又は2種以上)金属粉またはこれら金
属粉の一部ないしは全部の酸化物を各々所定量秤取し、
V型混合機等の公知の混合機中に投入し、1000〜1
300℃の温度に加熱して還元拡散反応(以下R/D反
応という)を行なわせる。
R/D反応が順調に進行した場合には、本工程において
、希土類金属酸化物および金属酸化物は還元剤により合
金化されてケーキ状の反応組成物が形成される。第1図
は、本反応過程をCa 、 Sm 203、Fe 、
CuおよびCOを用いて示差熱分析装置(DTA)で調
べたものである。800℃近傍に図中aで示すようにC
aの融点に相当する吸熱ピークが認められ、液相状態の
Caが5I1203を還元(SIR203+3Ca −
)281 +3Ca、O)することによる発熱ピークわ
が830〜900℃に認められる。このようにして還元
されたSIlが、Fe 、Co 、Cuと相互拡散する
ことにより、略900℃以上で、僅かな吸収反応Cを伴
いながら3i −co −Fe−CLIの合金化へと拡
散反応が進行していくことがわかる。一方図中にdおよ
びeで示すように低温側で僅かな発熱反応が見られるが
、この反応はCuとCaとの間にCa −Cu系の低融
点合金が一部生成するためであり、これらのピークは例
えばHansen 、 Con5titution o
fB 1nary A l1oys中に記載のCa −
Cu 二元系状態図の結果と良く対応している。このC
a −Cu合金の一部は目的とする多元系合金から、O
L+含有量を減少させることになる。したがって、目的
とする合金のCu含有量によっても異なるが、出発時に
配合するCu量は、合金の化学量論組成に対し、1.0
5〜1.5倍程度増加することにより、目的とする合金
成分を得ることができる。
、希土類金属酸化物および金属酸化物は還元剤により合
金化されてケーキ状の反応組成物が形成される。第1図
は、本反応過程をCa 、 Sm 203、Fe 、
CuおよびCOを用いて示差熱分析装置(DTA)で調
べたものである。800℃近傍に図中aで示すようにC
aの融点に相当する吸熱ピークが認められ、液相状態の
Caが5I1203を還元(SIR203+3Ca −
)281 +3Ca、O)することによる発熱ピークわ
が830〜900℃に認められる。このようにして還元
されたSIlが、Fe 、Co 、Cuと相互拡散する
ことにより、略900℃以上で、僅かな吸収反応Cを伴
いながら3i −co −Fe−CLIの合金化へと拡
散反応が進行していくことがわかる。一方図中にdおよ
びeで示すように低温側で僅かな発熱反応が見られるが
、この反応はCuとCaとの間にCa −Cu系の低融
点合金が一部生成するためであり、これらのピークは例
えばHansen 、 Con5titution o
fB 1nary A l1oys中に記載のCa −
Cu 二元系状態図の結果と良く対応している。このC
a −Cu合金の一部は目的とする多元系合金から、O
L+含有量を減少させることになる。したがって、目的
とする合金のCu含有量によっても異なるが、出発時に
配合するCu量は、合金の化学量論組成に対し、1.0
5〜1.5倍程度増加することにより、目的とする合金
成分を得ることができる。
このR/D反応を良好に行なわしめるためには反応容器
の祠質の選定が重要な要因となる。すなわち反応容器の
材質が適当でないと、R/D反応の進行過程において、
上述の如く還元された3mが反応容器と反応して低融点
化合物を形成してしまう。このような低融点化合物の形
成を阻止するために、反応容器を軟鋼やNi含有率略3
0%以下のステンレス鋼などのSmと実質′的に反□応
しないかないしは反応が極めて少い、耐熱性を有する材
料で形成する必要がある。また反応容器の内壁をCaO
で被覆するとより効果的である。この場合被覆法として
は、例えばCaOを有機溶媒(アルコール等)に溶かし
てスプレーなどの公知の手法によって行なえばよい。更
に反応容器を密閉した状態でR/D反応をCa行なうと
、Ca蒸気の飛散を阻止することができる。
の祠質の選定が重要な要因となる。すなわち反応容器の
材質が適当でないと、R/D反応の進行過程において、
上述の如く還元された3mが反応容器と反応して低融点
化合物を形成してしまう。このような低融点化合物の形
成を阻止するために、反応容器を軟鋼やNi含有率略3
0%以下のステンレス鋼などのSmと実質′的に反□応
しないかないしは反応が極めて少い、耐熱性を有する材
料で形成する必要がある。また反応容器の内壁をCaO
で被覆するとより効果的である。この場合被覆法として
は、例えばCaOを有機溶媒(アルコール等)に溶かし
てスプレーなどの公知の手法によって行なえばよい。更
に反応容器を密閉した状態でR/D反応をCa行なうと
、Ca蒸気の飛散を阻止することができる。
なお第1図から明らかなように1000℃以上の温度で
あれば拡散反応は進行するが、その反応を十分に行わし
めるためには1100℃以上(好ましくは1150℃以
上)で加熱する必要がある。すなわちS+1203から
生成するSR(金属)の融点は1052℃であることか
ら、1000℃の加熱温度では還元された3mは同相状
態で他の金属元素(GO、Fe、Cu)と拡散リ−る。
あれば拡散反応は進行するが、その反応を十分に行わし
めるためには1100℃以上(好ましくは1150℃以
上)で加熱する必要がある。すなわちS+1203から
生成するSR(金属)の融点は1052℃であることか
ら、1000℃の加熱温度では還元された3mは同相状
態で他の金属元素(GO、Fe、Cu)と拡散リ−る。
これに対して加熱温度が1100℃以上では、5IIl
の融点より十分に高いため5I11は液相状態になって
他の金属粒子の表面を濡らして、拡散反応は十分に進行
する。ただし加熱温度はあまり高くても拡散反応の進行
にほとんど変化がないので、1300℃以下(好ましく
は1250℃以下)の温度で十分である。還元拡散反応
を行なうための保持FR間は1〜51tの範囲が適当で
ある。
の融点より十分に高いため5I11は液相状態になって
他の金属粒子の表面を濡らして、拡散反応は十分に進行
する。ただし加熱温度はあまり高くても拡散反応の進行
にほとんど変化がないので、1300℃以下(好ましく
は1250℃以下)の温度で十分である。還元拡散反応
を行なうための保持FR間は1〜51tの範囲が適当で
ある。
次に上述のR/D反応によって得られたケーキ状の反応
生成物を水中に投じて、生成したCaO(M(J O)
、更には余剰のCa (Mg)をCa(OH)2 [M
C1(OH)2 ]として排除し、ついで酸洗して残存
する水に不溶ないしは難溶の不要成分、を溶解排除し、
そして水洗を行なう。水洗後の反応生成物は乾燥後粉砕
して所望の合金粉末が得られる。
生成物を水中に投じて、生成したCaO(M(J O)
、更には余剰のCa (Mg)をCa(OH)2 [M
C1(OH)2 ]として排除し、ついで酸洗して残存
する水に不溶ないしは難溶の不要成分、を溶解排除し、
そして水洗を行なう。水洗後の反応生成物は乾燥後粉砕
して所望の合金粉末が得られる。
この合金粉末を用いることにより、通常の工程を経て溶
解・鋳造法によって得られたものと同等もしくはそれ以
上の磁気特性を有するCLI@換型R2Co17系永久
磁石が得られる。例えば上記合金粉末を金型に充填し、
5〜20KOeの磁場中で2〜10ton 7cm2の
圧力を加えて圧縮成形し、得られた成形体をAr 、H
e SXe 、Kr等の不活性ガス又は水素ガス雰囲気
中、もしくは與空中(1(1’2〜10−61−orr
)で1150〜1250℃の温度で焼結する。次に焼
結体を1100〜1200℃の温度で0.5〜4h保持
して溶体化処理を行ない、しかる後油または水等の冷却
媒体中に投じて急冷し、そして800〜900℃の温度
で0.5〜411保持後0.3〜b3h保持して時効処
理を行なう。
解・鋳造法によって得られたものと同等もしくはそれ以
上の磁気特性を有するCLI@換型R2Co17系永久
磁石が得られる。例えば上記合金粉末を金型に充填し、
5〜20KOeの磁場中で2〜10ton 7cm2の
圧力を加えて圧縮成形し、得られた成形体をAr 、H
e SXe 、Kr等の不活性ガス又は水素ガス雰囲気
中、もしくは與空中(1(1’2〜10−61−orr
)で1150〜1250℃の温度で焼結する。次に焼
結体を1100〜1200℃の温度で0.5〜4h保持
して溶体化処理を行ない、しかる後油または水等の冷却
媒体中に投じて急冷し、そして800〜900℃の温度
で0.5〜411保持後0.3〜b3h保持して時効処
理を行なう。
以下本発明の比較例および実施例を説明するが、本実施
例により本発明の範囲が限定されるものではない。
例により本発明の範囲が限定されるものではない。
比較例
5II1130.2a ’、 Co 251.Oo 1
.Fe 70.0(+ 、Cu 40.Og 、Zr
9.Ogの各金属を精秤後、アーり溶解炉中にセットを
行ない、io mmHgにまで脱気した後、△r雰囲気
下で溶解しついで鋳造を行な9た。得られたインゴット
を粉砕した後合金粉の組成分析を行なったところ、第1
表に示すように目標組成に相当する磁石合金を得l〔。
.Fe 70.0(+ 、Cu 40.Og 、Zr
9.Ogの各金属を精秤後、アーり溶解炉中にセットを
行ない、io mmHgにまで脱気した後、△r雰囲気
下で溶解しついで鋳造を行な9た。得られたインゴット
を粉砕した後合金粉の組成分析を行なったところ、第1
表に示すように目標組成に相当する磁石合金を得l〔。
第1表
(単位二重量%)
実施例
SIR203151,0(1、Co 251.0(1、
Fe 70.OQ SZr 9,0(1、Cu 38.
5(1、C,a as、ogの各粉末を精秤し、V型混
合機で30分間混合した。なお、CaおよびCuは、い
ずれも目標とする化学量論組成の1.3倍を配合した。
Fe 70.OQ SZr 9,0(1、Cu 38.
5(1、C,a as、ogの各粉末を精秤し、V型混
合機で30分間混合した。なお、CaおよびCuは、い
ずれも目標とする化学量論組成の1.3倍を配合した。
次いで、この混合粉を軟鋼製反応容器中にセットし、A
r雰囲気中において1160〜1300℃の条件下で、
1〜211、R/D反応を行なった。反応後得られたケ
ーキを水中に2h投じ繰り返し洗浄を行なった。次いで
PH= 2〜5の範囲内でIh、HCQによる処理を行
ない、水に難溶性の残渣を溶解除去した後、PH=6.
5〜者になるまで水洗乾燥した。得られた合金粉の組成
分析を行なったところ、第2表に示すように1外は上記
と同様の条件で製造した磁石合金も、目標組成に相当す
る組成を有することが確認された。
r雰囲気中において1160〜1300℃の条件下で、
1〜211、R/D反応を行なった。反応後得られたケ
ーキを水中に2h投じ繰り返し洗浄を行なった。次いで
PH= 2〜5の範囲内でIh、HCQによる処理を行
ない、水に難溶性の残渣を溶解除去した後、PH=6.
5〜者になるまで水洗乾燥した。得られた合金粉の組成
分析を行なったところ、第2表に示すように1外は上記
と同様の条件で製造した磁石合金も、目標組成に相当す
る組成を有することが確認された。
第2表
(単位二重量%)
上記比較例および実施例で得られた磁石合金を、ボール
ミルで平均粒径約3.7μの粒子に微粉砕後、5〜20
KOeの!i握中(横磁場)で約2〜5tOn/C11
2の圧力でプレス成形し、H2雰囲気中で1150〜1
210x O,5〜4hの条件で焼結し、熱処理(ii
a。
ミルで平均粒径約3.7μの粒子に微粉砕後、5〜20
KOeの!i握中(横磁場)で約2〜5tOn/C11
2の圧力でプレス成形し、H2雰囲気中で1150〜1
210x O,5〜4hの条件で焼結し、熱処理(ii
a。
〜1200℃で0.5〜4h保持しついで油冷して溶体
化処理を行なった後800〜950℃まで昇温し、その
温度で0.5〜411保持し、ついで0.3〜bの速度
で400℃まで冷却しそこで0.5〜311保持して時
効処理を行なった)を行なって焼結磁石を作成し、磁気
特性を比較したところ、第3表に示すように、本発明に
よる方法においても、従来の高価な希土類金属を出発原
料として使用する溶解、鋳造法に比較して伺ら遜色のな
い磁気特性を得るを ことかできう。
化処理を行なった後800〜950℃まで昇温し、その
温度で0.5〜411保持し、ついで0.3〜bの速度
で400℃まで冷却しそこで0.5〜311保持して時
効処理を行なった)を行なって焼結磁石を作成し、磁気
特性を比較したところ、第3表に示すように、本発明に
よる方法においても、従来の高価な希土類金属を出発原
料として使用する溶解、鋳造法に比較して伺ら遜色のな
い磁気特性を得るを ことかできう。
第3表
第1図はSR203−Go −Fe −Cu −Caに
よるR/D法の示差熱分析結果を示す図である。
よるR/D法の示差熱分析結果を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 R(Go + −x−y−zFe x cuy
MZ ) A (但し、R:Sm、Ce、Pr等の希土
類金属の1種又は2種以上の組合せ、M:Si 、Ti
、Zr、Mn 、V、Nb 、、Cr SMo 、H
f (7)群か6311 ハれた1種又は2種以上の組
合せ、0.01≦X≦0.40.0.02≦y≦0.2
5.0.005≦1≦0.15.6≦A≦8.5)で表
わされる組成を有する永久磁石合金の製造方法において
、前記希土類金属の酸化物とC01Fe、GO,M金属
粉もしくはこれらの一部又は全部の酸化物とCa 、C
a H2およびM(Iの内の少なくとも1種類からなる
還元剤を混合し、得られた混合物を前記希土類金属と実
質的に反応しない、耐熱性を有する拐料からなる容器内
にセットし、該容器内で1000〜1300℃の範囲の
温度にて還元拡散反応を行なわしめることを特徴とする
永久磁石合金の製造方法。 2、その内壁なCaOで被覆した容器をmmいたごとを
特徴とする特許請求の範囲第1項記載の永久磁石合金の
製造方法。 3.1150〜1200℃の温度範囲で加熱して還元拡
散反応を行なわしめることを特徴とする特許請求の範囲
第2項記載の永久磁石合金の製造り法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59074784A JPS60218405A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 永久磁石合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59074784A JPS60218405A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 永久磁石合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60218405A true JPS60218405A (ja) | 1985-11-01 |
Family
ID=13557259
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59074784A Pending JPS60218405A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 永久磁石合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60218405A (ja) |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP59074784A patent/JPS60218405A/ja active Pending
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